.,1,一、腳手架荷載計算,.,2,11荷載分類及其標準值,111荷載分類,.,3,112永久荷載標準值,1材料自重標準值,式中：統計標準值；所有測定件測定值的平均值；第i個測定件的測定值。,此測定方法適用于任何材料自重的測定,.,4,.,5,2扣件式鋼管腳手架自重標準值,(1)對腳手架進行整體穩定計算時，腳手架結構的自重標準值應按課本中表111采用。,幾點說明：1該表是針對腳手架的整體穩定來說的；2腳手架結構自重包括立柱，縱、橫向水平桿及連接它們的扣件重；3當采用513鋼管時，每米架體產生的結構自重標準值可按表中數值乘以096采用。,.,6,.,7,.,8,(2)對腳手架的立桿進行單桿局部穩定計算時，每步扣件式雙排鋼管(4835mm)腳手架結構自重標準值，可按課本中表11-2采用。,說明：1當橫距不等于12m時，每增減01m，表值應增減0002kN步；2當縱距與表中不一致時，可用插入法取值；當步距與表中不一致時，亦可用插入法取值；當縱距、步距均與表中不一致時，可用雙向插入法取值；3計算是按6跨6步為計算單元計算剪刀撐的，如與實際不符時，應另行計算，對表中值予以修正；4表中的數值，是按外排立桿中承受橫向斜撐自重的立桿計算所得的。,.,9,3欄桿、腳手板、擋腳板自重標準值(1)欄桿、沖壓鋼腳手板擋板：011kNm；(2)欄桿、竹串片腳手板擋板：014kNm；(3)欄桿、木腳手板擋板：014kNm；（4）沖壓鋼腳手板0.3kN；（5）竹串片腳手板0.35kN；（6）木腳手板0.35kN。,4腳手架上吊掛的安全防護設施的自重參考值(1)安全網及塑料編織布的自重參考值：2Nm2；(2)葦席的自重參考值：50Nm2；(3)竹笆的自重參考值：50Nm2。這些參考值只可用于初步估算，在實際工程中應按實際情況進行計算。,.,10,113施工荷載,1裝修與結構腳手架作業層裝修與結構腳手架作業層上的施工活荷載，可按均布活荷載取其標準值。其值如下：(1)裝修腳手架：2kNm2；(2)結構腳手架：3kNm2；(3)斜道：2kNm2。,腳手架斜道是供施工人員上下腳手架進行施工操作及其他工程管理活動的通道。根據施丁現場安全生產規定及實際情況，各類相關施工人員不允許攀爬腳手架，而此時建筑物的樓梯多位于樓層平面中部，不便施工人員上下，因此在施工現場通常應搭設專用腳手架斜道，作為施工人員上下腳手架以及運輸材料、機具的通道。斜道通常與腳手架架體連接，在特殊情況下(如基坑施工時)，可根據施工現場實際需要搭設獨立斜道。,.,11,2其他用途的腳手架(1)其他用途腳手架的施工均布活荷載標準值，應根據實際情況確定。確定時可采用腳手架規范給定的標準值。(2)腳手架上同時有兩個作業層時，應分別計入兩個作業層的施工均布活荷載。作業層不得多于兩個。(3)每個作業層，都應注意到水平橫桿的加密，都應滿鋪腳手板；腳手架應每隔120m滿鋪一層腳手板，計算時，皆應計入，不可疏漏。,.,12,114作用于腳手架上的水平風荷載標準值作用于腳手架上的水平風荷載標準值，應按下式計算：,式中：風荷載標準值(kNm2)；風壓高度變化系數，按第122條有關規定采用；腳手架風荷載體型系數，按表12-4采用；基本風壓(kNm2)，按表12-1采用；07基本風壓值的修正系數。,.,13,115荷載效應組合,.,14,12作用于腳手架上的水平風荷載,121基本風壓,式中各參數計算取值見課本中表12-1,腳手架使用期較短，一般為25年，遇到強勁風的概率相對要小得多，因而對其采用了07的修正系數。,.,15,122風壓高度變化系數,對于風壓高度變化系數，規范(JGJ130-2001)規定，按建筑結構荷載規范(GBJ987)規定采用，現在則應按現行國家標準建筑結構荷載規范(GB500092001)規定采用。1對于平坦或稍有起伏的地形風壓高度變化系數應根據地面粗糙度類別按表12-2取值。地面粗糙度可分為A、B、C、D四類：(1)A類指近海面和海島、海岸、湖岸及沙漠地區；(2)B類指田野、鄉村、叢林、丘陵以及房屋比較稀疏的鄉鎮和城市郊區；(3)C類指有密集建筑群的城市市區；(4)D類指有密集建筑群且房屋較高的城市市區。,.,16,2對于山區建筑物,風壓高度變化系數可按平坦地面的粗糙度類別，先從表1.2-2中查取相應數值，再乘以修正系數予以確定。修正系數，分別按下述規定采用：(1)對于山峰和山坡，其頂部B處的修正系數可按下述公式采用：,式中山峰或山坡在迎風面一側的坡度，當0.3時，取=03；系數，對山峰取3.2，對山坡取14；山頂或山坡全高(m)；建筑物計算位置離建筑物地面的高度(m)，當2.5H時，取=2.5H。,對于山峰和山坡的其他部位，可按圖1.21所示，取A、C處的修正系數、為1，AB間和BC間的修正系數按的線性插值確定。,.,17,(2)山間盆地、谷地等閉塞地形，=0.750.85；(3)對于與風向一致的谷口、山口，=1.201.50,.,18,3對于遠海海面和海島的建筑物或構筑物風壓高度變化系數可按A類粗糙度類別，先從表12-2中查取相應值，再乘以下表中給出的修正系數。,.,19,123風荷載體型系數,腳手架的風荷載體型系數，應按下表采用。,.,20,敞開式腳手架僅設有作業層欄桿和擋腳板，無其它遮擋設施的腳手架。,封閉式腳手架是指沿腳手架外側全長和全高封閉的腳手架。半封閉式腳手架是指沿腳手架外側部分長度或部分高度封閉的腳手架。,.,21,擋風系數,式中為擋風面積，為迎風面積。1.2節點增大系數。,1全封閉、半封閉式腳手架的體形系數,.,22,一步一縱距(跨)內鋼管的總擋風面積；分別為立桿縱距(m)和步距(m)；一鋼管外徑(m)；0.325一腳手架立面每平方米內剪刀撐的平均長度(m)；K密目安全網的擋風率，應通過實測確定。在某施工現場實測的結果是K=O27035,取定填為0.33，杜榮軍研究員提供的資料表明，200目密網，K=05；800目密網，K=0.6。,.,23,2敞開式扣件鋼管腳手架的風荷載體型系數,式中單排腳手架擋風系數，按教材表中的值乘12采用；鋼管的體形系數，按教材表采用；一系數，按教材表采用，中間值按插入法求取；腳手架排數。,.,24,124風振系數根據國標GB500092001規定，計算時，還應乘以風振系數，以考慮風壓脈動對高層結構的影響。因腳手架附著于主體結構上且為臨時結構，故取1，所以在計算式中未予反映。,.,25,例題雙排腳手架采用密目網全封閉，搭設高度H=40m，立桿橫距b（架寬）=1.3m，立桿縱距l=1.5m，大橫桿步距h=1.5m，鋪木腳手板4層，同時施工二層，施工載荷Qk=2KN/m2（裝修架），連墻桿布置為兩步三跨（2h3L）計算腳手架整體穩定。,.,26,1、NG1K（一步一縱距自重全高）（所有材料重力查表A.1）。立桿。立桿長度為腳手架的步距h，因腳手架為雙排，所以還要乘以2，再乘以每米長鋼管重量，就等于一步一縱距立桿的自重。2h自重=21.50.0384=0.1152KN大橫桿。大橫桿長度為腳手立桿縱距L，因腳手架里、外排各有一根大橫桿，所以乘以2，再乘以每米長的鋼管重量。2L自重=21.50.0384=0.1152KN小橫桿。腳手架每縱距一步內只有一根小橫桿，在立桿與大橫桿的交點處，小橫桿伸出外排10cm，伸出內排35cm，雙排腳手架寬度b，里排立桿距墻50cm。0.1+b+0.35=1(0.1+1.3+0.35)0.0384=0.0672KN扣件。扣件個數為：一根小橫桿上2個，立桿與大橫桿交點處1個乘以2（雙排架），加上接長用扣件（立桿及大橫桿按每6m用一個對接扣件）（h/62+L/62）2+2+（h/62+L/62）0.015=(2+2+1)0.015=0.075KN合計每步架NG1K=0.1152+0.1152+0.0672+0.075=0.373KN,.,27,腳手架全高40m，折合步所以NG1K=270.373=10.07KN/2=5.035KN以上計算的自重10.07KN，因為雙排，自重10.07KN除以2，得到一根立桿承重的NG1k。NG1K的計算也可采用查表A.3。,.,28,腳手板。腳手板按平方米計算，其長度即為立桿縱距l，其寬度是沿腳手架寬度b滿鋪，另外還要加上一小橫桿向里伸出的35cm，也應鋪板，本例要求鋪4層。4（b+0.35）L0.35=4(1.3+0.35)1.50.35=3.465KN小橫桿及扣件，由于鋪腳手板，所以還要在原有兩根小橫桿中間再加一根，同時還要增加兩個扣件。（4層小橫桿長鋼管自重）+（4層2個扣件扣件自重）=（41.750.0384）+(420.015)=0.269+0.12(KN)護欄與扣件，按照規定，作業層外排架臨邊防護為兩道防護欄桿，原有一道大橫桿，尚需再增加一根大橫桿及一個扣件：（2個作業層l自重）+（2層1個扣件自重）=(21.50.0384)+(210.015)=0.115+0.03(KN)擋腳板。2層作業層還應設置擋腳板，計算時用2層立桿縱距L擋腳板每米重。21.50.08KN/m=0.24KN,.,29,剪刀撐。剪刀撐按水平6跨，垂直6步一組設置，交叉與地面45,若立桿為1，斜桿即為，現步距及縱距都是1.5m，斜桿長為m，因為是交叉兩根桿，還要乘以2。又因腳手架6步設一組，共27步，27/6，才是腳手架在一縱距全高的剪刀撐所用鋼管長度，再乘以每米鋼管重量，最后再加所有扣件。2根=20.015=0.73+0.15(KN)密目網、密目網按1.8m6m網每片重3kg計。1.86=10.8m2合0.003KN/m2401.50.003=0.18KNNG2K=3.465+0.269+0.12+0.115+0.03+0.24+0.73+0.15+0.