湖南湘潭固體廢棄物綜合處置中心綜合主廠房深基坑土方開挖專項施工方案13、支護計算13.1垃圾庫深基坑開挖支護計算一、參數信息: 1、基本參數：側壁安全級別為二級，基坑開挖深度h為5.600m（已經整體開挖2.22.6 m），土釘墻計算寬度b為25.00 m，土體的滑動摩擦系數按照tan計算，為坡角水平面所在土層內的內摩擦角，條分塊數為4；考慮地下水位影響，基坑外側水位到坑頂的距離為2.000 m（2.6+2=4.6m），基坑內側水位到坑頂的距離為6.000 m。2、荷載參數：局部面荷載q取10.00kPa，距基坑邊線距離b0為1.5 m，荷載寬度b1為2 m。3、地質勘探數據如下：填土厚度為3.00 m，坑壁土的重度為17.00 kN/m3，坑壁土的內摩擦角為14.00，內聚力C為8.00 kPa，極限摩擦阻力18.00 kPa，飽和重度為20.00 kN/m3。粘性土厚度為6.00 m，坑壁土的重度為1,8.00 kN/m3，坑壁土的內摩擦角為20.00，內聚力C為23.50 kPa，極限摩擦阻力65.00 kPa，飽和重度為20.00 kN/m3。4、土釘墻布置數據：放坡高度為5.60 m，放坡寬度為0.60 m，平臺寬度為6.00 m。土釘的孔徑采用120.00 mm，長度為6.00 m，入射角為20.00，土釘距坑頂為1.00 m(-3.6,m)，水平間距為1.50 m。二、土釘(含錨桿)抗拉承載力的計算:單根土釘受拉承載力計算，根據建筑基坑支護技術規程JGJ 120-99，R=1.250Tjk1、其中土釘受拉承載力標準值Tjk按以下公式計算：Tjk=eajksxjszj/cosj其中 -荷載折減系數 eajk-土釘的水平荷載 sxj、szj-土釘之間的水平與垂直距離 j-土釘與水平面的夾角按下式計算：=tan(-k)/2(1/(tan(+k)/2)-1/tan)/tan2(45-/2)其中 -土釘墻坡面與水平面的夾角。 -土的內摩擦角eajk按根據土力學按照下式計算： eajk=(iszj)+q0Kai-2c(Kai)1/22、土釘抗拉承載力設計值Tuj按照下式計算Tuj=(1/s)dnjqsikli其中 dnj-土釘的直徑。 s-土釘的抗拉力分項系數，取1.3 qsik-土與土釘的摩擦阻力。根據JGJ120-99 表6.1.4和表4.4.3選取。 li-土釘在直線破裂面外穿越穩定土體內的長度。經計算土釘抗拉承載力為Tuj=18.58kN，受拉荷載標準值R=0.55 kN，TujR,符合要求。根據R=N0.9S, S=(ds/2) 2, 直徑ds至少應取：1.534 mm,根據JGJ120-1999建筑基坑支護技術規程6.3.1規定，鋼筋直徑取16 mm。三、土釘墻整體穩定性的計算:根據建筑基坑支護技術規程JGJ 120-99要求，土釘墻應根據施工期間不同開挖深度及基坑底面以下可能滑動面采用圓弧滑動簡單條分法如下圖，按照下式進行整體穩定性驗算： 公式中：k-滑動體分項系數，取1.3；0-基坑側壁重要系數；i-第i條土重；bi-第i分條寬度；cik-第i條滑土裂面處土體固結不排水(快)剪粘聚力標準值；ik-第i條滑土裂面處土體固結不排水(快)剪內摩擦角標準值；i-第i條土滑裂面處中點切線與平面夾角；j-土釘與水平面之間的夾角；Li-第i條土滑裂面的弧長；s-計算滑動體單元厚度；Tnj-第j根土釘在圓弧滑裂面外錨固與土體的極限抗拉力，按下式計算。Tnj=dnjqsiklnjlnj-第j根土釘在圓弧滑裂面外穿越第i層穩定土體內的長度把各參數代入上面的公式，進行計算可得到如下結果：-計算步數 安全系數 滑裂角(度) 圓心X(m) 圓心Y(m) 半徑R(m) 第1步 1.833 51.949 -2.897 2.814 4.039 示意圖如下：計算步數 安全系數 滑裂角(度) 圓心X(m) 圓心Y(m) 半徑R(m) 第2步 1.889 29.318 -4.069 9.492 10.327 示意圖如下：-計算結論如下：第 1 步開挖內部整體穩定性安全系數 Fs= 1.8331.30 滿足要求! 標高 -1.000 m第 2 步開挖內部整體穩定性安全系數 Fs= 1.8891.30 滿足要求! 標高 -5.600 m四、抗滑動及抗傾覆穩定性驗算 (1)抗滑動穩定性驗算抗滑動安全系數按下式計算：KH=f/Eah1.3式中，Eah為主動土壓力的水平分量(kN)； f為墻底的抗滑阻力(kN)，由下式計算求得：f=(W+qBaSv) 為土體的滑動摩擦系數； W為所計算土體自重(kN) q為坡頂面荷載(kN/m2)； Ba為荷載長度； Sv為計算墻體的厚度，取土釘的一個水平間距進行計算1級坡：KH=2.11488640847547616E2911.3，滿足要求！(2)抗傾覆穩定性驗算抗傾覆安全系數按以下公式計算：KQ=MG/MQ式中，MG-由墻體自重和地面荷載產生的抗傾覆力矩，由下式確定MG=WBCqBa(B-B+bBa/2)其中，W為所計算土體自重(kN)其中，q為坡頂面荷載(kN/m2)Bc為土體重心至o點的水平距離；Ba為荷載在B范圍內長度；b為荷載距基坑邊線長度；B為土釘墻計算寬度；ME-由主動土壓力產生的傾覆力矩，由下式確定Mk=Eahlh其中，Eah為主動土壓力的水平分量（kN）；lh為主動土壓力水平分量的合力點至通過墻趾O水平面的垂直距離。1級坡：KQ=374.701.5，滿足要求！13.2滲瀝液池（ZK140處）31軸處深基坑開挖支護計算一參數信息: 1、基本參數：側壁安全級別為二級，基坑開挖深度h為8.300m（已經整體開挖2.22.6 m），土釘墻計算寬度b為16.00 m，土體的滑動摩擦系數按照tan計算，為坡角水平面所在土層內的內摩擦角，條分塊數為1；考慮地下水位影響，基坑外側水位到坑頂的距離為3.000 m，基坑內側水位到坑頂的距離為9.000 m。2、荷載參數：局部面荷載q取10.00kPa，距基坑邊線距離b0為1.5 m，荷載寬度b1為2 m。3、地質勘探數據如下：根據地勘報告粘性土厚度為3.60 m，坑壁土的重度為18.00 kN/m3，坑壁土的內摩擦角為20.00，內聚力C為23.51 kPa，極限摩擦阻力65.00 kPa，飽和重度為20.00 kN/m3。粉砂厚度為7.30 m，坑壁土的重度為18.00 kN/m3，坑壁土的內摩擦角為25.00，內聚力C為11.50 kPa，極限摩擦阻力40.00 kPa，飽和重度為20.00 kN/m3。4、土釘墻布置數據：第一層放坡高度為4.50 m，放坡寬度為0.60 m，平臺寬度為2.00 m。第二層放坡高度為3.80 m，放坡寬度為1.00 m，平臺寬度為6.00 m。土釘的孔徑采用120.00 mm，長度為6.00 m，入射角為20.00，土釘距坑頂為1.00 m(-3.6m)，水平間距為1.5 m。二、土釘(含錨桿)抗拉承載力的計算:單根土釘受拉承載力計算，根據建筑基坑支護技術規程JGJ 120-99，R=1.250Tjk1、其中土釘受拉承載力標準值Tjk按以下公式計算：Tjk=eajksxjszj/cosj其中 -荷載折減系數 eajk-土釘的水平荷載 sxj、szj-土釘之間的水平與垂直距離 j-土釘與水平面的夾角按下式計算：=tan(-k)/2(1/(tan(+k)/2)-1/tan)/tan2(45-/2)其中 -土釘墻坡面與水平面的夾角。 -土的內摩擦角eajk按根據土力學按照下式計算： eajk=(iszj)+q0Kai-2c(Kai)1/22、土釘抗拉承載力設計值Tuj按照下式計算Tuj=(1/s)dnjqsikli其中 dnj-土釘的直徑。 s-土釘的抗拉力分項系數，取1.3 qsik-土與土釘的摩擦阻力。根據JGJ120-99 表6.1.4和表4.4.3選取。 li-土釘在直線破裂面外穿越穩定土體內的長度。經計算土釘抗拉承載力為76.67kN。受拉荷載標準值為0.00kN。鋼筋的直徑ds至少應取：0.00 mm。根據JGJ120-1999建筑基坑支護技術規程6.3.1規定，鋼筋直徑取16 mm。三、土釘墻整體穩定性的計算:根據建筑基坑支護技術規程JGJ 120-99要求，土釘墻應根據施工期間不同開挖深度及基坑底面以下可能滑動面采用圓弧滑動簡單條分法如下圖，按照下式進行整體穩定性驗算： 公式中：k-滑動體分項系數，取1.3；0-基坑側壁重要系數；i-第i條土重；bi-第i分條寬度；cik-第i條滑土裂面處土體固結不排水(快)剪粘聚力標準值；ik-第i條滑土裂面處土體固結不排水(快)剪內摩擦角標準值；i-第i條土滑裂面處中點切線與平面夾角；j-土釘與水平面之間的夾角；Li-第i條土滑裂面的弧長；s-計算滑動體單元厚度；Tnj-第j根土釘在圓弧滑裂面外錨固與土體的極限抗拉力，按下式計算。Tnj=dnjqsiklnjlnj-第j根土釘在圓弧滑裂面外穿越第i層穩定土體內的長度把各參數代入上面的公式，進行計算可得到如下結果：-計算步數 安全系數 滑裂角(度) 圓心X(m) 圓心Y(m) 半徑R(m) 第1步 10.144 62.274 -6.861 4.862 8.409 示意圖如下：計算步數 安全系數 滑裂角(度) 圓心X(m) 圓心Y(m) 半徑R(m) 第2步 8.375 29.338 -2.987 7.489 8.063 示意圖如下：計算步數 安全系數 滑裂角(度) 圓心X(m) 圓心Y(m) 半徑R(m) 第3步 9.317 29.549 -1.325 12.394 12.464 示意圖如下：-計算結論如下：第 1 步開挖內部整體穩定性安全系數 Fs= 10.1441.30 滿足要求! 標高 -1.000 m第 2 步開挖內部整體穩定性安全系數 Fs= 8.3751.30 滿足要求! 標高 -4.500 m第 3 步開挖內部整體穩定性安全系數 Fs= 9.3171.30 滿足要求! 標高 -8.300 m四、抗滑動及抗傾覆穩定性驗算 (1)抗滑動穩定性驗算抗滑動安全系數按下式計算：KH=f/Eah1.3式中，Eah為主動土壓力的水平分量(kN)； f為墻底的抗滑阻力(kN)，由下式計算求得：f=(W+qBaSv) 為土體的滑動摩擦系數； W為所計算土體自重(kN) q為坡頂面荷載(kN/m2)； Ba為荷載長度； Sv為計算墻體的厚度，取土釘的一個水平間距進行計算1級坡：KH=5.21438670803850496E2911.3，滿足要求！2級坡：KH=1.50569676314471328E2921.3，滿足要求！(2)抗傾覆穩定性驗算抗傾覆安全系數按以下公式計算：KQ=MG/MQ式中，MG-由墻體自重和地面荷載產生的抗傾覆力矩，由下式確定MG=WBCqBa(B-B+bBa/2)其中，W為所計算土體自重(kN)其中，q為坡頂面荷載(kN/m2)Bc為土體重心至o點的水平距離；Ba為荷載在B范圍內長度；b為荷載距基坑邊線長度；B為土釘墻計算寬度；ME-由主動土壓力產生的傾覆力矩，由下式確定Mk=Eahlh其中，Eah為主動土壓力的水平分量（kN）；lh為主動土壓力水平分量的合力點至通過墻趾O水平面的垂直距離。1級坡：KQ=73.521.5，滿足要求！2級坡：KQ=1227.721.5，滿足要求！13.3滲瀝液池（ZK140處）35軸處深基坑開挖支護計算一參數信息: 1、基本參數：側壁安全級別為二級，基坑開挖深度h為8.300m（已經整體開挖2.22.6 m），土釘墻計算寬度b為16.00 m，土體的滑動摩擦系數按照tan計算，為坡角水平面所在土層內的內摩擦角，條分塊數為1；考慮地下水位影響，基坑外側水位到坑頂的距離為3.000 m，基坑內側水位到坑頂的距離為9.000 m。2、荷載參數：局部面荷載q取10.00kPa，距基坑邊線距離b0為1.5 m，荷載寬度b1為2 m。3、地質勘探數據如下：根據地勘報告粘性土厚度為3.60 m，坑壁土的重度為18.00 kN/m3，坑壁土的內摩擦角為20.00，內聚力C為23.51 kPa，極限摩擦阻力65.00 kPa，飽和重度為20.00 kN/m3。粉砂厚度為7.30 m，坑壁土的重度為18.00 kN/m3，坑壁土的內摩擦角為25.00，內聚力C為11.50 kPa，極限摩擦阻力40.00 kPa，飽和重度為20.00 kN/m3。4、土釘墻布置數據：第一層放坡高度為4.50 m，放坡寬度為0.60 m，平臺寬度為3.00 m。第二層放坡高度為3.80 m，放坡寬度為1.00 m，平臺寬度為6.00 m。土釘的孔徑采用120.00 mm，長度為6.00 m，入射角為20.00，土釘距坑頂為1.00 m(-3.6m)，水平間距為1.5 m。二、土釘(含錨桿)抗拉承載力的計算:單根土釘受拉承載力計算，根據建筑基坑支護技術規程JGJ 120-99，R=1.250Tjk1、其中土釘受拉承載力標準值Tjk按以下公式計算：Tjk=eajksxjszj/cosj其中 -荷載折減系數 eajk-土釘的水平荷載 sxj、szj-土釘之間的水平與垂直距離 j-土釘與水平面的夾角按下式計算：=tan(-k)/2(1/(tan(+k)/2)-1/tan)/tan2(45-/2)其中 -土釘墻坡面與水平面的夾角。 -土的內摩擦角eajk按根據土力學按照下式計算： eajk=(iszj)+q0Kai-2c(Kai)1/22、土釘抗拉承載力設計值Tuj按照下式計算Tuj=(1/s)dnjqsikli其中 dnj-土釘的直徑。 s-土釘的抗拉力分項系數，取1.3 qsik-土與土釘的摩擦阻力。根據JGJ120-99 表6.1.4和表4.4.3選取。 li-土釘在直線破裂面外穿越穩定土體內的長度。經計算土釘抗拉承載力為76.67kN。受拉荷載標準值為0.00kN。鋼筋的直徑ds至少應取：0.00 mm。根據JGJ120-1999建筑基坑支護技術規程6.3.1規定，鋼筋直徑取16 mm。三、土釘墻整體穩定性的計算:根據建筑基坑支護技術規程JGJ 120-99要求，土釘墻應根據施工期間不同開挖深度及基坑底面以下可能滑動面采用圓弧滑動簡單條分法如下圖，按照下式進行整體穩定性驗算： 公式中：k-滑動體分項系數，取1.3；0-基坑側壁重要系數；i-第i條土重；bi-第i分條寬度；cik-第i條滑土裂面處土體固結不排水(快)剪粘聚力標準值；ik-第i條滑土裂面處土體固結不排水(快)剪內摩擦角標準值；i-第i條土滑裂面處中點切線與平面夾角；j-土釘與水平面之間的夾角；Li-第i條土滑裂面的弧長；s-計算滑動體單元厚度；Tnj-第j根土釘在圓弧滑裂面外錨固與土體的極限抗拉力，按下式計算。Tnj=dnjqsiklnjlnj-第j根土釘在圓弧滑裂面外穿越第i層穩定土體內的長度把各參數代入上面的公式，進行計算可得到如下結果：-計算步數 安全系數 滑裂角(度) 圓心X(m) 圓心Y(m) 半徑R(m) 第1步 10.144 62.274 -6.861 4.862 8.409 示意圖如下：計算步數 安全系數 滑裂角(度) 圓心X(m) 圓心Y(m) 半徑R(m) 第2步 8.375 29.338 -2.987 7.489 8.063 示意圖如下：計算步數 安全系數 滑裂角(度) 圓心X(m) 圓心Y(m) 半徑R(m) 第3步 9.231 29.619 -0.133 12.233 12.234 示意圖如下：-計算結論如下：第 1 步開挖內部整體穩定性安全系數 Fs= 10.1441.30 滿足要求! 標高 -1.000 m第 2 步開挖內部整體穩定性安全系數 Fs= 8.3751.30 滿足要求! 標高 -4.500 m第 3 步開挖內部整體穩定性安全系數 Fs= 9.2311.30 滿足要求! 標高 -8.300 m四、抗滑動及抗傾覆穩定性驗算 (1)抗滑動穩定性驗算抗滑動安全系數按下式計算：KH=f/Eah1.3式中，Eah為主動土壓力的水平分量(kN)； f為墻底的抗滑阻力(kN)，由下式計算求得：f=(W+qBaSv) 為土體的滑動摩擦系數； W為所計算土體自重(kN) q為坡頂面荷載(kN/m2)； Ba為荷載長度； Sv為計算墻體的厚度，取土釘的一個水平間距進行計算1級坡：KH=5.21438670803850496E2911.3，滿足要求！2級坡：KH=1.50569676314471328E2921.3，滿足要求！(2)抗傾覆穩定性驗算抗傾覆安全系數按以下公式計算：KQ=MG/MQ式中，MG-由墻體自重和地面荷載產生的抗傾覆力矩，由下式確定MG=WBCqBa(B-B+bBa/2)其中，W為所計算土體自重(kN)其中，q為坡頂面荷載(kN/m2)Bc為土體重心至o點的水平距離；Ba為荷載在B范圍內長度；b為荷載距基坑邊線長度；B為土釘墻計算寬度；ME-由主動土壓力產生的傾覆力矩，由下式確定Mk=Eahlh其中，Eah為主動土壓力的水平分量（kN）；lh為主動土壓力水平分量的合力點至通過墻趾O水平面的垂直距離。1級坡：KQ=72.361.5，滿足要求！2級坡：KQ=1047.071.5，滿足要求！ 13.3滲瀝液池（ZK56處）31軸處深基坑開挖支護計算一、參數信息: 1、基本參數：側壁安全級別為二級，基坑開挖深度h為8.300m（已經整體開挖2.22.6 m），土釘墻計算寬度b為16.00 m，土體的滑動摩擦系數按照tan計算，為坡角水平面所在土層內的內摩擦角，條分塊數為1；考慮地下水位影響，基坑外側水位到坑頂的距離為3.000 m，基坑內側水位到坑頂的距離為9.000 m。2、荷載參數：局部面荷載q取10.00kPa，距基坑邊線距離b0為1.5 m，荷載寬度b1為2 m。3、地質勘探數據如下：根據地勘報告填土厚度為14.30 m，坑壁土的重度為17.00 kN/m3，坑壁土的內摩擦角為14.00，內聚力C為8.00 kPa，極限摩擦阻力18.00 kPa，飽和重度為20.00 kN/m3。4、土釘墻布置數據：第一層放坡高度為4.50 m，放坡寬度為0.60 m，平臺寬度為2.00 m。第二層放坡高度為3.80 m，放坡寬度為1.00 m，平臺寬度為6.00 m。土釘的孔徑采用120.00 mm，長度為6.00 m，入射角為20.00，土釘距坑頂為1.00 m(-3.6m)，水平間距為1.5 m二、土釘(含錨桿)抗拉承載力的計算:單根土釘受拉承載力計算，根據建筑基坑支護技術規程JGJ 120-99，R=1.250Tjk1、其中土釘受拉承載力標準值Tjk按以下公式計算：Tjk=eajksxjszj/cosj其中 -荷載折減系數 eajk-土釘的水平荷載 sxj、szj-土釘之間的水平與垂直距離 j-土釘與水平面的夾角按下式計算：=tan(-k)/2(1/(tan(+k)/2)-1/tan)/tan2(45-/2)其中 -土釘墻坡面與水平面的夾角。 -土的內摩擦角eajk按根據土力學按照下式計算： eajk=(iszj)+q0Kai-2c(Kai)1/22、土釘抗拉承載力設計值Tuj按照下式計算Tuj=(1/s)dnjqsikli其中 dnj-土釘的直徑。 s-土釘的抗拉力分項系數，取1.3 qsik-土與土釘的摩擦阻力。根據JGJ120-99 表6.1.4和表4.4.3選取。 li-土釘在直線破裂面外穿越穩定土體內的長度。經計算土釘抗拉承載了為20.16 kN，受拉荷載標準值0.54kN，土釘鋼筋的直徑ds至少應取：1.510 mm；根據JGJ120-1999建筑基坑支護技術規程6.3.1規定，鋼筋直徑取16 mm。三、土釘墻整體穩定性的計算:根據建筑基坑支護技術規程JGJ 120-99要求，土釘墻應根據施工期間不同開挖深度及基坑底面以下可能滑動面采用圓弧滑動簡單條分法如下圖，按照下式進行整體穩定性驗算： 公式中：k-滑動體分項系數，取1.3；0-基坑側壁重要系數；i-第i條土重；bi-第i分條寬度；cik-第i條滑土裂面處土體固結不排水(快)剪粘聚力標準值；ik-第i條滑土裂面處土體固結不排水(快)剪內摩擦角標準值；i-第i條土滑裂面處中點切線與平面夾角；j-土釘與水平面之間的夾角；Li-第i條土滑裂面的弧長；s-計算滑動體單元厚度；Tnj-第j根土釘在圓弧滑裂面外錨固與土體的極限抗拉力，按下式計算。Tnj=dnjqsiklnjlnj-第j根土釘在圓弧滑裂面外穿越第i層穩定土體內的長度把各參數代入上面的公式，進行計算可得到如下結果：-計算步數 安全系數 滑裂角(度) 圓心X(m) 圓心Y(m) 半徑R(m) 第1步 3.571 62.274 -6.861 4.862 8.409 示意圖如下：計算步數 安全系數 滑裂角(度) 圓心X(m) 圓心Y(m) 半徑R(m) 第2步 3.083 29.338 -2.987 7.489 8.063 示意圖如下：計算步數 安全系數 滑裂角(度) 圓心X(m) 圓心Y(m) 半徑R(m) 第3步 3.404 29.549 -1.325 12.394 12.464 示意圖如下：-計算結論如下：第 1 步開挖內部整體穩定性安全系數 Fs= 3.5711.30 滿足要求! 標高 -1.000 m第 2 步開挖內部整體穩定性安全系數 Fs= 3.0831.30 滿足要求! 標高 -4.500 m第 3 步開挖內部整體穩定性安全系數 Fs= 3.4041.30 滿足要求! 標高 -8.300 m四、抗滑動及抗傾覆穩定性驗算 (1)抗滑動穩定性驗算抗滑動安全系數按下式計算：KH=f/Eah1.3式中，Eah為主動土壓力的水平分量(kN)； f為墻底的抗滑阻力(kN)，由下式計算求得：f=(W+qBaSv) 為土體的滑動摩擦系數； W為所計算土體自重(kN) q為坡頂面荷載(kN/m2)； Ba為荷載長度； Sv為計算墻體的厚度，取土釘的一個水平間距進行計算1級坡：KH=1.631.3，滿足要求！2級坡：KH=3.211.3，滿足要求！(2)抗傾覆穩定性驗算抗傾覆安全系數按以下公式計算：KQ=MG/MQ式中，MG-由墻體自重和地面荷載產生的抗傾覆力矩，由下式確定MG=WBCqBa(B-B+bBa/2)其中，W為所計算土體自重(kN)其中，q為坡頂面荷載(kN/m2)Bc為土體重心至o點的水平距離；Ba為荷載在B范圍內長度；b為荷載距基坑邊線長度；B為土釘墻計算寬度；ME-由主動土壓力產生的傾覆力矩，由下式確定Mk=Eahlh其中，Eah為主動土壓力的水平分量（kN）；lh為主動土壓力水平分量的合力點至通過墻趾O水平面的垂直距離。1級坡：KQ=20.951.5，滿足要求！2級坡：KQ=56.331.5，滿足要求！13.4滲瀝液池（ZK56處）35軸處深基坑開挖支護計算一、參數信息: 1、基本參數：側壁安全級別為二級，基坑開挖深度h為8.300m（已經整體開挖2.22.6 m），土釘墻計算寬度b為16.00 m，土體的滑動摩擦系數按照tan計算，為坡角水平面所在土層內的內摩擦角，條分塊數為1；考慮地下水位影響，基坑外側水位到坑頂的距離為3.000 m，基坑內側水位到坑頂的距離為9.000 m。2、荷載參數：局部面荷載q取10.00kPa，距基坑邊線距離b0為1.5 m，荷載寬度b1為2 m。3、地質勘探數據如下：根據地勘報告填土厚度為14.30 m，坑壁土的重度為17.00 kN/m3，坑壁土的內摩擦角為14.00，內聚力C為8.00 kPa，極限摩擦阻力18.00 kPa，飽和重度為20.00 kN/m3。4、土釘墻布置數據：第一層放坡高度為4.50 m，放坡寬度為0.60 m，平臺寬度為2.00 m。第二層放坡高度為3.80 m，放坡寬度為1.00 m，平臺寬度為6.00 m。土釘的孔徑采用120.00 mm，長度為6.00 m，入射角為20.00，土釘距坑頂為1.00 m(-3.6m)，水平間距為1.5 m二、土釘(含錨桿)抗拉承載力的計算:單根土釘受拉承載力計算，根據建筑基坑支護技術規程JGJ 120-99，R=1.250Tjk1、其中土釘受拉承載力標準值Tjk按以下公式計算：Tjk=eajksxjszj/cosj其中 -荷載折減系數 eajk-土釘的水平荷載 sxj、szj-土釘之間的水平與垂直距離 j-土釘與水平面的夾角按下式計算：=tan(-k)/2(1/(tan(+k)/2)-1/tan)/tan2(45-/2)其中 -土釘墻坡面與水平面的夾角。 -土的內摩擦角eajk按根據土力學按照下式計算： eajk=(iszj)+q0Kai-2c(Kai)1/22、土釘抗拉承載力設計值Tuj按照下式計算Tuj=(1/s)dnjqsikli其中 dnj-土釘的直徑。 s-土釘的抗拉力分項系數，取1.3 qsik-土與土釘的摩擦阻力。根據JGJ120-99 表6.1.4和表4.4.3選取。 li-土釘在直線破裂面外穿越穩定土體內的長度。經計算土釘抗拉承載了為20.16 kN，受拉荷載標準值0.54kN，土釘鋼筋的直徑ds至少應取：1.510 mm；根據JGJ120-1999建筑基坑支護技術規程6.3.1規定，鋼筋直徑取16 mm。三、土釘墻整體穩定性的計算:根據建筑基坑支護技術規程JGJ 120-99要求，土釘墻應根據施工期間不同開挖深度及基坑底面以下可能滑動面采用圓弧滑動簡單條分法如下圖，按照下式進行整體穩定性驗算： 公式中：k-滑動體分項系數，取1.3