此文檔收集于網絡，如有侵權，請聯系網站刪除 供配電技術課程設計設計題目：某廠機加車間變電所的設計班級： 姓名： 學號： 指導： 業技術學院供配電技術課程設計（44）任務書學生姓名學號系別系班級指導教師 設計（論文）題目： 某廠機加車間變電所的設計1、 總體設計提綱：1、敘述工廠變配電所設計的原則、內容及要求。2、據工廠負荷性質，計算工廠計算負荷及無功補償，確定主變壓器容量及接線方案。3、據工廠平面布置圖，確定變電所位置及型式。4、計算短路電流、選擇并校驗變電所一次設備。5、變電所二次方案的選擇及繼電保護的整定；并設計防雷保護。6、設計相關圖紙資料。7、修訂并完成設計說明書。2、 階段設計任務：1、 收集相關技術資料。（周一）2、 熟悉工廠供電設計知識及設計方法。（周一）3、 計算工廠計算負荷及無功補償，確定主變壓器容量及接線方案。（周二）4、 確定變電所位置及型式；計算短路電流、選擇并校驗變電所一次設備。（周二）5、 二次方案的確定及繼電保護的整定；并設計防雷保護；設計相關圖紙資料。（周三）6、 初步完成設計說明書的編制。（周四）7、 修訂完成論文、答辯。（周五）3、 技術和量化要求：1、獨立完成設計課題。2、具有高度仿真的工廠變電所的設計。3、論文書寫規范、文字通順、圖表清晰、測試數據完整、結論明確。4、一、二次系統接線圖及變電所立剖面圖A4圖紙各一張。5、論文后附參考文獻。6、交打印稿及電子文檔。4、 參考文獻和資料目錄：（可以附頁）1、 所學的教材。2、 工廠供電、 工廠供電設計指導書3、 工廠配電設計手冊4、 工廠常用電氣設備手冊。5、 其它。 附錄：工廠供電設計參考資料 1車間總平面圖（參見設計指導書P231圖12-11）。 2負荷情況本車間為兩班制，電阻爐設備屬二級負荷外，其余均屬三級負荷。本車間的負荷統計資料如表1-1所示。 3供電電源情況按照工廠與當地供電部門簽訂的供用電協議規定，本廠可由附近一條1OkV的公用電源干線取得工作電源。該干線的走向參看車間總平面圖。該干線的導線牌號為LGJ一150，導線為等邊三角形排列，線距為2m；干線首端距離本廠約8km。干線首端所裝設的高壓斷路器斷流容量為500MVA。此斷路器配備有定時限過電流保護和電流速斷保護，定時限過電流保護整定的動作時間為17s。為滿足工廠二級負荷的要求，可采用高壓聯絡線由鄰近的單位取得備用電源。已知與本廠高壓側有電氣聯系的架空線路總長度為80km，電纜線路總長度為25km。 車間設備表1-1設備代號設備名稱型號臺數單臺容量/kW總容量/Kw設備代號設備名稱代號臺數單臺容量、Kw總容量/kW1車床c610M310.1251951單粱吊車410.22萬能工具磨床M5M32.07520立式渦輪41.753、4、5、6普通車床C620-167.62521、22牛頭刨床B665437、8、9、普通車床C620-357.62523萬能銑床X63WT41310普通車床C62055.62524立式銑床X52k49.12511普通車床C61834.62525滾齒機Y-3644.128立式鉆床Z51230.626插床B50324429電極式鹽浴電阻爐32027弓鋸機G7241.712普通車床C630-1104.62530井式回火電阻爐4（單相380V）13螺旋套絲機S-813933.12531箱式加熱電阻爐42414普通車床C630510.12532車床CW6-144515管螺紋車床Q19937.62533立式車床C512-1A431.916搖臂鉆床Z3538.534臥式鏜床J68235.717圓柱立式鉆床Z504033.12535單臂刨床21018圓柱立式鉆床Z504033.125總計 4氣象資料本廠所在地區的年最高氣溫為38 0C，年平均氣溫為23 0C，年最低氣溫為-8 0C，年最熱月平均最高氣溫為33 0C，年最熱月平均氣溫為26 0C，年最熱月地下08m處平均溫度為25 0C。當地主導風向為東北風，年雷暴日數為20。5地質水文資料本廠所在地區平均海拔500m，地層以砂粘土為主，地下水位為1m。 6電費制度 本廠與當地供電部門達成協議，在工廠變電所高壓側計量電能，設專用計量柜，按兩部電費制交納電費。每月基本電費按主變壓器容量計為l8元kVA，動力電費為02元kwh，照明電費為050元kWh。工廠最大負荷時的功率因數不得低于090。此外電力用戶需按新裝變壓器容量計算，一次性地向供電部門交納供電貼費：610kV為800元/kVA。目錄目錄5第1章 前言711 工廠供電設計的一般原則712 設計內容及步驟7第2章 負荷計算及功率補償821 負荷計算的意義和目的82. 2 負荷計算的方法82. 3工廠負荷統計表：924無功功率補償3第3章 主變壓器的選擇43. 1 主變壓器的選擇原則432 總降變電所變壓器臺數和容量的確定433 變電所位置的選擇錯誤！未定義書簽。第4章 短路電流計算74.1概述74.2短路電流計算目的74.3短路電流計算的一般規定74.4短路計算基本假設84.5短路電流計算的步驟：84.6用標幺制法計算短路電流：9第5章 電氣主接線的選擇錯誤！未定義書簽。5.1 概述錯誤！未定義書簽。5.1.1主接線可靠性的具體要求：錯誤！未定義書簽。5.1.2靈活性錯誤！未定義書簽。5.1.3經濟性錯誤！未定義書簽。5.2主接線接線方式選擇錯誤！未定義書簽。5.2.1單母線接線錯誤！未定義書簽。5.2.2單母線分段接線錯誤！未定義書簽。5.2.3變壓器-母線接線錯誤！未定義書簽。5.2.4雙母線接線錯誤！未定義書簽。5.2.5雙母線分段接線錯誤！未定義書簽。5.3 變配電所主接線的選擇原則錯誤！未定義書簽。54 主接線方案選擇錯誤！未定義書簽。5.5 廠區高壓配電電壓的選擇錯誤！未定義書簽。第6章 開關柜和高、低壓設備的選擇1161 開關柜的選擇錯誤！未定義書簽。6.1.1 開關柜的技術參數錯誤！未定義書簽。6.1.2 高壓開關柜的選擇錯誤！未定義書簽。62 高、低壓設備的選擇錯誤！未定義書簽。第7章 主變電所繼電保護的整定1571變電所的保護裝置15第8章 防雷與接地2081 防雷20811 防雷設備20812 防雷措施2082 接地21821 接地與接地裝置21822 確定此配電所公共接地裝置的垂直接地鋼管和連接扁鋼22參考文獻：錯誤！未定義書簽。設計心得23第1章 前言工廠供電課程設計是自動化專業應用本專業主要課程所進行的一門實踐性課程，所涉及到的主要課程是工廠供電、電力系統工程、電力電子技術、電機與電力拖動等。1.1 工廠供電設計的一般原則工廠供電設計必須遵循以下原則：（1） 遵守規程、執行政策；必須遵守國家的有關規定及標準，執行國家的有關方針政策，包括節約能源，節約有色金屬等技術經濟政策。（2） 安全可靠、先進合理；應做到保障人身和設備的安全，供電可靠，電能質量合格，技術先進和經濟合理，采用效率高、能耗低和性能先進的電氣產品。（3） 近期為主、考慮發展；應根據工作特點、規模和發展規劃，正確處理近期建設與遠期發展的關系，做到遠近結合，適當考慮擴建的可能性。（4） 全局出發、統籌兼顧。按負荷性質、用電容量、工程特點和地區供電條件等，合理確定設計方案。工廠供電設計是整個工廠設計中的重要組成部分。工廠供電設計的質量直接影響到工廠的生產及發展。必須設計合理。1.2 設計內容及步驟基本內容及步驟有以下幾方面。（1）負荷計算及無功功率補償計算。（2）變電所主變壓器臺數、容量及類型的選擇。（3）變電所主接線方案的設計，短路電流的計算。（4）變電所一次設備的選擇與校驗。（5）變電所防雷保護和接地裝置的設計。（6）編寫設計說明書及主要設備材料清單。（7）繪制變電所主接線圖及其他圖紙。第2章 負荷計算及功率補償2.1 負荷計算的意義和目的由于用戶的大量負荷如感應電動機、電焊機、氣體放電燈等，都是感性負荷，使得功率因數偏低，因此需要采用無功補償措施來提高功率因數。電力系統要求用戶的功率因數不低于0.9，按照實際情況本次設計要求功率因數為0.92以上，因此，必須采取措施提高系統功率因數。目前提高功率因數的常用的辦法是裝設無功自動補償并聯電容器裝置。2.2 負荷計算的方法負荷計算的方法有需要系數法、利用系數法及二項式等幾種。本設計采用需要系數法確定。主要計算公式有： （一）、單組用電設備計算負荷1、有功計算負荷P30=kdPe，其中Pe在單相設備接于相電壓時取Pe=3Pem。2、無功計算負荷Q30=P30tan。3、對于S7，S8，S9等系列的低損耗配電變壓器來說，可以采用下列簡化公式：有功功率損耗 ： PT 0.015S30無功功率損耗 ： QPT 0.06S30（二）、多組用電設備計算負荷1、有功計算負荷P30總=KpP30。 2、無功計算負荷Q30總=KqQ30。3、視在計算負荷S30總 = 。4、計算電流I30總 = S30總/UN 。2.3 工廠負荷統計表： 負荷計算舉例 一、車床C610M的計算負荷： 查 供配電技術P318 附表1 選Kd=0.2 cos=0.5 tg=1.73 已知動力Pe= 101.25KW P30 =20.25KW Q30=23.0325KVar S30=40.5KVA 按照上例分別計算出車間所以設備的負荷。二、全廠所有車間計算負荷如下表： 詳見負荷計算表2.4功率因數補償根據設計要求，在本設計中有很多用電設備都要從電網吸收大量無功電流來產生交變磁場，其功率因數均小于1，而功率因數是衡量供配電系統是否經濟運行的一個重要指標。所有具有電感特性的用電設備都需要從供配電系統吸收無功功率，從而降低功率因數。功率因數太低將會給供配電系統帶來電能損耗增加、電壓損失增大和供電設備利用率降低等不良影響。由于上級要求COS0.9,而由上面計算可知COS=0.730.9，因此需要進行無功補償。綜合考慮在這里采用并聯電容器進行補償，補償方式有3種，即單獨就地補償（個別補償）、低壓集中補償和高壓集中補償。（1） 補償前的變壓器容量和功率因數：變電所低壓側的視在計算負荷為S30（2）=809.19KVA因此未考慮無功補償時，主變壓器的容量因選擇為1000KVA（參見附表3） =0.728（2） 無功補償電容。按相關規定，補償后變電所高壓側的功率因數不低于0.9，即COS0.9,。在變壓器低壓側進行補償時，因為考慮到變壓器的無功功率損耗原大于有功功率損耗，所以低壓側補償后的低壓側功率因數應略高于0.9。這里取補償后低壓側功率因數COS（2）=0.92。 因此低壓側需要裝設的并聯電容為： Qc=588.96（tan arcos0.728-tan arcos0.92）kvar =294.48kvar 取Qc=300kvar 查附表2-2，選擇并聯補償電容器為BW0.4-13-1型電容器組數: =300kvar/12kvar=25 取25臺（3） 補償后重新選擇變壓器的容量。變電所低壓側的視在計算負荷為： S30（2）=615kVA（4） 補償后的工廠功率因數。補償后的變壓器的功率損耗為： 有功功率損耗 ：PT 0.015S30=0.015615=9.225KW無功功率損耗 ：QT 0.06S30=0.06615=36.9Kvar 變電所高壓側的計算負荷為： P30(1)= 590KW+7.2KW=599.2KW Q30(1)=(474-400)kvar+36.9Kvar=110.9kvarS30（1）=608.28kVAI30（1）= S30（1）/UN=35.16A因此無功功率后的主變壓器容量可選擇為 630kVA（參見附表3）補償后工廠的功率因數為： cos=597.2/608.28=0.940.92因此滿足供電要求。精品文檔負荷計算表設備代號設備名稱及型號臺數單臺容量(KW)總容量（KW）需要系數KdCOStg計算負荷注備P30/KWQ30/KWS30/KWI30/KW1車床C6101010.125101.250.20.51.7320.2523.03 2萬能工具磨床M5M32.0756.2250.20.51.731.252.15 3、45、6普通車床C620-147.62530.250.20.51.736.110.55 7、8、9普通車床C620-3157.625114.3750.20.51.7322.8839.57 10普通車床C62055.62528.1250.20.51.735.639.73 11普通車床C61824.6259.250.20.51.731.853.20 28立式鉆床Z51230.61.80.20.51.730.360.62 29電極式鹽浴電阻爐320600.70.950.334213.86 12普通車床C62034.62513.8750.20.51.732.784.80 13螺旋套絲機S-813933.1259.3750.20.51.731.883.24 14普通車床C630310.12530.3750.20.51.736.0810.51 15管螺紋車床Q19937.62522.8750.20.51.734.587.91 16搖臂鉆床Z3538.525.50.20.51.735.18.82 17圓柱立式鉆床Z504033.1259.3750.20.51.731.883.24 18圓柱立式鉆床Z504033.1259.3750.20.51.731.883.24 195T單梁吊車410.281.60.10.51.738.1614.12 =25%Pe=2Pn20立式渦輪41.7570.20.51.731.42.42 21、22牛頭刨床B66543120.20.51.732.44.15 23萬能銑床X63WT413520.20.51.7310.417.99 24立式銑床X52K49.12536.50.20.51.737.312.63 25滾齒機Y-3644.116.40.20.51.733.285.67 26插床B503244160.20.51.733.25.54 27弓鋸機G7241.76.80.20.51.731.362.35 30井式回火電阻爐41004000.70.950.3328092.4 31箱式加熱電阻爐424960.70.950.3367.222.18 32車床CW6-14451800.20.51.733662.28 33立式車床C512-1A431.9127.60.20.51.7325.5244.15 34臥式鏜床J68235.771.40.20.51.7314.2824.70 35單臂刨床210200.20.51.7346.92 總計588.96474.01809.191096.46第3章 主接線方案及變壓器臺數和容量的確定3.1 主接線方案的設計原則 變電所的主接線，應根據變電所在供電系統中的地位、進出線回路數、設備特點及負荷性質等因素綜合分析確定，并應滿足安全、可靠、靈活和經濟等要求。3.2變壓器臺數和容量的確定3.2.1確定車間變電所主變壓器型式 在選擇變壓器時，應選用低損耗節能型變壓器，如S9系列或S10系列。高損耗變壓器已被淘汰，不再采用。在多塵或有腐蝕性氣體嚴重影響變壓器安全的場所，應選擇密閉型變壓器或防腐型變壓器；供電系統中沒有特殊要求和民用建筑獨立變電所常采用三相油浸自冷電力變壓器（S9、S10-M、S11、S11-M等）；對于高層建筑、地下建筑、發電廠、化工等單位對消防要求較高的場所，宜采用干式電力變壓器（SC、SCZ、SG3、SG10、SC6等）；對電網電壓波動較大的，為改善電能質量應采用有載調壓電力變壓器（SZ7、SFSZ、SGZ3等）。 本設計選擇S9系列三相油浸自冷電力變壓器。3.2.2總降壓變電所主變壓器臺數和容量的確定 車間變電所變壓器臺數和容量確定原則和總降壓變電所基本相同。即首先保證電能質量的要求下，最大限度減少投資、運行費用和有色金屬耗用量。 車間變電所變壓器臺數選擇原則，對于二、三級負荷，變電所只設置一臺變壓器，其容量可根據計算負荷決定。可以考慮從其他車間的低壓線路取得備用電源，這不僅在故障下可以對重要的二級負荷供電，而且在負荷極不均勻的輕負荷時，也能使供電系統達到經濟運行。對一、二級負荷較大的車間，采用兩回獨立進線，設置兩臺變壓器，其容量確定和總降壓變電所相同。當負荷分散時，可設置兩個各有一臺變壓器的變電所。車間變電所中，單臺變壓器容量不宜超過1250kVA。根據本設計屬三級負荷，選擇一臺變壓器。經計算：變壓器容量選擇630kVA。綜上變壓器選擇S9630/10，查附表3可有變壓器參數見表3-1：表3-1 變壓器參數表額定容量kVA額定電壓/kV聯結組標號損耗/W空載電流阻抗電壓價 格一次二次空載負載63010.50.4Yyn0120062000.94.574700 3、變電所主接線方案變電所的主結線，應根據變配電所在供電系統中的地位、進出線回路數、設備特點及負荷性質等條件確定，并應滿足安全、可靠、靈活和經濟等要求。按上面兩種主變壓器的方案可設計兩種主結線方案：兩種主結線方案的比較見表3-2：表3-2 兩種主接線方案的比較比較項目裝設一臺主變壓器的方案裝設兩臺主變壓器的方案技術指標供電安全性滿足要求滿足要求供電可靠性基本滿足要求滿足要求供電質量由于一臺主變，電壓損耗略大由于兩臺主變并列，電壓損耗略小靈活方便性只一臺主變，靈活性稍差由于有兩臺主變，靈活性較好擴建適應性稍差一些更好一些經濟指標電力變壓器的綜合投資額查表得S9630/10單價為7.47萬元，查表得變壓器綜合投資約為其單價的2倍，因此其綜合投資為萬元=14.94萬查表得S315/10單價為4.3萬元，因此兩臺綜合投資為=17.2萬元，比一臺主變方案多投資2.26萬高壓開關柜的綜合比較查表得GG1A（F）型柜按每臺3.5萬元計，查表得其綜合投資按設備價1.5倍計，因此其綜合投資約為萬元=21萬元本方案采用6臺GG1A（F）柜，其綜合投資約為61.53.5=31.5萬元，比一臺主變的方案多投資10.5萬元。電力變壓器和高壓開關柜的年運行費查表計算，主變和高壓開關柜的折舊和維修管理費每年為4.89萬元主變和高壓開關柜的折舊費和維修管理費每年為7.067萬元，比1臺主變壓器的方案多耗2.177萬元交供電部門的一次性供電貼費按800元/kVA計，貼費為萬元=50.4萬元貼費為23150.08萬元=50.4萬元，和一臺主變壓器相同 從上表可以看出，按技術指標，裝設兩臺主變的主結線方案略優于裝設一臺主變的主接線方案，但按經濟指標，則裝設一臺主變的方案遠優于裝設兩臺主變的方案，因此決定采用裝設一臺主變的方案。主結線對變電所設備選擇和布置，運行的可靠性和經濟性，繼電保護和控制方式都有密切關系，是供電設計中的重要環節。供配電系統變電所常用的主接線基本形式有線路變壓器組接線、單母線接線和橋式接線3種類型。線路變壓器組接線、單母線接線、橋式接線。本設計采用一次側為線路變壓器組接線（如圖）、二次側為單母線不分段接線。Y0Y0S9-1000GG-1A(F)-0710/0.4kV聯絡線（備用電源）GG-1A(F)-54GW口-1010kVFS4-10GG-1A(J)-03GG-1A(J)-03GG-1A(F)-07GG-1A(F)-54GG-1A(F)-07GG-1A(F)-07主聯絡（備用）220/380V高壓柜列圖3.1 裝設一臺主變壓器的主接線方案第4章 短路電流計算4.1概述在電力系統中運行的電氣設備，在其運行中都必須考慮到可能發生各種故障和不正常運行狀態，最常見同時也是最危險的故障是各種形式的短路，因為它們會破壞對用戶的正常供電和電氣設備的正常運行，使電氣設備受到損壞。短路是電力系統的嚴重故障，所謂短路，是指一切不屬于正常運行的相與相之間或相與地之間，（對于中性點接地系統）發生通路的情況。在三相系統中，可能發生的短路有：三相短路、二相短路、二相接地短路和單相接地短路，其中三相短路是對稱短路，系統各相與正常運行時一樣，仍處于對稱狀態，其他類型的短路都是不對稱短路。電力系統的運行經驗表明，在各種類型的短路中，單相短路是大多數，二相短路較少，三相短路的機會最少，但三相短路雖然很少發生，其后果最為嚴重，應引起足夠的重視，因此，我們都采用三相短路來計算短路電流，并檢驗電氣設備的穩定性。4.2短路電流計算目的（1）電氣主接線比較（2）選擇導體和電器（3）確定中性點接地方式（4）計算軟導線的短路校驗（5）確定導線間隔棒的間距（6）驗算接地裝置的接觸電壓和跨步電壓（7）選擇繼電保護裝置和進行整定計算4.3短路電流計算的一般規定（1）驗算導體和電氣動穩定，熱穩定以及電氣開斷電流所用的短路電流，應根本工程的設計規劃容量計算，并考慮電力系統的遠景發展規劃（一般為本期工程建成后5-10年）校驗短路電流時，應接可能發生最大短路電流的正常接線方式，而不應按僅在切換過程中可能并列運行的接線要求。（2）選擇導體和電氣用的短路電流，在電氣連接回路中，應考慮具有反饋作用的異步電動機的影響和電容補償裝置放電電流的影響。（3）選擇導體和電器時，對不帶電抗器回路的計算短路點，應選擇在正常接線方式時短路電流為最大的地點。（4）導體和電器的動穩定、熱穩定，以及電器的開斷電流，一般按三相短路驗算。4.4短路計算基本假設（1）正常工作時，三相系統對稱運行（2）所有電源的電動勢相位角相同（3）電力系統中各元件的磁路不飽和，即鐵芯的電氣設備電抗值不隨電 流大小發生變化（4）電力系統中所有電源都在額定負荷下運行，其中50%負荷接在高壓母線上，50%負荷在系統側（5）短路發生在短路電流為最大值的瞬間（6）不考慮短路點的電弧阻抗和變壓器的勵磁電流（7）除計算短路電流的衰減時間常數和低壓網絡的短路電流外，元件電阻都略去不計（8）元件的計算參數均取其額定值，不考慮參數的誤差和調整范圍（9）輸電線路的電容略去不計（10）用概率統計法確定短路電流運算曲線4.5短路電流計算的步驟：（1）計算各元件電抗標么植，并折算為同一基準容量下（2）給系統制定等值回路圖（3）選擇短路點（4）對網絡進行化簡，把供電系統看著無限大系統，不考慮短路電流周期分量的衰減，求出電源對短路點的電抗標么值，并計算短路電流標么值、有名值標么值d*=1/X*有名值 Id*=Id*Ij（5）計算短路點容量，短路電流沖擊值短路容量 jId 短路電流沖擊值 Iej =2.55Id（6）列出短路電流計算結果4.6用標幺制法計算短路電流：繪制等效電路如圖，圖上標出各元件的序號和電抗標幺值，并標出短路計算點。短路計算等效圖（1）確定基準值取 Sd = 100MVA,由Ud=UC,有UC1 =10.5KV,UC2 = 0.4KV而 Id1 = Sd /3UC1 = 100MVA/(310.5KV) =5.50KAId2 = Sd /3UC2 = 100MVA/(30.4KV) = 144KA（2）計算短路電路中各主要元件的電抗標幺值1）電力系統（SOC = 500MVA）X1*= 100/500= 0.22）架空線路（查表3-1可知XO = 0.35/km）X2* = 0.3581OO/10.5 =2.543）電力變壓器（Uk% = 6.5）X3* = X4* = UK%Sd/100SN =4.51001000/(1001000) 4.5(3)求k-1點的短路電路總電抗標幺值及三相短路電流和短路容量1)總電抗標幺值X*(K-1) = X1*X2* = 0.2+2.54= 2.742)三相短路電流周期分量有效值IK-1(3) = Id1/ X*(K-1)= 5.5KA/2.742 KA3)其他三相短路電流I(3) = I(3) = Ik-1(3) = 2KAish(3) = 2.552KA =5.1KAIsh(3) = 1.512KA = 3.02KA4)三相短路容量Sk-1(3) = Sd/X*(k-1)= 100/2.74 =36.5MVA(4)求k-2點的短路電路總電抗標幺值及三相短路電流和短路容量1)總電抗標幺值X*(K-2) = X1*X2*X3*= 0.22.544.5 =7.242)三相短路電流周期分量有效值IK-2(3) = Id2/X*(K-2) =144KA/7.24 =19.89KA3)其他三相短路電流I(3) = I(3) = Ik-2（3） = 19.89KAish(3) = 1.8419.89KA =36.6KAIsh(3) = 1.0919.89KA =21.68KA4)三相短路容量Sk-2(3) = Sd/X*(k-2) = 100/7.24= 13.81MVA短路計算點三相短路電流|KA三相短路容量|MVAIk（3）I(3)I(3)ish(3)Ish(3)Sk (3)K-12223.025.136.5K-219.8919.8919.8921.6836.613.81第5章 開關柜和高、低壓設備的選擇5.1 10kV側一次設備的選擇校驗5.1.1按工作電壓選則 設備的額定電壓一般不應小于所在系統的額定電壓，即，高壓設備的額定電壓應不小于其所在系統的最高電壓，即。=10kV， =11.5kV，高壓開關設備、互感器及支柱絕緣額定電壓=12kV，穿墻套管額定電壓=11.5kV，熔斷器額定電壓=12kV。5.1.2按工作電流選擇設備的額定電流不應小于所在電路的計算電流，即5.1.3按斷流能力選擇設備的額定開斷電流或斷流容量，對分斷短路電流的設備來說，不應小于它可能分斷的最大短路有效值或短路容量，即或對于分斷負荷設備電流的設備來說，則為，為最大負荷電流。5.1.4 隔離開關、負荷開關和斷路器的短路穩定度校驗a)動穩定校驗條件或、分別為開關的極限通過電流峰值和有效值，、分別為開關所處的三相短路沖擊電流瞬時值和有效值b)熱穩定校驗條件 對于上面的分析，如表5-1所示，由它可知所選一次設備均滿足要求。表5.1 10 kV一次側設備的選擇校驗選擇校驗項目電壓電流斷流能力動態定度熱穩定度其它裝置地點條件參數數據10kV57.7A()1.96kA5.0kA一次設備型號規格額定參數高壓少油斷路器SN10-10I/63010kV630kA16kA40 kA高壓隔離開關-10/20010kV200A-25.5 kA二次負荷0.6高壓熔斷器RN2-1010kV0.5A50 kA-電壓互感器JDJ-1010/0.1kV-電壓互感器JDZJ-10-電流互感器LQJ-1010kV100/5A-=31.8 kA=81避雷針FS4-1010kV-戶外隔離開關GW4-12/40012kV400A-25kA5.2 380V側一次設備的選擇校驗同樣，做出380V側一次設備的選擇校驗，如表6.2所示，所選數據均滿足要求。 表6.2 380V一次側設備的選擇校驗選擇校驗項目電壓電流斷流能力動態定度熱穩定度其它裝置地點條件參數-數據380V總1317.6A19.7kA36.2kA-一次設備型號規格額定參數-低壓斷路器DW15-1500/3D380V1500A40kA-低壓斷路器DW20-630380V630A（大于）30Ka(一般)-低壓斷路器DW20-200380V200A（大于）25 kA-低壓斷路HD13-1500/30380V1500A-電流互感器LMZJ1-0.5500V1500/5A-電流互感器LMZ1-0.5500V100/5A160/5A-5.3 高低壓母線的選擇查表得到，10kV母線選LMY-3(404mm),即母線尺寸為40mm4mm;380V母線選LMY-3（12010）+806，即相母線尺寸為120mm10mm，而中性線母線尺寸為80mm6mm。第六章 變壓所進出線的選擇6.1 10kV高壓進線和引入電纜的選擇6.1.1 10kV高壓進線的選擇校驗采用LGJ型鋼芯鋁絞線架空敷設，接往10kV公用干線。a).按發熱條件選擇由=57.7A及室外環境溫度33，查表得，初選LGJ-35,其35C時的=149A,滿足發熱條件。b).校驗機械強度查表得，最小允許截面積=25，而LGJ-35滿足要求，故選它。由于此線路很短，故不需要校驗電壓損耗。6.1.2 由高壓配電室至主變的一段引入電纜的選擇校驗 采用YJLV22-10000型交聯聚乙烯絕緣的四芯(加銅芯)電纜之間埋地敷設。a)按發熱條件選擇由=57.7A及土壤環境25，查表得，初選纜線芯截面為25的交聯電纜，其=149A,滿足發熱條件。b)校驗熱路穩定按式，A為母線截面積，單位為；為滿足熱路穩定條件的最大截面積，單位為；C為材料熱穩定系數；為母線通過的三相短路穩態電流，單位為A；短路發熱假想時間，單位為s。本電纜線中=1960，=0.5+0.2+0.05=0.75s，終端變電所保護動作時間為0.5s，斷路器斷路時間為0.2s，C=77，把這些數據代入公式中得1.5從工廠供電課程設計指導表6-1可知，按GB5006292規定，電流保護的最小靈敏度系數為1.5，因此這里裝設的電流速斷保護的靈敏度系數是達到要求的。但按JBJ696和JGJ/T1692的規定，其最小靈敏度為2，則這里裝設的電流速斷保護靈敏度系數偏底。7.4作為備用電源的高壓聯絡線的繼電保護裝置7.4.1裝設反時限過電流保護亦采用GL15型感應式過電流繼電器，兩相兩繼電器式接線，去分跳閘的操作方式。a)過電流保護動作電流的整定,利用式，其中=2，取=0.652A=43.38A， =1，=0.8， =50/5=10，因此動作電流為： 因此過電流保護動作電流整定為7A。b)過電流保護動作電流的整定按終端保護考慮，動作時間整定為0.5s。c)過電流保護靈敏度系數因無臨近單位變電所10kV母線經聯絡線到本廠變電所低壓母線的短路數據，無法檢驗靈敏度系數，只有從略。7.4.2裝設電流速斷保護亦利用GL15的速斷裝置。但因無臨近單位變電所聯絡線到本廠變電所低壓母線的短路數據，無法檢驗靈敏度系數，也只有從略。7.4.3變電所低壓側的保護裝置低壓總開關采用DW151500/3型低壓短路器，三相均裝設過流脫鉤器，既可保護低壓側的相間短路和過負荷，而且可保護低壓側單相接地短路。脫鉤器動作電流的整定可參看參考文獻和其它有關手冊。第8章 防雷與接地8.1 防雷8.1.1 防雷設備防雷的設備主要有接閃器和避雷器。其中，接閃器就是專門用來接受直接雷擊（雷閃）的金屬物體。接閃的金屬稱為避雷針。接閃的金屬線稱為避雷線，或稱架空地線。接閃的金屬帶稱為避雷帶。接閃的金屬網稱為避雷網。避雷器是用來防止雷電產生的過電壓波沿線路侵入變配電所或其它建筑物內，以免危及被保護設備的絕緣。避雷器應與被保護設備并聯，裝在被保護設備的電源側。當線路上出現危及設備絕緣的雷電過電壓時，避雷器的火花間隙就被擊穿，或由高阻變為低阻，使過電壓對大地放電，從而保護了設備的絕緣。避雷器的型式，主要有閥式和排氣式等。8.1.2 防雷措施（1） 架空線路的防雷措施1）架設避雷線 這是防雷的有效措施，但造價高，因此只在66KV及以上的架空線路上才沿全線裝設。35KV的架空線路上，一般只在進出變配電所的一段線路上裝設。而10KV及以下的線路上一般不裝設避雷線。2）提高線路本身的絕緣水平 在架空線路上，可采用木橫擔、瓷橫擔或高一級的絕緣子，以提高線路的防雷水平，這是10KV及以下架空