本科畢業(yè)設計(論文)題目：濰坊學院學生宿舍樓建筑結構設計教學單位： 工程技術系 專 業(yè)： 土木工程 學 號： 1009291086 姓 名： 陳陽 指導教師： 徐振中 劉長江 2014年 4月第一章 建筑設計11.1建筑概況1第二章 結構設計22 .1結構體系選擇與結構平面布置22.2 承重方案的選擇22.3 結構布置22.3.1結構平面布置原則22.3.2結構豎向布置原則22.4結構總體布置32.5框架梁尺寸確定42.6柱的尺寸選擇42.7板的尺寸選擇52.8材料選擇62.9計算簡圖的確定62.10重力荷載設計72.10.1屋面做法72.10.2 樓面做法72.10.3 衛(wèi)生間做法72.10.4 外墻做法72.10.5內墻做法72.11樓層荷載代表值計算82.11.1梁、柱自重82.11.2各層墻體自重92.11.3樓面自重122.11.4樓梯板自重122.11.5衛(wèi)生間自重122.11.6屋樓面活荷載12第三章 地震作用下框架內力計算133.1各層重力荷載代表值133.2橫向框架側移剛度計算143.2.1橫梁線剛度計算143.3 柱線剛度ic計算153.4柱的側移剛度D值計算163.5橫向框架自震周期173.6水平地震作用下的位移驗算183.6.1水平地震作用下，橫向框架的內力計算193.6.2水平地震作用下框架邊柱剪力和柱端彎矩標準值203.6.3水平地震作用下梁端彎矩，剪力以及柱軸力計算20第四章 荷載作用下框架結構的內力計算254.1計算單元的選取254.2荷載計算254.2.1 恒荷載計算264.2.2 活荷載計算274.3內力計算314.3.1 固端彎矩314.3.2 彎矩分配32第五章 內力組合計算375.1梁端剪力及柱軸力計算375.2橫向框架內力組合385.2.1結構抗震等級385.2.2框架內力組合385.3內力的組合方法455.4框架梁設計475.4.1承載力抗震調整系數(shù)475.4.2梁控制截面及內力計算485.5梁截面配筋計算495.5.1 AB跨正截面配筋計算495.5.2 BC跨正截面配筋計算515.6主梁斜截面設計535.6.1 AB跨.545.6.2 CD跨545.7 次梁設計555.7.1 荷載設計值計算555.7.2正截面承載力計算565.8次梁斜截面受剪承載力計算57第六章 柱及樓板計算586.1柱的構造要求586.2 柱的軸壓比、剪跨比驗算596.3柱正截面承載力計算606.4柱正截面配筋計算626.5柱斜截面配筋計算686.5.1柱斜截面承載力驗算686.6樓板設計706.6.1截面設計726.6.2單向板計算736.7 樓梯設計746.7.1 樓梯板設計746.7.2 荷載計算756.7.3截面計算766.7.4平臺板設計776.7.5 荷載計算776.7.6截面設計776.7.7平臺梁設計776.7.8 荷載計算776.7.9 截面設計78總 結80致 謝81參考文獻82 西京學院本科畢業(yè)設計（論文） 第1章 建筑設計1.1建筑概況濰坊學院學生宿舍樓建筑結構設計，主體為多層鋼筋混凝土框架結構，總建筑面積5281.8平方米，平面布置要求具備學生宿舍樓的基本的功能，立面處理力求簡潔、明快、美觀大方.1.2主要技術條件（1）溫度：年平均氣溫約為15.7，極端最高溫度為43.0，極端最低溫度為-14.0。（2）冬季主導風向為東北、東風，夏季主導風向為東南、東風，基本風壓為0.40KN/ m2，地面粗糙度為B類。（3）雨雪條件：年平均降水量1021.3mm，日最大降水量110mm，1小時最大降水量68mm。最大積雪深度190mm，基本雪壓為0.65KN/ m2，土壤最大凍結深度為0.30m。（4）地質條件：自然地表0.8m內為填土，填土下層為2.8m厚細-中粗砂，再下為卵礫石層，地基承載力特征值為500-600KN/m2。地下水位穩(wěn)定埋深9.5-10.8m，屬潛水類型。地下水對混凝土結構不具有腐蝕性，但在干濕交替條件下對鋼筋混凝土結構中的鋼筋具有弱腐蝕性。建筑場地平坦，道路通暢，水電就近可以接通，基本具備開工建設條件。第2章 結構設計2 .1結構體系選擇與結構平面布置結構體系應該滿足使用功能要求，盡可能的與建筑形式相一致，有足夠的承載力，剛度和延性，施工簡便，經濟合理。該工程選用的結構體系為框架體系。（1）建筑平面布置靈活，能獲得較大空間，易于滿足多功能的使用要求。 （2） 建筑立面容易處理。墻體只起維護作用，結構自重較輕。（3） 計算理論較成熟，在一定的高度范圍內造價較低，施工簡便。（4） 在結構受力性能方面，框架結構屬于柔性結構，自振周期較長，地震反應較小，經過合理的結構設計，可以具有較好的延性。（5）其缺點是結構抗側剛度較小，在地震作用下側向位移較大。因此，框架結構體系一般適用于非地震地區(qū)、或層數(shù)較少的高層建筑。在抗震設防烈度較高的地區(qū)，其建筑高度應嚴格控制。2.2 承重方案的選擇根據(jù)樓蓋的平面布置及豎向荷載傳力途徑。框架承重方案分為：橫向框架承重、縱向框架承重和縱橫向承重等幾種。在實際工程中，一般采用橫向承重方案是在橫向布置框架承重梁。因房屋橫向較短，柱數(shù)量較少，當采用橫向承重方案時，橫向框架梁的截面高度大，可增加框架橫向側移剛度。當柱網平面接近正方形時，現(xiàn)澆樓面為雙向板，此時，宜采用縱橫向框架承重。本設計采用的是縱橫向承重方案。2.3 結構布置2.3.1結構平面布置原則結構平面形狀宜簡單、規(guī)則、對稱剛度和承載力分布均勻，不應采用嚴重不規(guī)則的平面形狀。結構的主要抗側力構件應對稱布置，盡量使結構的剛度中心和質量中心重合，避免地震時引起結構扭轉及局部應力集2.3.2結構豎向布置原則結構豎向布置應使體型規(guī)則、均勻，避免有較大的外挑和內收，質量沿高度方向均勻分布，結構的承載力和剛度宜自下而上逐漸減小，避免抗側力結構的側向剛度和承載力突變. 2.4結構總體布置多層建筑中控制側向位移成為結構設計的首要問題。在設計中通常通過控制高寬比來實現(xiàn)。在工程中，高寬比H/B3，滿足要求。柱網布置尺寸還受梁跨比限制，梁跨比一般在69之間為宜。本工程采用內廊式柱網布置，見下圖圖2.1 柱網布置2.5框架梁尺寸確定主梁尺寸確定主梁設計： h=(1/81/12)L 其中L為梁的跨度，梁截面尺寸應滿足承載力，剛度及延性要求 縱框架梁6.6m跨: h=(1/121/8)x6600=(550825) 取h=700b=(1/21/3)x700=(233350) 取b=3002.7m跨: h=(1/121/8)x2700=(225338) 取h=700(考慮施工因素) b=(1/21/3)x700=(233350) 取b=300 橫框架梁4.2m跨: h=(1/121/8)x4200=(350525) 取h=500b=(1/21/3)x500=(167250) 取b=2503.6m跨: h=(1/121/8)x3600=(300450) 取h=450b=(1/21/3)x450=(225150) 取b=300次梁尺寸確定 次梁設計： h=(1/121/18)L 其中L為梁的跨度，梁截面尺寸應滿足承載力，剛度及延性要求進深: 6.6m跨: h=(1/121/18)x6600=(550825) 取h=600b=(1/21/3)x600=(200300) 取b=250表2.1梁截面尺寸及各層混凝土強度等級梁截面尺寸及各層混凝土強度等級層次砼強度等級主梁次梁走道梁25C30300x700250x600300x7001C30300x700250x600300x7002.6柱的尺寸選擇（1）根據(jù)建筑抗震設計規(guī)范第6.3.6和6.3.7，柱的截面尺寸宜符合下列要求：1 柱截面的寬度和高度均不宜小于300 mm；圓柱直徑不宜小于350mm 2 剪跨比宜大于2；3 截面長邊與短邊的邊長比不宜大于3；4 柱的軸壓比不宜超過0.8。框架柱的截面尺寸一般根據(jù)柱的軸壓比限值按下列公式估算： 其中 N柱組合的軸壓力設計值； 考慮地震作用組合后柱軸壓力增大系數(shù)，邊柱取1.3,不等跨內柱取1.25,等跨內柱取1.2； gE折算在單位建筑面積上的重力荷載代表值，可根據(jù)實際計算，也可近似取1215 kN/m2； n驗算截面以上樓層層數(shù)； F案簡支狀態(tài)計算的柱的負載面積； Ac柱截面面積；N框架柱軸壓比限值，對一級、二級、三級抗震等級分別取0.7、0.8、0.9；f混凝土軸心抗壓強度設計值；計算底層柱截面尺寸：本工程為三級抗震等級，軸壓比限值N=0.7,各層重力荷載代表值近似取12.0 KN/m2，柱的混凝土強度等級不低于C30，本設計柱采用C30混凝土，fc=14.3N/mm2 ft=1.43 N/mm2。根據(jù)計算本設計柱截面尺寸取值如下：每層： 360mm250mm 2.7板的尺寸選擇當時，可按單向板計算，單向板常用跨度1.72.5，一般不超過3m,板厚與跨度最小比值，走道板，按單向板計算，取100板厚。板厚應在滿足建筑功能和方便施工的條件下盡可能薄，現(xiàn)澆板的厚度一般以100mm為模數(shù)，其厚度應根據(jù)使用環(huán)境、受力情形、跨度等條件綜合確定?，F(xiàn)澆板最小厚度為80mm，故取板厚為100mm，其中屋面、樓面、樓梯平臺板的厚度均為100mm，衛(wèi)生間的板厚為100mm。2.8材料選擇本工程抗震等級為三級，故混凝土等級不宜低于C20，則梁、柱采用C30，板、樓梯均采用C30。根據(jù)鋼筋混凝土設計規(guī)范，結構構件中的縱向受力鋼筋宜選用、級鋼筋，箍筋宜選用、級鋼筋。根據(jù)建筑抗震設計規(guī)范，普通鋼筋宜選用延性、韌性和可焊性較好的鋼筋，故本設計中梁、柱的受力鋼筋選用HRB335級鋼筋，箍筋選用HRB235級鋼筋。2.9計算簡圖的確定計算的一榀框架作為計算單元。計算簡圖：本工程豎向五層，計算跨度以軸線距離為準（即形心線距離為準），梁軸線取至板底，25層柱高即為層高3.6m；底層柱高度從基礎頂面算起，即=3.6+0.45+0.5=4.55m如下圖：圖2.2橫向框架計算簡圖2.10重力荷載設計2.10.1屋面做法(1) 屋面均布恒載二氈三油防水層(綠豆砂保護層) 0.35 kN/冷底子油熱瑪蹄脂 0.05 kN/20mm厚1：2水泥砂漿找平 0.02 20=0.4 kN/100140厚(2%坡度)膨脹珍珠巖 (0.1+0.14)7/2=0.84 kN/100mm厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板 0.125=2.5 kN/15mm厚紙筋石灰抹底 0.01516=0.24 kN/共計 4.38 kN/2.10.2 樓面做法按樓面做法逐項計算25厚水泥砂漿找平 0.02520=0.05 kN/100厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板 0.125=2.5 kN/15厚紙筋石灰抹灰 0.01516=0.24 kN/共計 3.24 kN/2.10.3 衛(wèi)生間做法地磚防水樓面： 2.0 kN/ 100mm現(xiàn)澆鋼筋混凝土板： 0.125=2.5 kN/ 15mm厚頂棚抹灰： 0.21 kN/ 合計： 4.71 kN/2.10.4 外墻做法外墻300厚混凝土陶粒砌塊，陶粒砌塊的容重=7.0kg/m30.37.0=2.1 kN/合計2.1 KN/2.10.5內墻做法1采用200mm陶?？招钠鰤K 7X0.2=1.4 KN/2內墻裝飾（兩面） 2mm厚紙巾石灰罩面（雙面） 160.002=0.064 kN/12mm厚1：3：9水泥石灰砂漿打底分開抹平（雙面） 200.012=0.48 kN/ 合計1.944 KN/2.11樓層荷載代表值計算2.11.1梁、柱自重表2.2各樓層梁、柱重力荷載計算層次構件bhgn一層橫梁6.60.30.7251.055.516.616661.51612.01縱梁6.60.30.7251.055.516.620727.32縱梁3.60.30.7251.055.513.68158.69橫梁2.70.30.45251.053.942.6764.50次梁0.250.6251.054.596.6101192.831192.83柱251.19.94.55321441.441441.44二至五層橫梁6.60.30.7251.055.517.5642644.806448.04縱梁6.60.30.7251.055.516.6802909.28縱梁3.60.30.7251.055.513.632634.75橫梁2.70.30.45251.053.943.628286.83次梁0.250.6251.054.596.6404771.314771.31柱251.19.93.61284561.924561.922.11.2各層墻體自重表2.3各層墻體計算表層次類型單位面積荷載自重（kN/）面積（）總荷載（kN）一層填充外墻70.3=2.1(6.6-0.6)(3.6-0.7)4+(6.6-0.6)(3.6-0.7)12-（2.1x2.0）20- (3.3-2.7)(3.6-0.7)x2 =201.16422.44填充內墻70.2=1.4(6.6+0.1)(3.6-0.6) 10+(6.6-0.7) (3.6-0.7)12-(0.9x2.1)18-(1.52.4) 2-(3.3-0.6) (3.3-0.7)4=362.94508.12外墻飾面0.544201.16109.43內墻飾面0.544362.94197.44塑鋼窗C-10.4(2.12.0) 2084C-2(2.11.0) 44.2MLC-1(2.02.0) 248.0木門M-10.2(2.72.7) 2414.58合計1393.21層次類型單位面積荷載自重（kN/）面積（）總荷載（kN）標準層填充外墻70.3=2.1(6.6-0.6)(3.6-0.7)4+(6.6-0.6)(3.6-0.7)12-（2.1x2.0）22- (2.0x2.0)2=188.24395.30填充內墻70.2=1.4(6.6+0.1)(3.6-0.6) 10+(6.6-0.7) (3.6-0.7)12-(0.9x2.1)20-(1.52.4) 2-(3.3-0.6) (3.6-0.7)2=372.66521.72外墻飾面0.544188.24102.4內墻飾面0.544372.66202.73塑鋼窗C-10.4(2.12.0) 2084C-2(2.11.0) 44.2MLC-3(2.02.0) 248.0木門M-10.2(1.02.1) 2414.58合計1367.55層次類型單位面積荷載自重（kN/）面積（）總荷載（kN）五層填充外墻7x0.3=2.1(6.-0.6)(3.6/2-0.7)4+(6.6-0.6)(3.6/2-0.7)12-（2.1x2.0）20- (2.0x2.0)2=17.5636.88填充內墻7x0.2=1.4(6.6+0.1)(3.6/2-0.6) 10+(6.6-0.7) (3.6/2-0.7)12-(0.9x2.1)20-(1.52.4)-2x(3.3-0.6)(3.6/2-0.7)2=124.68174.55外墻飾面0.54436.8820.06內墻飾面0.544174.5594.96塑鋼窗C-10.4(2.12.0) 2084C-2(2.11.0) 44.2MLC-1(2.02.0) 248.0木門M-1(1.02.1) 244.2合計434.052.11.3樓面自重3.2417.6x39.6=2258.15 KN2.11.4樓梯板自重樓梯板自重按投影面積算，板厚取100mm，裝飾與樓面相同。1.53.2426.63.3=120.29 KN2.11.5衛(wèi)生間自重4.711.26.6x3.32=279.77 KN2.11.6屋樓面活荷載1）屋面活荷載（屋面活荷載取雪荷載0.25KN/39.617.60.25=174.24KN2)樓面活荷載： 2.0 KN/一層（2.76.62)2+(6.66)2.0=1393.92KN二至四層：（2.76.62)2+(6.66)2.0=1393.92KN第3章 地震作用下框架內力計算3.1各層重力荷載代表值表3.1各層集中質量層次樓層面梁1/2下柱1/2上柱1/2上墻1/2下墻樓梯總荷載一3052.682804.8871570709684120.38811.78二3052.682804.8570570684684120.38485.78三3052.682804.8570570684684120.38485.78四3052.682804.8570570684684120.38485.78五3052.682804.85706847111.48注:單位為：kN圖3.1 重力荷載代表值3.2橫向框架側移剛度計算3.2.1橫梁線剛度計算1.橫梁的線剛度計算梁的線剛度： 式中：-混凝土彈性模量 -梁的計算跨度 -梁截面慣性矩 -梁矩形部分的截面慣性矩表3.2橫梁的線剛度ib類別層次bhI0l0ib1.5 ib2.0ib邊框架中框架AB跨梁153.001043007008.5810966003.4310105.1510106.861010CD跨梁153.001043007008.5810966003.4310105.1510106.861010走道梁153.001043004502.2810927002.6310103.9510105.261010注：EC單位為：kN/mm2； ib 單位為：KNmm；b、h、l0單位為：mm；I0單位為mm43.3 柱線剛度ic計算主線剛度計算見表6.2。混凝土強度等級均為C30柱的線剛度= 式中：-柱截面慣性距 -柱的計算高度表3.3柱線剛度kc計算層次bh145503.003602501.087.122436003.003602501.089.00536003.003602501.089.00圖3.2一榀邊框架梁 柱線剛度3.4柱的側移剛度D值計算計算公式：式中：-柱側移剛度修正系數(shù)，=(一般層)，=（底層）. -表示梁柱線剛度之比，（一般層），（底層）表3.4 側移剛度計算表層次柱D=12根數(shù)底層邊柱A柱0.80.4714961.942481467.02B柱2.770.6921965.402C柱2.770.6921965.402D柱0.800.4714961.942中柱A柱1.090.5116235.295B柱3.700.7423557.095C柱3.700.7423557.095D柱1.090.5116235.295二五層邊柱A柱0.570.2220870.3721039296.44B 柱1.950.4944462.962C柱1.950.5044462.962D柱0.570.2220870.372中柱A柱0.760.2825407.415B柱1.600.5751722.225C柱2.630.5751722.225D柱0.760.2825407.4153.5橫向框架自震周期抗震設計地震分組為第一組，類場地，本框架結構的特征周期，設防烈度為7度抗震，按頂點位移計算框架的自震周期，先求出頂點的水平位移，公式：，計算框架的基本周期，周期折減系數(shù)0.7，為假想位移。表3.5橫向框架考慮的頂點位移層次（KN）（KN）（KNm）層間相對位移（m）57111.487111.4810392960.0070.16648485.7815597.310392960.0200.15938485.7824083.0410392960.0230.13928485.7832568.8210392960.0300.11618811.7841380.6 481467 0.0860.086=0.48S水平地震作用及樓層地震剪力計算場地類別為類,7度設防烈度時,結構的特征周期=0.35s和水平地震影響系數(shù)=0.12因為=0.48s.0.49s，故不考慮頂部附加地震作用.（多質點應取總重力荷載代表值的85%）。=（0.120.8541380.6=4336.26kN表3.6各項質點橫向水平地震作用及樓層地震剪力計算表（單位：kN）層次（m）(m)（kN）(kN)53.67111.4818.95134762.50.231172.21172.243.68485.7815.35130256.70.191049.12226.333.68485.7811.7599707.90.15800.83027.123.68485.788.1569159.10.10600.63627.714.558811.784.5540092.20.06360.43988.1注）：1.表中=；.i單位為kN； 各質點水平地震作用及樓層剪力沿房屋高度的分布見下圖：圖3.3水平地震作用和層間剪力示意圖 單位（kN）3.6水平地震作用下的位移驗算彈性變形驗算，為防止框架結構中的非結構構件再多與地震作用（或風荷載）下出現(xiàn)過重破壞，應限制房屋的層間位移（按彈性方法計算）表3.7水平地震作用下的位移計算層數(shù)層間剪力（KN）層間剛度（KN/m）層高層間位移角限值51177.210392960.00123.60.0003342226.310392960.00213.60.0006033027.110392960.00303.60.0008123627.710392960.00343.60.0009713988.14814670.00834.550.0018附：抗震變形驗算查表得鋼筋混凝土框架彈性層間位移角限制，根據(jù)驗算層間最大位移角發(fā)生在第二次層0.00181/550，滿足要求。水平地震作用下，橫向框架內力計算3.6.1水平地震作用下，橫向框架的內力計算橫向框架柱端彎矩及剪力計算：選一榀框架進行柱端彎矩剪力計算，用D值法計算，求得第i層的層間剪力以及該層柱上下端彎矩 分別按下式計算 3.6.2水平地震作用下框架邊柱剪力和柱端彎矩標準值表3.8水平地震作用下框架邊柱剪力和柱端彎矩標準值層數(shù)邊柱y53.61177.2538222106523.2960.350.22520.4470.4143.62226.36463901263943.530.320.2132.91123.833.63027.16463901263959.190.320.2144.75168.3423.63627.76463901263970.930.320.2153.62201.7214.553988.15248801159588.10.550.30140.08326.85表3.9水平地震作用下框架中柱剪力和柱端彎矩標準值層數(shù)中柱y53.61177.25382221986135.720.560,2131.34107.9643.62226.36463901986168.410.560.2151.72194.5633.63027.16463901986193.010.560.2170.32264.5223.63627.764639019861111.460.560.2184.26316.9914.553988.152488013857105.290.950.30167.41390.633.6.3水平地震作用下梁端彎矩，剪力以及柱軸力計算梁端彎矩、剪力及柱軸力按下式計算：分別表示節(jié)點左、右梁的線剛度分別表示節(jié)點左、右梁的彎矩表示柱在i層的軸力梁端剪力的計算：表3.10梁的剪力計算層次邊橫梁走道梁(KNm)(KNm)L(m)(KNm)(KNm)(KNm)L(m)(KNm)570.4162.616.621,1145.3545.352.737.74144.24131.06.643.6994.8994.892.779.03201.25183.46.661.06132.84132.842.7110.72246.47224.66.674.77162.7162.72.7135.61380.47321.36.6111.39231.37231.372.7192.7表3.11水平地震作用下柱軸力層數(shù)N軸力（KN）邊柱中柱5-21.11-16.594-64.8-51.93-125.86-101.542-200.63-162.371-312.02-243.68注：柱軸力中的負號表示拉力，當為左震作用時，左側兩根柱子為拉力，對應的右震兩根柱為壓力。地震作用下梁端彎矩M見圖3.4地震作用下梁柱V及N見下圖3.5及3.6 圖3.4左震作用下的框架彎矩圖（KN/M）圖3.5 左震作用下粱端剪力圖（KN）圖3.6豎向荷載作用下柱端軸力圖（KN）第4章 荷載作用下框架結構的內力計算取橫向框架進行計算，計算單元寬度為6.6m，由于各層布置有次梁，故直接傳給該框架的荷載如圖中的水平陰影線所示，在豎向荷載作用下梁端彎矩可以考慮塑性內力重分布。4.1計算單元的選取根據(jù)支座彎矩相等條件在梯形荷載作用下，計算等效荷載圖4.1 荷載等效圖我國的混凝土結構設計規(guī)范（GB500102002）對鋼筋混凝土板有以下規(guī)定：當時，可按沿短跨方向受力的單向板計算；當時，宜按雙向板計算，如仍按單向板設計，應加強短邊支座的構造鋼筋；當時，應按單向板設計。本設計符合第二種情況，所以遵守雙向板荷載傳遞方式，如圖7.2所示。4.2荷載計算4.2恒荷載作用計算簡圖4.2.1 恒荷載計算（1）五層恒荷載計算代表橫梁自重，為均布荷載形式=1.05（為考慮梁的粉刷自重）=0.30.7251.05=5.513為房間板傳給橫梁的線荷載=4.383.6=13.01、分別為由邊縱梁、中縱梁直接傳給柱的恒荷載。它包括次梁自重、樓板重和內墻等的重力荷載。 集中力矩 （2）14荷載計算,代表橫梁自重，均為線荷載形式。=5.51KN/M =5.51KN/M代表房間和走道梁傳給橫梁的梯形荷載=3.243.3=10.69KN/M =10.69KN/M、分別為由邊縱梁、中縱梁直接傳給柱的恒荷載。它包括次梁自重、樓板重和內墻等的重力荷載。集中力矩4.2.2 活荷載計算4.3 梁上活荷載作用計算簡圖(1) 五層：活載活載（取均布荷載標準值）（不考慮地震作用，活載取屋面活載和雪荷載中的最大值）不上人屋面0.5 雪荷載0.20、分別為由邊縱梁、中縱梁直接傳給柱的恒荷載。它包括次梁自重、樓板重和內墻等的重力荷載。=3.30.5=1.65KN/m 對于二四層樓板=2.03.3=6.6KN/M 將以上恒荷載計算結果匯總見表4.1，活載見表4.2表4.1橫向框架恒載匯總表層次()KN55.1513.01132.63175.2319.8926.28145.1510.69169.76198.49825.4629.77表4.2 橫向框架活載匯總表層次KN51.657.2911.611.091.74146.629.1631.324.3744.698恒、活荷載計算簡圖見下圖圖4.4恒荷載作用下計算簡圖圖4.5活荷載作用下計算簡圖4.3內力計算梁端彎矩采用彎矩二次分配法計算。梁端、柱端采用彎矩二次分配法計算，梁端剪力可根據(jù)梁上豎向荷載引起的剪力與梁端彎矩引起的剪力相疊加而得。柱軸力可由梁端剪力和節(jié)點集中力疊加而得，注意計算柱底軸力還需考慮柱的自重。4.3.1 固端彎矩計算梁承受的均布荷載產生的的固端彎矩：（1）恒載五層：AB跨：BC跨：一到四層：AB跨：BC跨：（2）活載 五層AB跨：一到四層：BC跨：分配系數(shù)見表4.3表4.3 彎矩分配系數(shù)節(jié)點線剛度 分配系數(shù)左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁A593.1212.120.740.26A499.3.1221.870.410.450.14A3 A29.9.3.1222.620.430.430.14A19.7.123.6420.010.490.330.18B53.1292.2614.380.210.630.16B43.1299.2.2624.130.130.370.40.09B3 B23.129.9.2.2624.880.140.390.390.09B13.649.7.122.6222.630.160.430.290.124.3.2 彎矩分配1、將各個節(jié)點不平衡彎矩進行第一次分配2、將所有桿端的分配彎矩向遠端傳遞，傳遞系數(shù)：遠端固定傳遞取C=1/23、將各個節(jié)點因傳遞彎矩而產生的新的不平衡彎矩進行二次分配，使各個節(jié)點處于平衡狀態(tài)4、將各個桿端的固定彎矩，非配玩具和傳遞彎矩相加，即得到桿端彎矩。5、做彎矩圖將桿端彎矩按比例畫在桿件的受拉一側且AB跨中彎矩為BC跨中彎矩為恒、活載作用下的彎矩分配過程見圖4.6 和4.7圖4.6 恒載作用下彎矩分配過程（）圖4.7恒載作用下彎矩分配過程（）圖4.8恒載作用下4軸線框架彎矩圖（調幅0.85）() 圖4.9活載作用下4 軸線框架彎矩圖（調幅0.85）()第5章 內力組合計算5.1梁端剪力及柱軸力計算梁端剪力：式中：梁上荷載引起的剪力， 梁端彎矩引起的剪力，柱軸力：;豎向恒荷載作用下梁端剪力，柱軸力計算；（頂層柱自重35.64,標準層柱自重35.64，底層柱自重52.47）表5.1恒載作用下梁端剪力，柱軸力計算表層次荷載引起剪力彎矩引起剪力總剪力柱軸力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱565.397.72-0.72064.6766.117.72197.3232.94241.34276.98455.887.72-0.07055.8155.957.72464.7500.31534.2569.84355.887.72-0.12055.76567.72725.8761.47824.34859.98255.887.72-0.10055.7855.987.72987.011022.651114.41150.1155.887.72-0.37055.5156.257.721247.91300.391404.81457.3表5.2活載作用下梁端剪力，柱軸力計算表層次荷載引起剪力彎矩引起剪力總剪力柱軸力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱=54.8510-0.6804.165.53011.4517.14418.270-0.34017.9318.61058.5467.04318.270-0.34017.9318.610105.6389218.270-0.34017.9318.610152.72138.93118.270-0.34017.9318.610199.81188.86注: 單位：N（kN.），V(kN)，5.2橫向框架內力組合5.2.1結構抗震等級結構的抗震等級可根據(jù)結構類型、地震烈度、房屋高度等因素來確定。由設計資料：房屋高度H30m，抗震設防烈度為7度，結構為框架結構，綜合考慮各方面因素，確定本框架結構工程為三級抗震等級，做到經濟合理。5.2.2框架內力組合(1) 為了便于施工及提高框架結構的延性，通常對豎向荷載作用下的梁端負彎矩進行調幅，對現(xiàn)澆框架結構，調幅系數(shù)取0.8. 梁支座負彎矩調幅后，跨中彎矩應按調幅后的支座彎矩及相應荷載作用平衡條件求得。(2)建筑抗震設計規(guī)范規(guī)定：表中恒載、活載兩列中的梁端彎矩是經過調整的彎矩，調整系數(shù)為0.85。 本設計不考慮風荷載參與的組合，則本工程考慮了以下兩種內力組合：地震作用效應與重力荷載代表值的組合 相應與水平地震作用下重力荷載代表值效應的組合； 恒載+50%活載；水平地震作用標準值；承載力抗震調整系數(shù)，取值見下表5.3承載力抗震系數(shù)材料結構構件受力狀態(tài)鋼筋混凝土梁受彎0.75軸壓比小于0.15的柱偏壓0.75軸壓比大于0.15的柱偏壓0.8各類構件受剪、偏壓0.85 豎向荷載效應 由恒載產生的內力標準值； 由活載產生的內力標準值。在上述兩種荷載組