目 錄摘 要3關鍵詞3ABSTRACT4KEY WORDS4前言51. 方案論證61.1 流程選擇61.2 冷凝器選擇61.3 蒸發器選擇71.4 制冷劑選擇7 1.5 節流裝置選擇71.6 壓縮機選擇72. 過程論述8 2.1電冰箱布置與熱負荷計算8 2.1.1電冰箱布置8 2.1.2電冰箱熱負荷的計算10 2.1.3箱體外表面凝露校核122.2制冷循環熱力計算132.2.1制冷系統的壓焓圖132.2.2制冷系統的額定工況132.2.3熱物性參數列表142.2.4循環各性能指標計算142.3冷凝器設計計算152.4蒸發器設計計算20 2.5壓縮機熱力計算及選型27 2.6毛細管的計算及選型29 2.7結果分析303. 結論30 參考文獻30 附錄32附錄一 冰箱系統布置圖32附錄二 冷凝器裝配圖32附錄三 計算程序33致謝34BCD-550WT間冷式家用冰箱制冷系統設計摘 要隨著人們生活水平的日益提高，家用冰箱已經成為家用冷凍冷藏的必備設備，同時節能和環保已經成為冰箱行業發展的主流。本論文詳細的說明了如何設計一臺550L的間冷冰箱的步驟和相關的計算方法。例如絕熱層厚度的選擇、冰箱外壁面的防露校核、制冷系統的熱力計算、壓縮機的選型、蒸發器和冷凝器的熱力計算及毛細管長度的計算。另外本文還對未來電冰箱的發展趨勢、技能技術也作了一定介紹，指出家用電冰箱應該向著節能化、環保化、智能化及多功能化方向發展。關鍵詞：間冷式；家用冰箱；節能環保BCD-550WT household refrigerators refrigeration system designAbstractAs people living standard is increasing day by day, the household refrigerator has become an indispensable household refrigeration equipment, energy saving and environmental protection at the same time has become the mainstream of the refrigerator industry development. This thesis illustrates in detail how to design a 550Lbetween any case steps and related calculation method. Such as the thickness of the insulation blanket, outer wall of the fridge dew checking, thermodynamic calculation of the cooling system, the choice of the compressor, evaporator and condenser thermodynamic calculation and the calculation of the capillary length.In addition this article also refrigerators for the future development trends, skills, technology is also introduced some, points out that the household refrigerator should be towards energy saving, environmental protection, intelligent and multi-functional direction development.Key Words：Indirect cooling；Household refrigerators ；energy conservation and environment protection前 言世界上首臺家用的制冷設備在1910年左右出現，1913年拉森制造了一臺人工操作的家用冰箱，1918年美國拉爾維拉特公司首次成功地試制出商業和家用自動冰箱，到1920年為止約售出200臺，1926年美國奇藝公司經過11年的試驗，制造出世界第一臺密封式制冷系統的電冰箱，1927年第一臺家用吸收式冰箱問世。自第一臺冰箱出現至今已有半個多世紀，當前全世界每年電冰箱的總產量在4000萬臺以上，其中產量居前幾位的國家是美國、俄羅斯、意大利、日本等國。在90年代，電冰箱技術已向高效率、智能化和多門多溫多功能的方向發展。在多能源冰箱的開發方面，國外吸收式、吸附式冰箱發展迅速。近幾年來日本三洋公司在吸收式冰箱方面突破了一些技術難關，發展到耗電量可與壓縮式冰箱相近的水平。目前全世界吸收式與吸附式冰箱的年產量約為150萬臺，以瑞典和瑞士的產量最多，質量也最好。太陽能冰箱、半導體冰箱也是近年來比較引人注目的新產品。為了更科學的貯存和保鮮食品，國外電冰箱還增加了快速冷凍和快速解凍的功能?？焖倮鋬鍪鞘估鋬鍪业酌鏈囟冗_-40左右的低溫，讓食品迅速通過-1-5冰結晶生成區，以防營養成分的破壞，保持食品原有的鮮度；快速解凍是在冰箱內增設快速解凍室，通過解凍風扇，把冰箱冷藏室的空氣吹入到解凍室，使解凍室內的食品快速解凍，以適應短期保鮮貯存的需要。電冰箱是家庭中主要耗電的家用電器，為此目前有關廠家及研究單位正在開發節電型的電冰箱。采用滾動轉子式壓縮機，不僅減小壓縮機的體積，減輕重量，而且降低能耗。目前日本100W以上的滾動轉子式壓縮機已投入使用，用電量比同類冰箱節電20%20%；應用微機控制電冰箱可以節電15%20%；改進隔熱層，將電冰箱隔熱厚度增至3吋，可節電14%；應用新型絕熱材料，日本東芝公司應用聚鉻硅氧的新材料，使冰箱每月節電2度，應用上述各種新技術以達到節能之目的。我國冰箱起步較遲，第一臺電冰箱是1954年由沈陽醫療器械廠生產的200升單門冰箱。1956年開始，衛生部門的一些醫療器械廠開始具備了電冰箱的生產能力，并投入了小批量生產。80年代初電冰箱產量連年翻番，1983年產量約18萬臺，1984年產量超過40萬臺，目前國家確定四十幾家電冰箱定點廠，全國引進50多條電冰箱生產裝配線，年產能力達1500萬臺以上，規格已有50升到200升以上大型冰箱的多種系列，品種有單門、雙門、多門，型式有直冷式、間冷式。到90年代，中國自己真正的國際品牌海爾出現了，在海爾的帶動下，我國冰箱行業如同雨后的春筍，快速成長，出現了一大批國際級的品牌，如美的，美菱，海信等，到現在，基本已經奠定了世界冰箱業霸主的地位。隨著技術的不斷進步，展望未來幾年，我國家用電冰箱發展將呈現出如下特點： 1.環保產品成為市場主流。根據中國消耗臭氧物質逐步淘汰國家方案和中國家用制冷行業 CFCs逐步淘汰戰略研究的有關要求，我國制冷行業將在2012年前完全禁止使用CFC-12和CFC-11?？梢灶A見，未來幾年HFC-134a和 HC-600a將加速替代 CFC-12，C5H10和HFC-245Fa等將加速替代CFC-11。環保冰箱將在未來幾年得到進一步發展，并成為市場主流。同時，為保護地球環境，抑制溫室效應，2012年前我國必須禁止向大氣中排放CFC類物質。因此電冰箱維修時如何回收CFC-12，廢棄的電冰箱如何處理，建立CFC的回收、廢棄及分解的高效社會系統，就成為我國家電行業面對的一個重要課題。未來幾年，應逐步建立CFC回收/再循環站，開發生產回收裝置，設立大型再生中心，并培養專門回收技術人員。2.節能技術推廣。由于新國標家用電冰箱電耗限定值及能耗等級不久將實施，因此電冰箱節能技術將成為各生產廠技術攻關的重點課題。3.智能化產品。如變頻與模糊邏輯控制技術、箱外顯溫控溫、電腦溫控與自動化霜系統、記憶與提示及自動保護系統、自動制冰等。1. 方案論證1.1 流程選擇壓縮式制冷，利用沸點很低的制冷劑相態變化過程所發生的吸放熱現象，借助于壓縮機的抽吸壓縮、冷凝器的放熱冷凝、節流閥的節流降壓、蒸發器的吸熱汽化的不停循環過程，達到使被冷對象溫度下降目的。壓縮式冰箱按制冷方式可分為直接冷卻式和間接冷卻式兩種。在直冷式冰箱中，冷氣以自然對流方式冷卻食品，蒸發器一般直接安裝在上部的冷凍室，在下部的冷藏室內另有一個小的蒸發器，或者將冷凍室的冷氣分一部分進入冷凍室，冷藏室借助冷凍室來的冷氣進行食品冷藏。間冷式冰箱的蒸發器多數位于冷凍室和冷藏室的夾層之間，在箱內看不到蒸發器，只能看到一些風孔。夾層內有一個微型電風扇將冷氣吹出，達到制冷效果。這種冰箱有自動除霜裝置，因此又叫“無霜”冰箱。熱電制冷，它是利用熱電效應（即帕爾貼效應）的一種制冷方法。熱電制冷器的產冷量一般很小，所以不宜大規模和大制冷量使用。但由于它的靈活性強，簡單方便冷熱切換容易，非常適宜于微型制冷領域或有特殊要求的用冷場所。擴散-吸收式制冷，利用液體蒸發連續不斷地制冷時，需不斷輸出制冷劑氣化時產生的蒸汽，壓縮式制冷機用壓縮機吸取此蒸汽，吸收式制冷機用吸收劑（如：水）吸收制冷劑的蒸汽。此流程中的流體包括制冷劑、吸收劑和輔助氣體。常用的輔助氣體為氫氣，當它擴散到制冷劑內時，使制冷機的分壓力降低，起壓縮式制冷機中節流原件的作用，因而在此流程中不需要節流原件。且因該系統無任何運動件，且為全封閉結構，所以壽命長，可靠性高，適用于家用制冷設備。綜上，壓縮式冰箱的研究與發展相比其它幾種較為成熟，故選用單級蒸氣壓縮式制冷系統，冷卻方式采用間冷式。1.2 冷凝器選擇家用冰箱的冷凝器都為空氣冷卻式冷凝器?？諝饫鋮s式冷凝器可分為自然對流冷卻式和強制通風冷卻式兩種。強制通風的空氣冷卻式冷凝器以空氣為冷卻介質，適用于缺水或無法供水的場合，特別是在以氟利昂為制冷劑的小型制冷裝置，如窗式空調器、分體式空調器、冷藏柜、商場食品陳列柜、小型顆粒冰機、冰淇淋機、炒冰機、車用空調裝置、車用冷藏裝置以及高溫行車空調機中使用。自然對流空氣冷卻式冷凝器主要用于容積為300L以下的家用冰箱或其它制冷量小于0.5KW的小型氟利昂制冷機中。與強制通風空氣冷卻式冷凝器比較，由于不使用風機，因而節省了風機的功率消耗，同時避免了風機運轉時引起的噪聲。在家用冰箱中采用箱壁式冷凝器可以使整臺制冷裝置更緊湊，外觀更平整美觀。本設計中，參考制冷量為385W，容積為550L。通過比較兩種空氣冷卻式冷凝器，本設計中采用強制通風空氣冷卻式冷凝器。1.3 蒸發器選擇家用冰箱常用的蒸發器都屬于空氣冷卻式，按空氣循環對流方式可分為自然對流式和強制對流式兩種。自然對流式的蒸發器主要用于直冷式冰箱。強制對流空氣冷卻式蒸發器（常稱為表面式蒸發器），一般做成蛇管式，并在管外裝有各種類型的翅片，以強化空氣側的換熱。此類的蒸發器廣泛用于間冷式冰箱的冷凍室。本設計中，冷卻類型為間冷式，故選用強制對流式蒸發器。1.4 制冷劑選擇以往電冰箱所使用的制冷劑都采用R12，R12屬于氯氟烴工質，由于氯氟烴工質對大氣臭氧層的破壞作用，目前世界各國正在大力開展對氯氟烴替代物的研究工作。在電冰箱中有可能替代R12的是R134a、R152a和近共沸混合工質R22/R152a/R114，R22/R152a/R124和R22/R152a等。它們的物性與R12很相近，其中R134a是最有前途的，傳熱性能好，有良好的化學穩定性和熱穩定性，而且不可燃。由于它不含氯原子，其臭氧消耗潛能（ODP）的值為零。為此，有很多國家已試制出用R134a的電冰箱，我國由廣東珠江冰箱廠試制的R134a為工質的電冰箱已于1993年通過鑒定，這對保護生態環境具有重大意義。本設計中，選用R134a為制冷工質。1.5 節流裝置選擇目前國內外電冰箱的節流機構一般都是采用毛細管，它是一根內徑為0.51mm、外徑為23mm，長度為24m的紫銅管，在制冷系統中的作用是控制制冷劑的流量和保持冷凝器與蒸發器的合理壓差。1.6 壓縮機選擇全封閉制冷壓縮機根據結構型式主要可分為往復式、滾動轉子式和渦旋式三大類。往復式壓縮機問世最早，其優點為：能適應較廣闊的壓力范圍和制冷量的要求；熱效率較高，單位耗電量較少，特別在偏離設計工況運行時更為明顯；對材料要求低，多用普通鋼鐵材料，加工比較容易，造價也較低廉；技術上較為成熟，生產使用上累積了豐富的經驗。其不足之處在于：轉速受到限制，因此機器的體積和重量較大；結構復雜，易損件多，維修工作量大；由于往復慣性力不能完全平衡，運轉時有振動；輸氣不連續，氣體壓力有波動等。小型滾動轉子式壓縮機的特點是：結構簡單，體積小。重量輕；零部件少三分之一，特別是易損件少，同時相對運動部件之間的摩擦損失少，因而可靠性較高；僅滑片有較小的往復慣性力，旋轉慣性力可完全平衡，因此這種機器振動小，運轉平衡；效率高；便于大量生產；加工及裝配精度高。渦旋式壓縮機的特點是：效率高；力矩變化小、噪聲低；結構簡單、零部件少、體積小、重量輕、可靠性好；對液擊不敏感；轉速可以提高；采用一種背壓可自動調節的可控推力機構；便于采用氣體注入循環；制造需要高精度的加工設備及方法，以及精確的調心裝配技術，并且成本也較高。 近年來，在電冰箱中使用小型滾動轉子式壓縮機越來越多。本設計中采用小型滾動轉子式壓縮機，臥式結構。2. 過程論述2.1 電冰箱布置與熱負荷計算2.1.1 電冰箱布置設計條件：使用環境條件：冰箱周圍環境溫度=32，相對濕度=755%。箱內溫度：冷凍室不高于-18，冷藏室平均溫度=5。箱內有效容積：總容積為550L，其中冷凍室為185L，冷藏室為365L。箱體結構：外形尺寸為736mm890mm1770mm（寬深高）。絕熱層用聚氨酯發泡，其厚度根據理論計算和冰箱廠的實踐經驗選取，其值如表1所示，箱體結構圖如圖1所示。表1 電冰箱各面的絕熱層厚度 （mm）箱面頂面左側面右側面背面門體底面冷凍室526265726252冷藏室426542526242圖1 箱體結構圖2.1.2 電冰箱的熱負荷計算（1）冷凍室熱負荷1）冷凍室箱體漏熱量 因為通過箱體結構形成熱橋的漏熱量不用計算，所以冷凍室箱體漏熱量只包括箱體隔熱層漏熱量和通過箱門與門封條漏熱量兩部分。冷藏室箱體漏熱量的計算也如此。箱體隔熱層漏熱量 箱體隔熱層漏熱量按式計算，式中 計算時箱外空氣對箱體外表面傳熱系數取11.3W/()，箱內壁表面對空氣的表面傳熱系數取1.16W/（），隔熱層材料的熱導率取0.03W/（）。各傳熱面的傳熱量計算見表2。表2 冷凍室箱體各表面傳熱量箱面計算值頂面左側面右側面背面門體底面面積0.2111.4981.4980.4290.4290.211傳熱系數0.5350.4540.4340.3940.4540.535傳熱溫差/505023605050傳熱量Q/W5.64434.00514.95310.1429.7385.644箱體隔熱層漏熱量為以上各箱體傳熱量的總和。通過箱門與門封條漏熱量冷凍室箱體漏熱量為2)冷凍室開門漏熱量 電冰箱冷凍室內容積取0.185，開門次數為每小時兩次，空氣的比體積取0.9，進入箱內空氣達到規定溫度時的降溫降濕比焓差值如下式：冷凍室開門漏熱量為3）貯物熱量 水的初始溫度取25，實冰的溫度取-2，水的質量。則式中 c、r、-水的比熱容、水的溶化熱、冰的比熱容。因其它熱量不計，則冷凍室熱負荷為(2)冷藏室熱負荷1）冷藏室箱體漏熱量箱體隔熱層漏熱量 冷藏室箱體隔熱層漏熱量的計算以及時所有參數取值與冷凍室熱負荷計算時相同。各傳熱表面的傳熱量計算見表3。表3 冷藏室箱體各表面的傳熱量箱面計算值頂面左側面右側面背面門體底面面積0.3671.4981.4980.7430.7430.367傳熱系數0.4250.4340.4250.5350.4540.415傳熱溫差/27-2327272727傳熱量Q/W4.211-14.95317.19014.7089.1084.211箱體隔熱層漏熱量為通過箱門與門封條漏熱量冷藏室箱體漏熱量為2）冷藏室開門漏熱量 電冰箱冷藏室內容積取0.365，開門次數為每小時三次，空氣的比體積為0.9，進入箱內空氣達到規定溫度時的降溫降濕比焓差值為冷藏室開門漏熱量為3）貯物熱量 水的質量，其余參數與冷凍室計算相同。冷藏室熱負荷為電冰箱的總熱負荷為2.1.3 箱體外表面凝露校核 箱體外表面凝露校核也分冷凍室和冷藏室進行。（1）冷凍室 冷凍室絕熱層厚度最薄處在頂面與底面，計算時取箱外空氣對箱體表面的表面傳熱系數為11.63，傳熱系數K值為0.535，環境溫度為32，箱內空氣溫度為-18，則外表面溫度 在環境溫度32，相對濕度75%下查空氣的h-d圖，其露點溫度為28.2，由此可見，冷凍室絕熱層厚度最薄處的頂表面溫度大于露點溫度，故不會凝露。（2）冷藏室冷藏室頂面底面和右側面的絕熱層厚度最薄，因此只要對它們進行露點校核即可。計算時取傳熱系數K為0.425，環境溫度為32，箱內空氣溫度為5，其余參數與冷凍室校核計算相同，則外表面溫度可見，冷藏室表面同樣不會凝露。根據以上計算可知，本設計中冰箱采用上述絕熱層厚度在外表面不會出現凝露現象。2.2 制冷循環熱力計算2.2.1 制冷系統的壓焓圖計算時采用圖2所示的壓焓圖，圖中將制冷劑在毛細管內的節流和進一步過冷過程分別用-4和3-表示。作圖時，假定工質的過冷過程已經在工質進入毛細管前完成（此假定對以后的計算并無影響）。圖2 電冰箱制冷系統壓焓圖2.2.2 制冷系統的額定工況表4 制冷系統的額定工況工況參數冷凝溫度蒸發溫度回氣溫度過冷溫度設計例值52-2332（80）17參數來源環境溫度加上冷凝傳熱溫差冷凍室溫度減去傳熱溫差蒸氣進入壓縮機殼體前狀態，括號值為實際吸入氣缸前的過熱蒸氣環境溫度減去過冷度2.2.3 熱物性參數列表根據設計冰箱確定的工況和選用的制冷劑，運用壓焓圖或熱力性質表或計算公式求取有關壓力、各點比焓值和過熱蒸氣比體積，將各參數列于表5中。表5 熱物性參數列表（工質R134a）參數列表符號單位參數來源設計值冷凝壓力1.3851蒸發壓力0.1168出蒸發器時飽和蒸氣比焓383.45進壓縮機前過熱蒸氣比焓430.16進壓縮機前過熱蒸氣比體積0.208進氣缸前過熱蒸氣比焓473.45進氣缸前過熱蒸氣比體積0.243排出過熱蒸氣溫度116.705冷凝溫度下飽和蒸氣比焓423.224排出過熱蒸氣比焓值579.998制冷劑過冷至32時比焓244.72毛細管節流前液體比焓（17）223.38蒸發器入口制冷劑比焓223.38定熵壓縮蒸氣比焓值（32）494.94定熵壓縮蒸氣比焓值（80）549.282.2.4 循環各性能指標計算（1）單位制冷量（2）單位體積制冷量（3）單位等熵壓縮功（4）制冷系數（5）單位冷凝熱量（6）制冷劑循環量式中Q-電冰箱的總熱負荷值。（7）冷凝器熱負荷（8）壓縮機實際吸入過熱蒸氣量2.3 冷凝器設計計算冷凝器的總熱負荷。冷凝溫度，壓縮機機殼出口制冷劑蒸氣溫度可假設為80，箱體底部化霜水盤中不設預冷盤管，設置門框防露管，制冷劑出防露管溫度為32，空氣溫度為32。（1）有關溫度參數及實際冷凝熱負荷確定 各有關溫度參數取值見表6。表6 溫度參數項目參數值/項目參數值/冷凝溫度52進出口空氣溫差8進口空氣干球溫度32出口空氣干球溫度40對數平均溫差冷凝器熱負荷,現取防露管中放出熱量占總熱負荷的40%，則實際冷凝熱負荷。（2）翅片管簇結構參數選擇及計算 冷凝器采用強制通風空冷式冷凝器，選擇的紫銅管為傳熱管，選用的翅片是厚度的波紋型整張鋁制套片。取翅片節距，迎風面上管中心距，管簇排列采用正三角形叉排。每米管長各有關傳熱面積分別為取當地大氣壓力為101.32，由空氣熱物理性質表，在空氣平均溫度條件下，、，在進風溫度條件下，。冷凝器所需空氣體積流量選取迎面風速，則迎風面積取冷凝器迎風面寬度即有效單管長，則冷凝器的迎風面高度迎風面上管排數取整數排，則迎風面上管排數。（3）進行傳熱計算，確定所需傳熱面積，翅片管總長L及空氣流通方向上的管排數n，采用整張波紋翅片及密翅距的叉排管簇的空氣側傳熱系數由式（3-10）（小型制冷裝置設計指導，P90）乘以1.1再乘以1.2計算預計冷凝器在空氣流通方向上的管排數n=4，則翅片寬度微元最窄截面的當量直徑最窄截面風速因為 查表3-18和表3-19（小型制冷裝置設計指導，P90），用插值法求得、，、，則空氣側表面傳熱系數制冷劑R134a在水平管內凝結的表面傳熱系數由式（3-18）（小型制冷裝置設計指導，P93）計算其中， 查冷凝溫度下制冷劑液體的動力粘度，則查冷凝溫度下液體和蒸氣的比體積、。則于是由于，故、。查冷凝溫度下，、，則翅片當量高度由式（3-15）（小型制冷裝置設計指導，P91）計算式中，等邊三角形叉排。取鋁片熱導率，由式（3-14）（小型制冷裝置設計指導，P91）計算翅片參數m，即由式（3-13）（小型制冷裝置設計指導，P91）計算翅片效率表面效率由式（3-12）（小型制冷裝置設計指導，P91）計算忽略各有關污垢熱阻及接觸熱阻的影響，則，將計算所得有關各值帶人式（3-20）（小型制冷裝置設計指導，P93）即解上式得。取管壁與翅片間接觸熱阻、空氣側塵埃垢層熱阻、紫銅管熱導率，由式（3-21）（小型制冷裝置設計指導，P94）計算冷凝器的總傳熱系數其中，則 冷凝器所需傳熱面積所需有效翅片管總長空氣流通方向上的管排數取整數排，與計算空氣側表面傳熱系數時預計的空氣流通方向上的管排數相符。冷凝器實際有效管長實際傳熱面積較傳熱計算所需傳熱面積大22.1%，能滿足冷凝負荷的傳熱要求。實際迎風面積實際迎面風速與所取迎面風速相近。（4）風機的選擇計算 動壓 靜壓 風機采用電動機直接傳動，則傳動效率；取風機全壓效率，則電動機輸入功率風機風量為145.7，輸入功率為1.51W，風壓為22.4Pa。選取風機。2.4 蒸發器設計計算（1）選定蒸發器的結構參數 傳熱管選用的純銅管，肋片選用縫隙式鋁片，肋片節距。條縫高度，條縫寬度。管簇為正三角形排列，管間距；沿氣流方向的管排數N=2排，則沿氣流方向肋片長度。取迎面風速。（2）肋片管各部分傳熱面積的計算管外肋片面積肋間管外表面積管外總表面積管內表面積肋化系數當量直徑最窄流通面積與迎風面積之比（3）計算空氣側干表面傳熱系數1）空氣的物性空氣的平均溫度為空氣在-18下的物性為2）最窄截面處空氣流速3）干表面傳熱系數雷諾數為管外空氣表面傳熱系數的計算按附錄D-1（制冷原理與裝置，P336）的計算公式。由于，則其中于是 （3）確定空氣在蒸發器內的狀態變化過程根據給定的空氣進出口溫度由濕空氣的h-d圖可得，。在圖3上連接空氣進出口狀態點1和點2，并延長與飽和空氣線（）相交于w點，該點的參數是，。在蒸發器中空氣的平均比焓為在h-d圖上按過程線與線的交點讀得，。析濕系數圖3 濕空氣的狀態變化（5）循環空氣量的計算進口狀態下干空氣的比體積故循環空氣的體積流量為（6）空氣側當量表面傳熱系數的計算肋片效率為其中 其中 （又）式中，A、B分別為長對邊距離和短對邊距離。所以 故 空氣側當量表面傳熱系數（7）管內R134a蒸發時表面傳熱系數的計算R134a在時的物性為：飽和液體比定壓熱容 飽和蒸氣比定壓熱容 飽和液體密度 飽和蒸氣密度 氣化熱 飽和壓力 表面張力 液體粘度 蒸氣粘度 液體熱導率 蒸氣熱導率 液體普朗特常數 平均干度 制冷劑R134a質量流量每根管的有效流通截面積蒸發器的分路數取，則每一分路中R134a在管內的實際質量流速每一分路中制冷劑的質量流量為總流通截面積R134a在管內蒸發的表面傳熱系數可由式（4-5）（小型制冷裝置設計指導，P115）計算。設熱流密度為，于是（8）傳熱溫差的初步計算暫先不計R134a的阻力對蒸發溫度的影響，則有（9）傳熱系數的計算取管內傳熱污垢熱阻、管外污垢熱阻、接觸熱阻以及導熱熱阻之和為，則以管外面積為基準的傳熱系數（10）核算假設的值管內熱流密度計算表明，假設的初值3000與核算值3007.8較接近，偏差小于2.5%，故假設有效。（11）蒸發器結構尺寸的確定蒸發器所需的表面傳熱面積蒸發器所需傳熱管總長迎風面積取單管有效長度，蒸發器的高度為由此可得蒸發器的列數為有效管長實際總管長裕度滿足換熱條件。2.5 壓縮機熱力計算及選型（1）設計工況下的輸氣系數設計工況參數如表4所示。其輸氣系數等于容積系數、壓力系數、溫度系數和泄漏系數的乘積。1）容積系數其中相對余隙容積c取0.025，膨脹系數m取1，冷凝壓力取1385.1KPa，蒸發壓力取116.8KPa，排氣壓力損失為0.1，則容積系數2）壓力系數其中進氣閥的壓力損失，其余取值同容積系數，則壓力系數3）溫度系數系數取1.15，b取0.25，回氣熱力學溫度取353K，冷凝熱力學溫度取325K，蒸發溫度取-23，壓縮機吸入前過熱度4）泄漏系數 泄漏系數取0.99。輸氣系數為（2）理論輸氣量實際輸氣量，則（3）壓縮機的制冷量（4）壓縮機的功率1）理論絕熱功率2）指示功率式中 指示效率，可以用下面公式計算：式中為采用攝氏溫度為單位的蒸發溫度，系數b憑經驗選取。則指示功率3)摩擦功率其中為平均摩擦壓力，取0.65MPa，為2.99，則摩擦功率4）壓縮機的軸功率5）電功率和電機效率電功率 取電機效率，則選取壓縮機2.6 毛細管的計算及選型毛細管的長度用式（6-14）（小型制冷裝置設計指導，P245）計算。制冷劑R134a的壓力差，查制冷劑在飽和狀態下的熱力性質表，發現溫度對液體比體積的影響不大，