天津萬科東第二期塔吊基礎施工方案 編制： 審核江蘇南通二建集團有限公司東第家園二期項目部2016年10月13日目 錄一、編制依據2二、工程概況2三、施工準備2四、施工方法5五、安全技術要求7附件一：萬科東第二期塔吊平面布置圖附件二：塔吊基礎計算書- 1 -一、編制依據1.1萬科東第二期工程規劃圖及圖紙。1.2 相關地質勘探資料。1.3 建筑施工手冊(第四版)。二、工程概況本工程為萬科東第二期工程，位于天津市西青區昌凌路東側，規劃用地西側為昌凌路，東側為寶帶路。建設單位為天津萬商地產投資有限公司。地下室1層及夾層、地上533層，公共服務配套設施地上 1-2 層，主體建筑高度15.65米93.7米。建筑面積14.5萬。綜合實際現場考慮，使用2臺臂長56米的TC5610塔吊、3臺臂長60米的TC6013塔吊，塔吊考慮用樁基基礎。三、施工準備3.1綜合考慮現場平面布置情況，重點考慮周轉材料區、鋼筋半成品存放區的位置，根據塔式起重機要覆蓋所要吊運的材料區域、作業面、吊重這一原則合理確定塔式起重機位置、臂長及型號，塔吊位置詳見附圖現場塔吊平面布置圖。3.2塔吊選用：3.2.1 選用2臺TC5610自升塔式起重機，臂長56米，最大起重量6T，最大輻度時起重量1T，分別布置在28樓北側、25#樓南側。具體位置見下圖：3.2.2 選用3臺TC6013自升塔式起重機，臂長60米，最大起重量6T，最大輻度時起重量1.3T。分別布置在31#樓西南側、25#樓南側、13#樓西南側，具體位置見下圖：3.2.3 注：所有塔吊基礎設置4根直徑400mm的管樁，樁中心距4米，樁頂標高相對大沽高程-6.42米，樁長18米。四、施工方法4.1塔吊基礎4.1.1 根據廠家提供的基礎圖紙施工，結合施工現場實際，塔吊基礎混凝土等級不得小于C35。 4.1.2塔吊布置詳見附圖。4.2塔吊進場4.2.1 外觀檢查項目：機械齒輪、控制室電箱、鋼絲繩、吊鉤、滑輪組等。4.2.2 資質檢查：塔吊統一編號、塔式起重機安全技術檢驗報告書、安全檢驗合格證書、塔吊廠家租賃資質、起重設備拆裝上崗證書等。4.2.3塔吊安裝由安裝資質的專業隊伍進行安裝，安裝完畢，必須通過總包方、塔吊租賃單位、安裝單位的共同驗收、合格后方可使用。驗收合格之日起30天內報建設行政主管部門或有關部門登記，登記標志應附著于設備的顯著部位。4.3塔吊作業4.3.1 塔司和哨工應嚴格遵守安全操作規程，按照機械性能使用塔吊，嚴禁超載斜牽。4.3.2 塔司每班前應試車，并檢查掛鉤、鋼絲繩、齒輪和電器部分，合格后，方可進行作業。4.3.3 嚴格執行“十不吊”，物體懸空時，駕駛人員不能離場，作業完畢后，按規定停置塔吊。4.3.4 作業時塔司將駕駛室窗子打開，注意指揮信號和對講機聯系，夜間作業應有足夠的照明。4.3.5 塔吊應根據需要設置各種安全裝置，并符合相應標準。4.3.6 起重指揮應由技術熟練、懂得起重機械性能的信號人員擔任；指揮時應站在與塔司相互看見且能夠顧到全面工作的地點，信號手勢統一、準確，哨音洪亮，吐字清楚。可配備四個獨立頻率段的對講機指揮塔吊，避免相互干擾。4.3.7所有人員嚴禁在吊起的重物下停留或行走。4.3.8用四根繩扣吊裝時，應在繩扣間加鐵扁擔等調節松緊度。4.3.9使用卡環應使長度方向受力，軸銷卡環應預防銷子脫落，有缺陷的卡環嚴禁使用。4.3.10鋼絲繩有扭結、變形、斷絲、銹蝕等應報廢。4.3.11夜間施工塔身及塔臂上必須設警示燈，要求塔司及信號工能看清楚，防止塔吊相撞。4.3.12大風天氣塔吊停止作業，防止大臂在風中自然旋轉發生撞塔事件。4.4塔吊附墻錨固按照相關說明書。4.5塔吊拆除塔吊使用完畢后，請專業拆塔隊伍按拆塔方案進行塔吊的拆除。五、安全技術要求5.1嚴格執行進場方案及安裝拆卸方案中的安全要求。5.2塔吊在使用期間及時觀測基礎標高，基坑降水及雨季期間增加觀測次數，發現不合格規定時應及時處理。5.3塔吊安裝、頂升、拆卸必須按照有關規定操作。5.4塔吊安裝后，在無荷載的情況下，塔身與地面的垂直度偏差不得超過3/1000。5.5塔吊的專用臨時配電箱、電源開關、接地等應符合規定要求。5.6塔吊必須安裝行走、旋轉、吊構高度等限位器和力矩限制器等安全裝置，并保證靈敏可靠。5.7塔吊上不得懸掛標語。5.8風速大于五級、霧天、雪天禁止操作。5.9塔司、信號工持證上崗。5.10塔吊嚴禁超載和吊運人員，嚴禁斜拉重物和拔地下埋物。5.11注意群塔時標高應錯開，操作時應注意碰撞。- 15 -萬科東第二期塔吊平面布置圖塔吊基礎計算書本計算書主要依據施工圖紙及以下規范及參考文獻編制：塔式起重機設計規范（GB/T13752-1992）、地基基礎設計規范（GB50007-2011）、建筑結構荷載規范（GB50009-2012）、建筑安全檢查標準（JGJ59-2011）、混凝土結構設計規范（GB50010-2010）、建筑樁基技術規范（JGJ94-2008）等編制。一、塔吊的基本參數信息塔吊型號：TC6013， 塔吊起升高度H：130.000m，塔身寬度B：1.835m， 基礎埋深D：1.500m，自重F1：720kN， 基礎承臺厚度Hc：1.350m，最大起重荷載F2：60kN， 基礎承臺寬度Bc：5.300m，樁鋼筋級別:RRB400， 樁直徑：0.400m，樁間距a：4m， 承臺箍筋間距S：200.000mm，承臺混凝土的保護層厚度：50mm， 空心樁的空心直徑：0.21m。 二、塔吊基礎承臺頂面的豎向力和彎矩計算塔吊自重（包括壓重）F1=720.00kN， 塔吊最大起重荷載F2=60.00kN， 作用于樁基承臺頂面的豎向力F=1.2(F1+F2)=936.00kN， 風荷載對塔吊基礎產生的彎矩計算：Mkmax2430kNm；三、承臺彎矩及單樁樁頂豎向力的計算 1. 樁頂豎向力的計算依據建筑樁技術規范（JGJ94-94）的第5.1.1條，在實際情況中x、y軸是隨機變化的，所以取最不利情況計算。Ni=(F+G)/nMxyi/yi2Myxi/xi2其中 n單樁個數，n=4； F作用于樁基承臺頂面的豎向力設計值，F=936.00kN； G樁基承臺的自重：G=1.2(25BcBcHc)=1.2(255.305.301.35)=1137.65kN； Mx,My承臺底面的彎矩設計值，取3402.00kNm； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離a/20.5=2.83m； Ni單樁樁頂豎向力設計值；經計算得到單樁樁頂豎向力設計值， 最大壓力：Nmax=(936+1137.64)/4+34022.828/(22.8282)=1119.806kN。最小壓力：Nmin=(936+1137.64)/4-34022.828/(22.8282)=-82.983kN。需要驗算樁的抗拔2. 承臺彎矩的計算依據建筑樁技術規范（JGJ94-94）的第5.6.1條。 Mx = Niyi My = Nixi其中 Mx,My計算截面處XY方向的彎矩設計值； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離取a/2-B/2=1.08m； Ni1扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設計值，Ni1=Ni-G/n=835.39kN；經過計算得到彎矩設計值：Mx=My=2835.391.08=1808.63kNm。四、承臺截面主筋的計算依據混凝土結構設計規范(GB50010-2002)第7.2條受彎構件承載力計算。 s = M/(1fcbh02) = 1-(1-2s)1/2 s = 1-/2 As = M/(sh0fy)式中，l系數，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時，1取為0.94,期間按線性內插法得1.00； fc混凝土抗壓強度設計值查表得16.70N/mm2； ho承臺的計算高度：Hc-50.00=1300.00mm； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=360.00N/mm2；經過計算得：s=1808.63106/(1.0016.705300.001300.002)=0.012； =1-(1-20.012)0.5=0.012； s =1-0.012/2=0.994； Asx =Asy =1808.63106/(0.9941300.00360.00)=3888.24mm2。由于最小配筋率為0.15%,所以構造最小配筋面積為:5300.001350.000.15%=10732.50mm2。建議配筋值：RRB400鋼筋，22175。承臺底面單向根數29根。實際配筋值11022.9mm2。五、承臺斜截面抗剪切計算依據建筑樁技術規范(JGJ94-94)的第5.6.8條和第5.6.11條，斜截面受剪承載力滿足下面公式： 0Vfcb0h0其中，0建筑樁基重要性系數，取1.00； b0承臺計算截面處的計算寬度，b0=5300mm； h0承臺計算截面處的計算高度，h0=1300mm； 計算截面的剪跨比，=a/h0此處，a=(4000.00-1835.00)/2=1082.50mm；當 3時,取=3，得=0.83； 剪切系數，當0.31.4時，=0.12/(+0.3)；當1.43.0時，=0.2/(+1.5)，得=0.11； fc混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=16.70N/mm2；則，1.001119.81=1119.806kN0.1116.7053001300/1000=12656.93kN；經過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋！六、樁豎向極限承載力驗算依據建筑樁基技術規范(JGJ94-94)的第5.2.2-3條，單樁豎向承載力設計值按下面的公式計算： R = sQsk/s+pQpk/p+cQck/c Qsk = uqsikli Qpk = qpkAp Qck = qckAc/n其中 R單樁的豎向承載力設計值； Qsk單樁總極限側阻力標準值； Qpk單樁總極限端阻力標準值； Qck相應于任一復合基樁的承臺底地基土總極限阻力標準值； qck承臺底1/2承臺寬度深度范圍(5m)內地基土極限阻力標準值，qck= 130.000 kPa； Ac承臺底地基土凈面積，Ac=5.3005.300-40.283=26.959m2； n樁數量，n=4； c承臺底土阻力群樁效應系數，c=ciAci/Ac+ceAce/Ac s, p, c分別為樁側阻群樁效應系數，樁端阻群樁效應系數，承臺底土阻力群樁效應系數； s,p, c分別為樁側阻抗力分項系數，樁端阻抗力分項系數，承臺底土阻抗力分項系數； qsik樁側第i層土的極限側阻力標準值； qpk極限端阻力標準值； u樁身的周長，u=1.257m； Ap樁端面積,取Ap=0.283m2； li第i層土層的厚度；各土層厚度及阻力標準值如下表: 序號 土厚度(m) 土側阻力標準值(kPa) 土端阻力標準值(kPa) 抗拔系數 土名稱1 9.50 45.00 0.00 0.80 粘性土 2 1.60 34.00 0.00 0.70 粉質粘土3 2.20 46.00 0.00 0.70 粉質粘土 4 7.50 58.00 1800.00 0.70 粉質粘土 由于樁的入土深度為18.00m,所以樁端是在第4層土層。單樁豎向承載力驗算: R=1.26(9.5045.001.00+1.6034.001.00+2.2046.001.00+4.7058.001.00)/1.65+1.101800.000.283/1.65+0.49(130.00026.959/4)/1.700=1.25103kNN=1119.806kN；上式計算的R的值大于最大壓力1119.81kN,所以滿足要求!七、樁基礎抗拔驗算非整體破壞時，樁基的抗拔極限承載力標準值：Uk=iqsikuili其中：Uk樁基抗拔極限承載力標準值； ui破壞表面周長，取ui=d=3.142 0.4=1.257m； qsik 樁側表面第i層土的抗壓極限側阻力標準值； i 抗拔系數，砂土取0.500.70，粘性土、粉土取0.700.80，樁長l與樁徑d之比小于20時，取小值； li第i層土層的厚度。經過計算得到：Uk=iqsikuili=806.43kN；整體破壞時，樁基的抗拔極限承載力標準值：Ugk=（uliqsikli）/3= 3764.87kNul 樁群外圍周長，ul = 4（4+0.4)=17.60m；樁基抗拔承載力公式：0N Ugk/2+Ggp0N Uuk/2+Gp其中 N - 樁基上拔力設計值，Nk=82.98kN； Ggp - 群樁基礎所包圍體積的樁土總自重設計值除以總樁數，Ggp =1742.40kN； Gp - 基樁自重設計值，Gp =40.96kN；Ugk/2+Ggp=3764.875/2+1742.4=3624.837kN 1.082.983kNUuk/2+Gp=806.434/2+40.962=444.18fkN 1.082.983kN樁抗拔滿足要求。八、樁配筋計算1、樁構造配筋計算As=d2/40.65%=3.144002/40.65%=817mm22、樁抗壓鋼筋計算經過計算得到樁頂軸向壓力設計值滿足要求,只需構造配筋！3、樁受拉鋼筋計算依據混凝土結構設計規范(GB50010-2002)第7.4條正截面受拉承載力計算。 N fyAs式中：N軸向拉力