內蒙古科技大學本科生畢業設計說明書題 目：設計年產30萬噸180無縫鋼管車間設計學生姓名：學 號：專 業：材料成型及控制工程班 級： 指導教師：老師95內蒙古科技大學畢業設計說明書摘要本設計進行了建設年產30萬噸180MPM無縫鋼管廠的可行性分析；產品大綱及金屬平衡表的編制；管坯的選擇。確定車間生產工藝、產品工藝制度；車間生產能力計算；主電機選擇；輔助設備選擇。車間技術經濟指標的計算及對如何保護環境提出一些措施。并針對Q345B鋼，規格為219mm8mm為典型產品進行軋制表計算，孔型設計及工具選擇。計算上述典型產品在穿孔、軋管及定、張減徑時的力能參數，并且在此基礎上校核各軋輥和主電機。根據車間布置用CAD軟件繪制了無縫鋼管車間工藝平面總布置圖。關鍵詞：無縫鋼管；孔型設計；軋制表；軋制力能參數AbstractThe feasibility of The annual output 300,000 tons 180 MPM seamless tube plant;products program and metal balance establishment; tube round choice is analyzed.And workshop technique of production and product craft system;main electrical machinerys choice;workshop annual output computation;supporting facilitys choice were designed.Not only technical economy target of workshop and protection were calculated,but also aimed at the two typical specification of 219mm 8mm of Q345B rolling instruments;roll pass design and tool design which is calculated Computed rolling force when in the perforating,steel rolling and sizing,tube stetch-reducing of the typical products,and examined rollers and the main electrical machinery According to the above computation and the workshop arrangement form I have drawn up the Seamless steel pipe workshop floor-plan and the pass chart using the AutoCAD software.。Keywords:Seamless steel pipe;groove design of the mill;pass schedule;rolling force目錄摘要IAbstractII第一章 國內外鋼管業發展概況及建廠可行性分析11.1國內外鋼管業發展概況11.1.1我國無縫鋼管發展現狀11.1.2高壓鍋爐管生產現狀21.1.3高壓鍋爐管供需情況41.1.4高壓鍋爐管發展趨勢51.1.5總結51.2建廠可行性和必要性分析51.2.1國內市場調查、研究與預測51.2.2建廠選址及其可行性分析6第二章 設計任務、產品品種及工藝流程的確定92.1 設計任務92.2產品方案的編制92.2.1產品大綱的制定原則及編制92.2.2 產品大綱的編制表102.3 金屬平衡表112.4高壓鍋爐管的技術要求112.5工藝流程的確定13第三章 軋制表計算143.1軋制表編寫概況143.2 2198管軋制表計算14第四章 MPM連軋機孔型設計及定減徑機孔型設計174.1 2198連軋機孔型設計174.2減徑機的孔型設計214.2.1總減徑率214.2.2分配各機架的單機減徑率及求出各機架孔型的平均直徑214.2.3各機架軋輥孔型高度和寬度224.2.4確定各軋輥孔型的孔型半徑R，偏心距e和其他尺寸23第五章 工具設計245.1 穿孔機機的工具設計245.2 MPM連軋管機的工具設計285.3 脫管機的工具設計305.4 定徑機的工具設計315.5張減機的工具設計32第六章 主輔設備選擇336.1主要設備336.1.1 MPM連軋機組選擇336.2輔助設備選擇366.2.1加熱爐的選擇366.2.2穿孔設備406.2.3芯棒循環系統436.2.4脫管機466.2.6再加熱爐486.2.7定徑機506.2.8張力減徑機516.2.9冷床526.2.10管排鋸546.2.11矯直設備56第七章 穿孔機強度校核577.1 軋制力能參數計算577.2 穿孔機軋輥校核63第八章 連軋管機軋制力能參數和軋輥校核及主電機選擇668.1 2198力能參數和軋輥校核及主電機選擇668.1.1 管材軋制力計算668.1.2連軋管每個軋輥傳動力矩估算為708.1.3軋輥強度校核718.1.4主電機選擇及校核73第九章 生產能力計算及軋制圖表759.1 2198鋼管車間生產能力計算759.1.1 加熱爐小時產量759.1.2 穿孔機的小時產能769.1.3 軋管機的小時產能779.1.4 張力減徑機的小時產能779.1.5 綜合平均生產能力789.2 車間年產量計算789.2.1 車間平均小時產量計算789.2.2 軋機的年工作時間的確定799.2.3 車間年產量計算799.2 軋制圖表確定80第十章 車間平面布置8210.1 車間設計內容及平面布置原則8210.2 金屬流程線確定8310.3 設備間距8310.3 倉庫面積計算8410.4 其他設施面積確定8510.5 軋鋼車間廠房組成及立面尺寸的確定86第十一章 車間技術指標及環境保護8811.1 各類材料消耗指標8811.2 車間的環境保護8911.2.1 綠化8911.2.2 消煙和防塵8911.2.3 噪音防治8911.2.4 水質處理8911.2.5 車間節能與綜合利用8911.2.6 加熱爐余熱的利用9011.2.7 氧化鐵皮的利用90參考文獻91致謝92第一章 國內外鋼管業發展概況及建廠可行性分析1.1國內外鋼管業發展概況50多年來，中國鋼管業的發展取得了舉世矚目的輝煌成就。1994年無縫管年產量303.95萬t，居世界第一位。2001年焊管年產640.36萬t，超過了日本，獨占鰲頭。鋼管的產量與鋼材呈同步增長的強勁勢頭，占鋼材的比重保持在8%左右1。全國200多家無縫管企業50多年來為國家作出了巨大貢獻。這些企業包括無縫鋼管、冷拔冷軋管、不銹鋼管等廠公司，也包括國有、民營、合資企業等。但爭雄國內的重點企業主要有7家，它們是：寶鋼、天津、鞍鋼、成都、包鋼、衡陽、大冶等無縫鋼管廠（公司）。由于我國鋼管生產技術裝備水平的顯著提高，具有先進技術水平的(短流程)鋼管生產工藝(煉鋼/精煉連鑄管坯連軋管)在鋼管生產企業大力推廣，鋼管產品的質量普遍接近或達到國際先進水平，產品覆蓋了石油、化工、鍋爐、煤炭、汽車、船舶、電站以及軍工、航空、航天、核能、鋼結構等行業和領域，同時還部分出口；還有一批具有高附加值、高技術含量的產品，如特殊扣套管、高鋼級鍋爐管、鉆桿等產品正在開發或在批量試生產中，不久將替代進口產品2。我國無縫鋼管生產技術的最新進展，包括新設備、新工藝、新技術。其中熱連軋無縫鋼管生產技術、PQF連軋機組、鋼管擠壓生產技術、斜軋擴徑機組、冷軋無縫鋼管設備和工藝技術、石油管材耐腐蝕設計都得到鋼管企業的普遍重視。從國際和國內兩個市場來看，無縫鋼管（包括石油專用管）的現有生產能力均已大于需求。所以，今后的重點應放在充分發揮現有機組的能力，開發出高強度等級、高抗擊毀、高抗腐蝕的石油管、高壓鍋爐管和氣瓶管等產品，也是國家針對當前我國鋼鐵市場進行優化產品結構的內容，這也是增加在國內外產品競爭力、擴大市場份額的關鍵所在。1.1.1我國無縫鋼管發展現狀目前國內現有的無縫鋼管生產裝備水平參差不齊，既有落后的，也有最先進的。早期建設的熱軋無縫毛、荒管生產設備較為簡陋，技術落后，消耗高，污染嚴重，現已基本停產，但仍有部分處在半停半開狀態。有的設備經過調整和改造，專門用于生產單一的品種，如一般用途的軸承管、低中壓鍋爐管、結構管、流體輸送管等，其裝備按照滿足其定位品種和規格的質量和要求，進行調整和改造，達到降低投資、降低消耗和降低成本的先進工藝流程2。目前我國有無縫管廠家130家左右，近200臺套機組。其涵蓋了當今世界上各種機組，見圖1.1圖1.1 無縫軋管機組的構成在無縫鋼管的產量中,各種專用管的比例占40%左右,專用管多年來一直有較大缺口。專用管的主要品種為油井管、高壓鍋爐管、低中壓鍋爐管、軸承管、液壓管、高壓氣瓶管和汽車半軸套管等。無縫鋼管產業仍還存在裝備技術創新和產品開發力度不夠等問題。在術裝備上,主要的無縫鋼管生產設備仍依靠進口一些高附加值產品的開發力度不夠,如油井管中特殊絲扣、抗腐蝕及部分高強鋼級產品還沒有完全過關,這些產品仍需進口;在超臨界和超超臨界站鍋爐用的高壓鍋爐管中,合金結構鋼及不銹鍋爐管的研發速度跟不上需求,基本依靠進口。1.1.2高壓鍋爐管生產現狀眾所周知,火力發電設備用鋼管的特點是：規格多、鋼種復雜、批量小、要求嚴而著稱。各鍋爐廠設計選用的高壓鍋爐管牌號(鋼級)、規格主要是依據：地域氣候的差異；采用的煤質差異；采用設計的標準和牌號差異。導致了高壓鍋爐管生產廠家，生產安排上的困難。國內主要采用的標準為：ASME；GB；DIN；JIS內的不同牌號3。近年來，機械行業在引進國外發電設備制造技術的同時，又帶進來一些國外新的鋼牌號，在冶金和機械行業技術工作者的共同努力下，從仿制國外鋼號到獨立研制新的發電設備用鋼，初步形成了自己比較完整的用鋼系列，同時向國內提供了大量的發電設備專用鋼管，使得電站設備的發展能夠取得巨大的成就。但隨著電力技術的發展，要求機組向大容量、高參數、環保型的方向發展，對鋼管有了更高要求。不僅現有的鋼種需要改進和完善,而且需要研制性能更高、質量更好的鋼管,為國內發展超臨界、超超臨界發電機組做好材料準備工作。目前,在國內電力生產構成中,主要有火電、水電和核電三大類，其中火電居主導地位，占我國總機組比例高達70%以上。火力發電在我國經濟建設中發揮著重要作用。長期以來,國內電力建設重點發展火力發電,因為我國有豐富的煤炭資源。煤炭在一次能源結構中的主導地位,決定了在電力發展以煤電為主的格局。加上火電生產成本較低,建設的局限性小,電量較為穩定,近年來我國火力發電因此蓬勃發展。目前我國已擁有世界上最先進的各類軋管機組，能生產所有規格的高壓鍋爐管。根據中國鋼結構協會鋼管分會統計，2003-2007年我國主要高壓鍋爐管生產企業的產量統計見表1.1。表1.1 2003-2007年我國主要高壓鍋爐管 生產企業的高壓鍋爐管產量 單位：萬噸目前，我國高壓鍋爐管生產在以下幾個方面仍存在著一定的問題，研發能力不強：高壓鍋爐管的研發有周期長，投資大，生產工序多、工藝復雜，檢測項目多、要求嚴的特點。一個新產品的開發，從化學成分的設計、生產工藝及熱處理規范的制定到一系列長時間的高溫持久、蠕變、腐蝕、抗氧化、時效等試驗，然后進行半工業性試驗和電廠運行試驗，性能合格后才能批量生產。目前，新型高壓鍋爐管的材料大多數是歐洲和日本研發的，國內以仿造為主，國內的研發能力無法滿足新型鍋爐制造的前沿技術要求。產品質量不穩定：大多數高壓鍋爐管生產企業的產品只是達到標準要求，但不同批次生產的產品甚至是同批次生產的產品的各項指標雖在標準范圍內，但指標的分散度都比較大，產品質量不穩定。大口徑厚壁高壓鍋爐管供應問題：通常大口徑厚壁高壓鍋爐管的合金含量都比高，需要從研發到冶煉直至最終熱處理整套完整的生產體系。 1.1.3高壓鍋爐管供需情況目前國內機組的設計能力超出了國內需求，但具備有整套配置設施及相應的技術能力的企業不多，因此完全解決高技術含量的大口徑特厚壁高壓鍋爐管的供應問題還需要努力3。表1.2 2003-2008年我國高壓鍋爐管產量及進出口情況 單位：萬噸近幾年，我國高壓鍋爐管的產量逐年上升，高壓鍋爐管產量從1998年的6.3萬噸提高到2007年的90萬噸（2008年受國際金融危機影響產量有所下降）。1998年以前，我國高壓鍋爐管進口比例高達60%，主要依賴進口，尤其是高合金管和大口徑管進口比例更高達85%。到2007年，進口高壓鍋爐管18萬噸，進口比例降至19%。2003-2008年我國高壓鍋爐管產量及進出口情況詳見表1.2。隨著產能擴大，目前高壓鍋爐管市場總體供大于求，尤其是碳鋼管已嚴重供大于求，普通合金管也有過剩，但部分品種高合金管還不能完全滿足國內需求，每年仍有近20萬噸左右的高附加值的高壓鍋爐管進口。1.1.4高壓鍋爐管發展趨勢火力發電機組的效率主要取決于機組的參數，參數越高，機組效率越高，而高壓鍋爐管是提高機組效率的關鍵。總體來說，隨著火力發電向更高參數的發展，鍋爐的溫度和壓力越來越高、管道工作環境越來越苛刻、管道尺寸不斷增加，因此需要高合金高壓鍋爐管的量越來越大，對管材承壓耐溫及材質的要求越來越高，對管材的精度要求也更為苛刻。專家預測，我國“十一五”后期及“十二五”期間電力發展將趨于平穩，發電裝機容量的增長率平均可保持在8%左右，以2008年發電裝機容量為基數，按每年增加8%可計算出2009-2015年新增裝機容量平均增長5500萬kW/年，再考慮1.1億kW的落后機組淘汰新建和約10%的整套鍋爐出口，可推算出2010-2015年國內的鍋爐發電機組的產量平均仍將保持在6000萬kW/年左右的增長。按照100t/萬kW高壓鍋爐管計算，并考慮到15%的電站安裝與維修及其他消費，今后幾年對高壓鍋爐管的需求量仍將在70萬噸左右。綜上所述，目前我國高壓鍋爐管產量已供大于求，國內無縫鋼管企業可以生產供給國內95%以上品種的高壓鍋爐管需求，但由于超臨界、超超臨界和更新的機組對鋼種及規格提出更高的要求，要完全替代進口，國內無縫鋼管企業還需要努力追趕。1.1.5總結由于我國鋼管生產技術裝備水平的顯著提高，具有先進技術水平的(短流程)鋼管生產工藝(煉鋼/精煉連鑄管坯連軋管)在鋼管生產企業大力推廣，鋼管產品的質量普遍接近或達到國際先進水平，產品覆蓋了石油、化工、鍋爐、煤炭、汽車、船舶、電站以及軍工、航空、航天、核能、鋼結構等行業和領域，同時還部分出口；還有一批具有高附加值、高技術含量的產品，如特殊扣套管、高鋼級鍋爐管、鉆桿等產品正在開發或在批量試生產中，不久將替代進口產品。1.2建廠可行性和必要性分析1.2.1國內市場調查、研究與預測從總量看，我國無縫鋼管市場目前供求已基本平衡或略微供大于求。但從品種、規格看，目前高質量、大規格（厚壁管）的無縫鋼管仍有缺口，需要從國外進口，尤其是油井管和高壓鍋爐管（核電用管）及高鋼級（耐腐蝕）的輸送管線管4。2009年世界經濟仍將保持復蘇及良好運行，繼續拉動對鋼鐵產品的需求，鋼管保持出口旺盛的態勢。特別是出口退稅并未涉及出口量較大的石油天然氣輸送和鉆探用無縫鋼管，出口仍將保持快速增長。中國經濟仍將保持較高的增長速度，“十一五”期間，中國能源需求強勁是中國鋼管發展的直接動力和間接動力。預測2011年將消費2533億t標煤，“十一五”期間能源建設將投資3.5萬億元，到2020年，我國能源工業累計投資將達到10萬億元。其中，2020年煤炭生產能力將達到28億t，年均投資700億元;2011年石油產量將達到1.8億t，年均投資500億元;天然氣產量達到1100億元，年均投資300億元。據此預計內市場無縫鋼管需求仍十分旺盛，特別是石油石化、電力行業的快速發展，仍將對無縫鋼管具有穩定的需求5。火電設備用鋼管年平均100t/萬kw左右，規格161066mm，壁厚1130mm，合金比60%70%，圖1.2所示為20012007年高壓鍋爐管銷售量及進出口量，從圖6可以看出近3年市場銷售量變化不大。在2007年進口鋼管中鍋爐管占34.74%，進口的品種、規格主要是大直徑、厚壁管及國內生產有難度的產品（如T/P24、T/P92、T/P122、T/P911、VM12、TP347HFG等）。圖1.2 2001-2007年我國高壓鍋爐管銷售量及進出口量情況1.2.2建廠選址及其可行性分析(1) 廠址地理自然條件包頭地處渤海經濟區與黃河上游資源富集區交匯處，北部與蒙古國接壤，南臨黃河，東西接沃野千里的土默川平原和河套平原，陰山山脈橫貫中部。包頭境內有陰山山脈的大青山、烏拉山（以昆都侖河為界），山峰平均海拔2000米，最高峰海拔2324米。全市由中部山岳地帶、山北高原草地和山南平原三部分組，呈中間高，南北低，西高東低的地勢。黃河流經包頭市境內214公里，公路、鐵路兩橋并行飛架黃河南北。包頭屬半干旱中溫帶大陸性季風氣候，年平均氣溫 6.4，年降水量310mm。(2) 交通、運輸狀況包頭是連接中國華北、西北的重要交通樞紐，現已基本形成了鐵路、公路、航空綜合交通網絡。其中貫通華北、西北地區的大動脈京包、包蘭鐵路、包神鐵路在包交匯，東行可連北京，西行可連蘭州，南行可連太原、西安、上海、寧波等地，交通運輸非常便利。(3) 水、土地資源狀況充足的水資源是包頭經濟賴以發展的重要條件。黃河流經包頭境內214公里，水面寬130米到458米，水深1.6米到9.3米，平均流速為每秒1.4米，最大流量每秒6400立方米，年平均徑流量為260億立方米，是包頭地區工農業生產和人民生活的主要水源。此外，艾不蓋河、哈德門溝、昆都侖河、五當溝、水澗溝、美岱溝等河流，水流量可觀，也是可以利用的重要水資源。包頭可利用地表水總量為0.9億立方米（不包括黃河過境水）。地下水補給量為8.6億立方米。包頭土地總面積27768平方公里，其中，山地占14. 49，丘陵草原占75.51，平原占10。已開發和利用的土地中，市區面積為140.5平方公里；耕地面積占土地面積比重14.3；森林面積149.2千公頃，草原面積2086.5千公頃。(4)能源條件包頭的礦產資源具有種類多、儲量大、品位高、分布集中、易于開采的特點，尤以金屬礦產得天獨厚，其中稀土礦不僅是包頭的優勢礦種，也是國家礦產資源的瑰寶。已發現礦物74種，礦產類型14個。主要金屬礦有：鐵、稀土、鈮、鈦、錳、金、銅等30個礦種，6個礦產類型。非金屬礦有：石灰石、白云巖、脈石英、螢石、蛭石、石棉、云母、石墨、石膏、大理石、花崗石、方解石、珍珠巖、磷灰石、鉀長石、珠寶石、紫水晶、芙蓉石、銅蘭、膨潤土、高嶺土、增白粘土、磚瓦粘土等40個礦種。能源礦有：煤、油頁巖等。內蒙古地區預測煤炭儲量達12250億噸，居全國第二位。包頭地區有著良好的煤電產業發展基礎，豐富的賦存和易于開采的煤炭資源。穩定的煤源保證了電力的正常運轉，蒙西電網覆蓋自治區中、西部地區，供電面積占自治區域的56%。十一五期間，電力投資又形成了相當規模的新增生產能力6。綜上各條件，在包頭這個西部的中心地帶建設鍋爐鋼管廠，不僅可以為當前鍋爐管業的巨大市場需求提供服務，又可合理利用包頭本地以及周邊地區的有效物產資源，還可解決當地民生就業問題，選擇包頭地區作為建廠的廠址是當前形式之所需，更合乎客觀真理。第二章 設計任務、產品品種及工藝流程的確定2.1 設計任務以包頭地區為廠址選擇，設計一個年產量為30萬噸的180無縫鋼管廠，其中規格為2198的Q345B高壓鍋爐管，占年產量的8%。2.2產品方案的編制2.2.1產品大綱的制定原則及編制產品方案是設計任務書中的主要內容之一，是進行車間設計時制定產品生產工藝過程、確定軋機組成和選擇各項設備的主要依據。產品方案一經確定，車間的類型及其性質即已確定7。(一) 制定原則： 國民經濟發展對產品的要求，根據國民經濟各部門對產品數量、質量和品種等方面的需要情況，既考慮當前的急需，又要考慮將來發展的需要。 產品的平衡 考慮全國各地生產的布局和配套加以平衡。 建廠地區的條件、生產資源、自然條件、投資等的可能性。(二) 編制注意以下各點： 滿足國民經濟發展對軋制產品的需要，特別要根據市場信息解決某些短缺產品的供應和優先保證國民經濟重要部門對于鋼材的需要。 考慮各累產品的平衡，尤其是地區之間的平衡。 考慮軋機生產能力的充分利用和建廠地區的合理分工。有條件的要爭取軋機向專業化和產品系列化方向發展，以利用提高軋機的生產技術水平。 考慮建廠地區資源及鋼的供應條件，物資和材料運輸情況，逐步完善和配套起我國自己的獨立的軋鋼生產體系。 要解決產品品種和規格的老化問題，要適應當期對外開放、對內搞活的新的經濟形勢的需要。要根據車間工業設備的情況，力爭做到產品結構和產品標準現代化，有條件的要考慮生產一些出口產品，走向國際市場。2.2.2 產品大綱的編制表表2.1 產品編制表序號鋼管品種鋼管規格年成品產量t代表鋼號或鋼 級產品標準外經（mm）壁厚（mm）長度（mm）1平端套管60.3244.53.220.090001200015000J55,L80,N80,P110,Q125API Spec 5CT2低中壓鍋爐管60.32453.225.001000120003850020GB3087-1999、GB5310-953高壓化肥管602453.225.0100001200018000Q345,15CrMoGB6479-86 GB9948-88 4低溫管道管602453.2025.09000120003150016MnDG 09Mn2VDGGB81635高壓鍋爐管602453.225.0100001250024000Q345BDIN17175CB5310- 85 6船舶用管60.31683.506.509000120003000C10，C20LRGB5132- 857結構管60.32453.2025.010000 1200021500Q345,20Cr，42CrMoASTMA519GB9984- 828管線管60.3219.13.2025.4125001550025000X65API SPEC 5L9一般管60.32453.2025.09000125007450010,20,45, Q345ASTM A53-82合計60.0244.53.2025.090001550030萬噸2.3 金屬平衡表表2.2 金屬平衡表編號 產品 原料重量/kg 成品重量/kg 燒損/% 切損/% 軋廢/% 金屬消耗系數/% 1 平端套管 436.5870.3 377.2752.0 2.3 10 1.3 1.022 低中壓鍋爐管 313.8525.8 271.1454.3 2.2 10 1.4 1.063 高壓化肥管 336.8550.1 291.0475.3 1.9 10 1.6 1.024 低溫管道管 307.7627.8 266.2543.1 2.0 10 1.5 1.025 高壓鍋爐管 558.91802 494.81559 1.8 10 1.7 1.026 船舶用管 333.7925.5 288.4800.6 2.1 10 1.5 1.027 結構管 371.3899.4 320.4776.1 2.4 10 1.3 1.018 管線管 328.0611.6 283.4528.5 2.2 10 1.4 1.029 一般管 313.5591.6 271.1511.7 1.8 10 1.7 1.02（由上述表格，成材率平均約為86.3%）2.4高壓鍋爐管的技術要求(1)尺寸允許偏差 （如下表3.3）表3.3 高壓鍋爐管尺寸偏差表鋼管編號部位實 測 結 果GB5310-95允許偏差實測值偏差率2外徑157.8158.3-0.750.44外徑：D1%(157.4-160.6mm)壁厚：(18-23mm)壁厚20.121.8+0.5+93外徑157.6158.9-0.880.66壁厚20.121.3+0.5+6.5(2)交貨狀態鋼管應進行熱處理后交貨(3)力學性能76mm，S14mm的鋼管做縱向沖擊試驗；219mm，S25mm的鋼管可做橫向力學性能試驗來代替縱向力學性能試驗。交貨時鋼管的力學性能應當符合下表所示的要求。表3.4 高壓鍋爐管交貨時力學性能表(4)工藝性能每根鋼管均應當做水壓試驗或用渦流探傷代替。20400mm:D 40mm 做壓扁試驗D 8mm 可做擴口試驗(5)其他技術要求低倍檢測：鋼管橫截面酸浸面上不得有肉眼可見的白點、雜質和氣泡等。非金屬夾雜物：按照GB10561中JK評級圖，其A、B、C、D各類夾雜物級別應不大于2.5級。實際晶粒度：優質碳素結構鋼和合金鋼成品鋼的實際晶粒度應不小于4級，兩試片上最大和最小級差不大于3。2.5工藝流程的確定來料管坯鋸切環形加熱爐管坯埸除熱定心斜軋穿孔芯棒插入高壓水除鱗芯棒上料MPM軋制潤滑/冷卻脫管入庫切頭尾人工檢查管坯運輸冷卻再加熱（可無）探傷張力定減徑矯直鋼管冷卻管排鋸定尺第三章 軋制表計算3.1軋制表編寫概況在熱軋無縫管生產中，軋制表是計算軋制過程變形工序主要參數的表格，它是軋管工藝工程的基礎。軋制表任務就是要在優質高產低消耗的前提下，正確選擇所生產鋼管的工藝過程的主要參數，其中包括：工藝過程和各種機架變形的分配及經各機架軋后的鋼管尺寸；主要工具尺寸；軋機調整參數，確定機組的速度制度；必要時校核各機架強度、電機能力、機組生產率等7。軋制表的編制步驟：根據成品鋼管技術條件選定工藝過程并分配各道次的變形量；計算各軋機軋后鋼管的尺寸，選定相適應的工具，確定調整參數，確定機組的速度制度；必要時校核各機架強度、電機能力、機組生產率等。軋制表的編制原則：編制軋制表總的原則是實現高產、優質、多品種、低消耗。具體內容如下：(1)合理分配各架軋機上的變形量，使得穿孔機、軋管機和減徑機負擔平衡 (2)盡量采用較少的管坯規格和最少的工具來完成軋制計劃。(3)根據變形理論合理選擇各架軋機的變形制度和相應的軋機變形參數，以保證產品質量和生產力。(4)合理選擇管坯尺寸，管坯尺寸應根據毛管外徑來選擇，圓管坯直徑應接近于毛管外徑，一般管坯直徑與毛管外徑之差在（510）范圍內。(5)了解制管材料的特性以及工藝過程和變形制度對管材力學性能、物理性能和工藝性能的影響，以便高性能的產品。3.2 2198管軋制表計算(1) 成品管熱尺寸：成品公差： 外徑：Dc=DG(1+t)=219(1.011.013)=221.19mm (3.1)壁厚：Sc=SG(1+t)=8(1.011.013)=8.08mm內徑：dc=Dc-2Sc=221.19-28.08=205.03mm (3.2)上式中 DG、SG成品管相應的外徑、壁厚； 熱膨脹系數，（1+t）的值與金屬的終軋溫度有關，一般取在1.011.013之間。(2) 定徑前荒管尺寸確定由定徑出來的鋼管外徑Dj和壁厚Sj是成品管的熱尺寸。鋼管外徑： Dj=Dc=221.19mm (3.3)軋后壁厚： Sj=Sc=8.08mm (3.4)管子內徑： dj=Dj-2Sj=221.19-28.08=205.03mm (3.5)減徑量： Dj=Dz-Dj=255-221.19=33.81mm (3.6)減徑率： j=Dj/Dz=（33.81/255）100%=13.26% (3.7)來管壁厚： Sz=10mm (取)。 (3.8)減壁率： =Sj/Sz=19.2% (3.9)減徑機延伸系數： (3.10)(3) 脫管機入口管直徑：266mm 入口管壁厚：4.025.0mm出口管直徑：255mm 出口管壁厚：4.125.1mm(4) 連軋管機外徑： Dz=266mm (3.11)軋后內徑： dz=Dz-2Sz=266-210=246mm (3.12)連軋管芯棒直徑： z=244mm (3.13)式中為芯棒管內徑之間隙，取13mm。連軋管機延伸系數：z=2.72 (3.14)(5) 穿孔機穿后毛管內徑： dm=z+m=244+10=254mm (3.15)其中，z為連軋管芯棒直徑，m取512mm。 毛管外徑Dm取304mm。毛管壁厚： Sm=25mm (3.16)穿孔機頂頭直徑：m=mm (3.17)Km為軋制量取（2.04.0）%。穿孔機延伸系數：m=(6) 管坯管坯直徑： dp=Dm/1.12=304/1.12=271.42mm (3.18)那么管坯直徑選擇270mm。管坯長度：lp=LGmm (3.19)第四章 MPM連軋機孔型設計及定減徑機孔型設計4.1 2198連軋機孔型設計(1) 選定孔型系統目前，在孔型選擇上，橢圓、橢圓圓和圓孔型均有應用。這里，我們5架采用橢圓、橢圓圓系統8。連軋管總延伸系數z為：z=Fm/Fz=(Dm2-dm2)/(Dz2-dz2)=(3042-2542)/(2662-2462)=2.72總減壁量Sz為：Sz=Sm-Sz=25-10=15mm (4.1)式中 Fm、Dm、Sm分別為毛管斷面積、外徑和壁厚； Fz、Dz、Sz分別為軋后荒管斷面積、外徑和壁厚。(2) 將延伸系數分配在五機架上，每一架max應小于1.6.根據MPM五機架連軋的特點滿足z=1235 (4.2)選擇1=1.41 2=1.32 3=1.28 4=1.1 5=1.038(3) 按孔型頂部減壁量分配假設后架側壁處的管子壁厚近似等于前架頂部的管子壁厚。Sz=S1+S3+S5 (4.3)Sz=S2+S4 (4.4)根據包鋼內部鋼管設計資料公式： (4.5) (4.6)由上式得：S5=10mm S4=10mm 把上式(4.5)、(4.6)取對數：令：則：Cs1+Cs3+Cs5=1Cs2+Cs4=1 (4.7)式中 Si某機架孔型頂部減壁量；Si某機架孔型頂部壁厚；Sm來料毛管壁厚；Sz軋后荒管壁厚。參數分配Cs1=0.525；Cs2=0.733；Cs3=0.434；Cs4=0.267；Cs5=0.041由式(4.7) 得S3=10.38mm 得S2=12.77mm 得S1=14.88mm(4) 確定各架孔型高度求得各道槽底壁厚即可計算孔型高ax，芯棒直徑已選定。ai=m +2Si+hi (4.8)式中 m芯棒直徑；ai、Si該架孔型高度和孔型頂部壁厚；hi 該架孔型的輥縫。a1 =m+2S1+h1=244+214.88+8=281.76mm a2 =m+2S2+h2=244+212.77+5=254.54mma3 =m+2S3+h3=244+210.38+5=269.76mma4 =m+2S4+h4=244+210+5=269mma5=m+2S5+h5+Z=244+210+5+2=271mmZ為芯棒與管內徑之間隙，取13mm。(5) 確定各架孔型寬度bi=Giai (4.9)式中 bi該機架孔型寬度；Gi寬高比；ai該機架的高度。b1=G1a1=1.2281.76=338mmb2=G2a2=1.25254.54=318mmb3=G3a3=1.24269.76=334.5mmb4=G4a4=1.1269=296mmb5=G5a4=1.06271=287mm(6) 圓弧側壁半徑按下式計算 (4.10)式中 孔型兩側開口角；=345.5mm=435.7mmmmmmmm（7）確定各軋輥孔型的孔型半徑R，偏心距e和其他尺寸 （4.11）將 ，代入上式可得數值如下表第i機架孔型寬度，mm孔型高度，mm孔型半徑R,mm1338281.76 343.61 2318 254.54 325.91 3334.5 269.76 342.27 4296 269 297.36 5287 271 287.47 (8) 確定孔型其它尺寸第一架軋輥槽底的最小直徑：Dmin=D-a1+h1=630-282+8=356mm； (4.12)孔型開口角第1、2架取45，35架取30；輥縫hi第一架取8mm，其它各架取5mm；槽口圓角半徑Ri前3架取20mm，后兩架取10mm。(9) 繪制孔型圖橢圓孔型（第一孔） 圓孔（第五孔）4.2減徑機的孔型設計4.2.1總減徑率通過定減徑機可以將軋管機軋制后的鋼管進一步延伸變形，使較少規格的荒管經過減徑獲得多種規格的成品鋼管8。從脫管機過來的荒管，通過定徑機軋成要求尺寸的成品管。荒管在再加熱爐中加熱及高壓水除鱗之后，進入定徑機軋制。定徑機利用三輥機架（沒有內部工具）將荒管直徑減小（在這種情況下最大為33.5%）。鋼管壁厚的微小變化與直徑減小相協調。對266的荒管用定徑機減徑，根據所要獲得的成品管的直徑，需要同時使用3到12個機架軋制。當少于12機架時，要用一些導管和空機架來輸送鋼管。對于173的荒管要用張減機軋制，而定徑機上要裝配導管和孔機架使荒管空過。本車間共12個機架。查看軋制表，典型產品2198，其總減徑率為13.26%。既滿足生產要求，又節省投資其孔型如圖4.13所示。4.13 定減徑孔型圖4.2.2分配各機架的單機減徑率及求出各機架孔型的平均直徑各機架孔型平均直徑：=Dz(11/100)=(12/100)=（1-11/100）=(1-12/100) . (4.14)式中：，各孔型平均直徑（mm）； 1， 2各機架減徑率（%） 根據軋制表得=255mm，=221.19mm一般定減徑機按均等分配原則進行分配，即第一機架和成品前一機架為中間個機架的一半，成品機架減徑率為零。按這樣的分配原則進行分配，并將分