1、 模板支撐體系施工方案編 制 說 明本施工方案旨在指導結構施工中模板支撐體系搭設,闡述模板、模板支撐體系安裝、加固流程及要點,以便優質、快速、高效地完成模板工程的施工任務. 模 板 施 工 施 工 方 法2.1 模板選擇結合項目施工圖紙及實際情況大多數項目使用多層復合木模板.2.2 模板支設要求 模板組裝要嚴格按照模板配板圖尺寸拼裝成整體,現場拼裝時,要控制好相鄰板面之間的拼縫,接頭處要做防滲措施,防止漏漿.拼裝精度要求按項目實際要求操作. 2.3 模板施工目標 混凝土表面顏色均勻一致無蜂窩麻面、露筋、夾渣、分化、爛根和明顯的氣泡存在;結構陰陽角部位方正,無缺棱掉角;梁柱及墻梁的接頭處平滑方正

2、,模板拼縫無明顯痕跡;表面平整光滑,線條順直,幾何尺寸準確,外觀尺寸允許偏差在規范允許范圍;工程目標達清水混凝土的質量標準:混凝土密實,表面垂直平整光滑,無接槎痕跡,無蜂窩麻面現象,線角順直,無缺棱掉角現象. 2.4 模板加固體系選擇為了 確保工期,提高質量,減低成本,推薦使用模板支撐體系,模板支撐體系加固方便,成型靈活,能適用于結構復雜的地下室工程及上部主體結構,同時其成型后的混凝土結構觀感質量、垂直度、表面平整度及陰陽角成品質量較高.模板支撐由9部分組成,橫向主背楞、豎向次背楞、陰角鎖具、陽角鎖具、勾、銷、墊片、洞口、背杠如圖所示.2.5墻柱加固施工 在墻、柱鋼筋綁扎前,測放模板定位線;根

3、據定位線焊接模板下口限位鋼筋,在柱四個側面各焊兩根,距地面高度為10厘米.墻、柱鋼筋綁扎驗收,并將墻、柱施工縫處理完,沖洗干凈后封閉柱模.模板拼縫嚴密后,采用14對拉螺桿加固模板,內支撐砂漿塊條采用與剪力墻等強度的減石子砂漿預制,用火燒絲與剪力墻鋼筋綁扎牢固,利用方木或方鋼做次背楞,模板支撐為主背楞固定模板,用可調托撐調整柱模板垂直度,并復核模板上下口尺寸. 墻、柱模可一次安裝到位,離地23厘米安裝第一道墻、 柱箍,往上 50厘米安裝第二、三道墻,往上 60厘米安裝四、五道等墻、柱箍.墻、柱加固就位后,調整定位及垂直度后,用螺帽擰緊.加固方法如圖下所示陰角加固示意圖陽角加固示意圖洞口加固示意圖

4、2.6柱、剪力墻底部處理 柱、剪力墻根部爛根現象為常見的質量通病,此處采用雙面膠條粘海綿條措施有不錯的效果.剪力墻模板下端置于樓面上,樓板處加固木方上提30,剪力墻加固完后,樓板面處將海綿條置于模板外,用模板條將海棉條壓住再用楔塞子塞緊釘牢.外剪力墻接頭處,剪力墻模板及木枋下落200米米,在接頭砼側面貼好雙面膠條寬度20米米,將海綿條貼住,然后利用穿梁套管及對拉螺栓將模板按如圖所示加固,采用此種做法對防止柱根部漏漿和錯臺有明顯的效果,從而保證不漏漿、不錯臺,混凝土剪力墻不變形.2.7特殊部位模板施工 1)短肢剪力墻轉角柱及端部模板 短肢剪力墻結構的端部及轉角等特殊部位模板的加固,是模板工程的重

5、點.模板 支設和加固方式參見插圖所示.2) 陰陽角質量控制 在施工過程中,陰陽角極易出現漏漿、脹模等質量通病.產生原因為:陰陽角處 模板拼縫不嚴;木方主背楞陰陽角鎖具加固不到位;模板周轉次數過多,導致模板邊緣“糟碎”等. 為防止以上問題的出現,在模板施工過程中要對這些關鍵部位進行嚴格控制,以敲擊捶打的方式進行檢查.對邊緣 “糟碎”的模板要及時進行切邊,保證模板邊緣整齊,以達到良好的接觸效果.模 板 的 拆 除3.1 拆除原則 一般情況下,包括短肢剪力墻墻模、梁側模等模板在砼強度達到 1.2米pa以上方可拆除(常溫約 1824小時).承重模板拆除時間以同條件養護砼試塊強度為準,拆除時 構件強度詳

6、見插表 4-1 所示. 拆除承重結構模板的混凝土強度要求表要保證拆模時不沾模、棱角完整,后澆帶模板待后澆帶澆筑完畢達到拆模強度后 再拆除. 3.2 拆模順序 一般為松開支撐抽出對拉螺桿模板調運模板清理.同時遵守板拆除順序與 安裝順序相反,先支后拆,后支先拆,先拆除非承重模板,后拆除承重模板,先拆縱墻模板后拆橫墻模板,先拆外墻模板后拆內墻模板. 3.3 拆模要求拆模時嚴禁野蠻施工,嚴禁使用大錘,應使用撬棍等工具,大模板拆除時,不得隨意亂放,防止模板變形或受損,并應及時清理碼放整齊,注意成品保護,杜絕由人為造成的缺棱掉角等外觀質量問題.墻 模 板 驗 算4.1墻模板基本參數 計算斷面寬度200米米

7、,高度2900米米,兩側樓板高度100120米米. 模板面板采用普通膠合板. 對拉螺栓布置5道,在斷面內水平間距230+500+500+600+600米米.模板組裝示意圖4.2墻模板荷載標準值計算 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值;撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值. 新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度,取24.000kN/米3; t 新澆混凝土的初凝時間,為0時(表示無資料)取200/(T+15),取5.714h; T 混凝土的入模溫度,取20.000; V 混凝土的澆筑速度,取2.500米/h; H 混凝土側壓力計算

8、位置處至新澆混凝土頂面總高度,取3.000米; 1 外加劑影響修正系數,取1.000; 2 混凝土坍落度影響修正系數,取0.850. 根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=40.540kN/米2 實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=40.550kN/米2 倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 6.000kN/米2.4.3墻模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度.模板面板的按照三跨連續梁計算. 面板的計算寬度取2.58米. 荷載計算值 q = 1.240.5502.580+1.46.0002.580=147.215kN/米 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:

9、本算例中,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 258.002.002.00/6 = 172.00厘米3; I = 258.002.002.002.00/12 = 172.00厘米4; 計算簡圖 彎矩圖(kN.米) 剪力圖(kN) 變形圖(米米) 經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=17.666kN N2=48.581kN N3=48.581kN N4=17.666kN 最大彎矩 米 = 1.324kN.米 最大變形 V = 0.8米米 (1)抗彎強度計算 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 1.32410001000/172000=7.698N/米米2 面板的抗彎強度設計值 f

10、,取20.00N/米米2; 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度計算值 T=326498.0/(22580.00020.000)=0.770N/米米2 截面抗剪強度設計值 T=1.80N/米米2 抗剪強度驗算 T T,滿足要求! (3)撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 0.783米米 面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求!4.4墻模板內龍骨的計算 內龍骨直接承受模板傳遞的荷載,通常按照均布荷載連續梁計算. 內龍骨均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到. q = 48.581/2.580=18.830kN/米 內龍骨按照均布荷載下

11、多跨連續梁計算. 內龍骨計算簡圖 內龍骨彎矩圖(kN.米) 內龍骨變形圖(米米) 內龍骨剪力圖(kN) 經過計算得到最大彎矩 米= 1.034kN.米 經過計算得到最大支座 F= 15.202kN 經過計算得到最大變形 V= 1.1米米 內龍骨的截面力學參數為 截面抵抗矩 W = 7.01厘米3; 截面慣性矩 I = 17.53厘米4; (1)內龍骨抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=1.034106/1.05/7012.5=140.43N/米米2 內龍骨的抗彎計算強度小于215.0N/米米2,滿足要求! (2)內龍骨撓度計算 最大變形 v = 1.1米米 內龍骨的最大撓度小于800.0/400,

12、滿足要求!4.5墻模板外龍骨的計算 外龍骨承受內龍骨傳遞的荷載,按照集中荷載下連續梁計算. 外龍骨按照集中多跨連續梁計算. 外龍骨計算簡圖 外龍骨彎矩圖(kN.米) 外龍骨變形圖(米米) 外龍骨剪力圖(kN) 經過計算得到最大彎矩 米= 1.596kN.米 經過計算得到最大支座 F= 32.685kN 經過計算得到最大變形 V= 0.3米米 外龍骨的截面力學參數為 截面抵抗矩 W = 16.19厘米3; 截面慣性矩 I = 64.75厘米4; (1)外龍骨抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=1.596106/1.05/16187.8=93.90N/米米2 外龍骨的抗彎計算強度小于215.0N/米米2,滿足要求! (2)外龍骨撓度計算 最大變形 v = 0.3米米 外龍骨的最大撓度小于600.0/400,滿足要求!4.6對拉螺栓的計算 計算公式: N N =