清河鎮住宅二期工程B4區1#住宅樓等

十五項工程塔吊基礎施工方案

編制人__________________

審核人__________________

審批人

華潤建筑有限企業

2023年9月

目錄

一.工程概況.???????錯誤!未定義書簽

二.施工布署錯誤!未定義書簽

三.塔吊基礎設計錯誤!未定義書簽

四,質量保證措施錯誤!未定義書簽

五.安全保證措施錯誤!未定義書簽

六.計算書........錯誤!未定義書簽

七.附圖.........錯誤!未定義書簽

7.1塔吊平面布置圖錯誤!未定義書簽

7.2防雷接地圖...錯誤!未定義書簽

工程概況

1.1方案設計闡明

本項目位于北京市海淀區清河鎮內，清河北二路以南，清河北路以北，安寧莊東路以西，清河

毛紡廠中路以東。本項目建筑共有8棟高層住宅和一層附配套商業，總建筑面積：203530m2,其

中地上總建筑面積：140120ni2地卜總建筑面積：63410危。住宅為全現澆鋼筋混凝土剪力墻構

造，地下車庫為鋼筋混凝土板柱構造。

本項目1#、2#、7#樓擬采用撫順永茂建筑機械有限企業生產STT153塔吊，塔吊基礎位于建

筑物基礎構造下方300mm,基礎頂面標高分別為35.10m、35.10m、34.80m,自基礎頂面至塔臂的

總高度分別為104m、95m、76m。

本項目3#、4#、5#、6#、8#樓擬采用張家港波坦建筑機械有限企業生產MC120B塔吊，塔吊

基礎位于建筑物基礎構造下方250mm,基礎頂面標高分別為34.75m、35.10m、34.80m、34.80m,

自基礎頂面至塔臂口勺總高度分別為104m、76m、76m、64m>64m<>

1.2設計根據

撫順永茂建筑機械有限企業提供『、J《STT153塔式起重機使用闡明書》及張家港波坦建筑機械

有限企業提供H勺WC120B塔式起重機使用闡明書》；

1.2.2塔式起重機安全規程GB5144-2023；

1.2.3塔式起重機操作使用規程JG/T100-1999；

1.2.4混凝土構造設計規范GB50010-2023；

1.2.5建筑地基基礎設計規范DBJ15-31-2023；

1.2.6建設單位提供H勺《橡樹灣B4區建設用地內工程巖土工程勘察匯報》；

1.2.7《PKPM施工現場設施安全計算軟件》（SGJS）。

1.2.8建設單位提供日勺《清河鎮住宅二期工程B4區1#住宅樓等十五項工程項目工程構造施

工圖》、《清河鎮住宅二期工程B4區1#住宅樓等十五項工程項目工程建筑施工圖》。

1.3設計原理

GB/T13752-92《塔式起重機設計規范》對固定式基礎設計規定如下：

固定式塔式起重機（簡稱塔吊）使用H勺混凝十基礎必須能承受T作狀態和非T作狀態下的最

大荷載，并必須滿足起重機抗傾覆穩定性的規定，故必須滿足如下幾點設計規定：

（1）、塔吊地基及基礎承載力驗算；

（2）、塔吊基礎抗沖切驗算；

（3）、塔吊配筋驗算。

二.施工布署

2.1塔式起重機選型

塔吊重要用于構造施工中日勺大宗物料（如：鋼筋、模板和碎等）H勺水平、垂直運送。根據本

工程的實際狀況和工期規定，需吊運口勺物料多、時間短、高度高，施工面積大。經綜合考慮擬用，

撫順永茂建筑機械有限企業生產的STTI53塔式起重機，塔吊臂長60m；張家港波坦建筑機械有限

企業生產的IMC120B塔式起重機，塔吊臂長50-55mo

2.2塔式起重機的基礎一承臺形式

為使塔吊使用經濟合理，有助于減少工程成本，同步考慮到本工程既有的施工場地條件和塔

吊的工作特點，根據塔吊使用闡明書中的對塔基類型的論述，采用固定附著工作方式，即將塔身

通過地錨螺栓直接固定在鋼筋稅基礎上。這種工作方式可有效地減少基礎承臺尺寸，減少占地面

積，不必進行塔吊基礎配重，同步以便施工。

2.3塔式起重機的定位

2.3.1塔基定位闡明

塔吊X方向軸線定位Y方向軸線定位偏位基礎底面標高（絕

備注

編號（基礎中心）（基礎中心）對標高）

1嶂1-A軸南5.93m1-1軸東41.05m33.40m地下室基礎范圍內

2㈱2-A軸南5.93m2-1軸東53.00m33.40m地下室基礎范圍內

3封塔3-A軸南6.86m3T軸東14.94m33.40m部分在塔樓基礎范圍內

4卅苔4-L軸北4.96m4-1軸東25.36m33.75m地下室基礎范圍內

5#塔5-A軸南7.60m5-1軸東35.51m33.45m地下室基礎范圍內

6嶂6-G軸北5.55m6-1軸東32.40m33.45m地下室基礎范圍內

7力塔7-G軸北3.84m7T軸東43.20m33.10m地下室基礎范圍內

81塔8-G軸北5.57m8-1軸東8.94m33.45m地下室基礎范圍內

塔吊原則節側面與建筑平行，X方向軸線與設計圖中字母軸平行，Y7》向軸線與設計圖中數字軸平

行，塔基出地下室頂板后與主樓位置無沖突，上圖遵照上北下南、左西右東的規則。

2.3.2塔吊定位時要考慮如下幾點：

（1）服務范圍廣，盡量滿足施工現場工作面的需要，減少工作死角。

（2）盡量避開建筑物的突出部位，減少對施工口勺影響，盡量防止穿越裙房或地下室設置，以

免留下預留洞和后澆施工部分。

（3）防止影響周圍建筑物和企事業單位。

（4）保證塔吊安裝和拆除時所必須的場地和工作條件。

（5）盡量保證施工場地物料的堆放、搬運在塔吊工作范圍內，減少二次搬運。

考慮到以上幾點原因，結合本工程構造設計特點以及既有的施工場地的狀況，經企業及項目

部研究決定，采用8臺塔吊負責水平及垂直運送。塔吊位置附圖。

2.4施工難點

本工程塔吊基礎在地下水位如下，塔吊基礎埋深降水是一種難點，擬采用基礎底部碎石坑

及藥0花管采用專用抽水設備，澆筑在塔基混凝土中。

建筑物塔樓基礎或及車庫下柱墩與塔基位置沖突，必須作為難點之一做好有關措施，并在施

工前做好交底，在施工中現場旁站，按事先制定好『加勺方案嚴格執行，施工完畢后注意跟蹤檢查,

做好記錄。

2.5施工重點

塔吊基礎與地下室底板H勺節點施工措施不妥對塔吊的安全運行和地下室防水都會導致影響，

怎樣處理塔吊與地下室底板H勺節點施工至關重要。

地下室頂板留置塔身預留洞，必須按圖紙設計闡明進行加強。

三,塔吊基礎設計

根據建設單位提供H勺本工程地質勘探匯報，本項目塔吊基礎H勺持力層為粉質粘土-重粉質粘土

和砂質粉土-粘質粉土，根據釬探記錄成果并結合本工程巖土勘察匯報地基耐力為210kPa可知,

運用自然地基即可滿足原廠家180kPa的規定。

3.1塔吊基礎設計

1#、2#、7#樓擬采用口勺撫順永茂建筑機械有限企業生產MJSTT153塔吊，廠家原設計6.45mX

6.45mXI.70m鋼筋碎基礎，配筋及平面見下圖:

STT153塔吊塔吊基礎配筋圖

￡450

LU

IT

寸

立

a=6450；b=6450；c=1700

齡v=71m3

STT153塔吊塔吊基礎平面圖

3#、M、5#、6#、8#樓擬采用的張家港波坦建筑機械有限企業生產H勺MC120B塔吊，廠家原設

計6.25mX6.25mXL35m鋼筋硅基礎,配筋及平面見下圖:

上層橫向52HA25X6600200(6200)200(e=120)

上層縱向52HA25X66002006200)200(e=120)

。

三

L下層橫向52HA25X6600200(6200)200(e=120)

「下層縱向52HA25X6600200(6200.)200(e=120)

豎向拉筋14X14=196HA16X1500100(1300)100(e=480)雙方向

a-6250;b-6250;c-1350

av-53W

MC120B塔吊基礎平面圖

3.2施工流程及施工重點、難點處理

3.2.1塔吊基礎施工流程

塔吊基礎定位一塔吊基礎開挖一塔吊基礎墊層施工一塔吊基礎磚胎膜砌筑施工一塔吊基礎鋼

筋綁扎及塔吊基礎預埋施工一塔吊基礎混凝土澆筑施工一塔吊安裝

3.2.2塔吊基礎與建筑物下柱墩位置發生沖突的措施

建筑物基礎施工時在塔基上部回填150nlm厚沙石層，用于緩沖建筑物沉降帶來日勺不均勻變形,

然后再澆筑基礎墊層。

3.2.3塔吊基礎節防滲漏措施

在底板卷材施工時將卷材與塔吊基礎節包裹嚴密，上下用2道包箍抱緊，端部油膏密封，基

礎混凝土澆筑時一同澆筑封閉完畢，同步廠家在基礎節上焊接止水板，裝修時可將多出的鋼構件

割除，端部做好防腐處理即可，見下圖:

3.2.4塔吊基坑降水處理

塔吊基坑較深，地下涌水較快，計劃設置預埋儀4@80焊接鋼筋籠匯水，鋼筋籠外側用鋼絲

網包裹，內填4?6cm的石子，籠中焊埋設有單向順水閥門的鋼管與地上的自吸式水泵相似，在澆

筑坑底底板碎此前自吸式水泵不停H勺抽水，待坑底底板的碎澆筑到一定深度時將單向閥門關閉，

然后將閥門以上日勺鋼管割除，再將坑底的底板徑澆筑到設計高度，節點圖見下圖:

自吸式水泵

圖6塔吊基坑降水處理圖

3.2.5塔吊基礎防雷接地

（1）防雷接地H勺規定

1）材料質量符合設計規定，接地電阻值符合設計規定。

2）扁鋼的搭接長度應為其寬度的二倍以上，三面施焊。圓鋼的搭接長度為其直徑的6

倍，雙面施焊，焊口清除焊藥。

3）焊口、焊面仔細檢查，不得有夾渣、咬肉、裂紋、氣孔和藥皮處理潔凈。

（2）核驗接地體（線）：

根據塔吊接地電阻不不小于4。的規定，采用ZC-8接地搖表測量接地電阻措施如下：

1）沿被測接地極E,將電位探測針P和電流探測針依直線彼此相距20米垂直插入地中

（深400mm）。電探測位針P要插在接地極E和電流探測針C之間。

2）用儀表所附H勺導線分別將El、Pl、C1連接到接地搖表上對應的端子E、P、C上。

3）將接地搖表指針調到中心線上。

4）將倍率標度置于最大倍數，以120轉/分鐘搖動發電機手柄，同步旋動測量標度盤并調

整測量標度盤使指針指到中心線上。此時測量標度盤上讀數乘以倍率標度得出的接地電阻再乘以

季節系數，所得成果即為實測接地電阻值。季節系數見下表：

1、2月：1.05；3月：1；4月：1.6；5月：1.9；6月：2；7月：2.2；

8月：2.55；9月：1.6；10,11月：1.55；12月：1.35

5）分層扎實。最終，將接地電阻搖測數值填寫在接地電阻搖測表格上。

（3）做法:

詳細做法詳見附圖7.2

四.質量保證措施

1、鋼筋原材料-：應有供應單位或加工單位資格證書，鋼筋出廠質量證明書、按規定作力學性

能復試和見證取樣試驗。當加工過程中發生脆斷等特殊狀況，還需作化學成分檢查。鋼筋應無老

銹及油污。成型鋼筋必須進行覆蓋，防止雨淋生銹。

2、塔吊基礎處土方開挖，機械開挖至設計標高以上300mm處，然后由人工開挖至設計標高,

嚴禁超挖后回填。

3、混澆注塔吊基礎碎密實，并每天養護至塔吊開始安裝。

4、待承臺碎強度到達100%設計強度后，方可安裝并調試塔吊。

5、塔吊基礎土方開挖如遇大雨嚴禁施工，天晴2天后方開挖，并且在開挖的基坑邊挖?小集

水坑，以便基坑內滲水給水抽干防止長時間泡水。

6、塔吊基礎施工過程中控制基礎節構件的位置及水平標高，防止基礎傾斜(V1/1000)、位移。

五.安全保證措施

1.嚴格遵照《建筑地基基礎工程施工質量驗收規范》(GB50202-2023)和《碎構造工程施工及

驗收規范》(GB50204-2023)的規定進行塔式起重機基礎承臺的施工。

2.嚴格遵照塔吊使用闡明書打勺規定，埋設塔機預埋件及進行塔機的安裝、調試和拆除工作。

3.嚴格遵照《地下防水工程質量驗收規范》(GB50208-2023)的有關規定，做好各項施工縫處

H勺防水處理工作，保證地下主體工程H勺防水性能。

4.塔吊承臺及塔機安裝等施工中，均應做好防雷接地及隱蔽交接工作;防雷接地設計見附圖。

5.塔吊在使用過程中，由專業人員定期對其基礎沉降、水平位移進行觀測和監測，并認真做

好記錄，一旦發生過大位移或其他危險時，應及時匯報并采用措施。

六.計算書

6.1STT153塔吊天然基礎計算書

本計算書重要根據施工圖紙及如下規范及參照文獻《塔式起重機設計規范》

(GB/T13752-1992)、《地基基礎設計規范》(GB50007-2023)、《建筑構造荷載規范》(GB5C009-2023)、

《建筑安全檢查原則》(JGJ59-99)、《混凝土構造設計規范》(GB50010-2023)等編制

、參數信息

塔吊型號：STT153,塔吊起升高度H：105.00m,

塔身寬度B：2m,基礎埋深d：12.00m,

自重G：990kN.基礎承臺厚度he：1.70m,

最大起重荷載Q：80kN,基礎承臺寬度Be：6.45m,

混凝土強度等級：C35,鋼筋級別：RRB400,

基礎底面配筋直徑：25mn

、塔吊對交叉梁中心作用力的計算

1、塔吊豎向力計算

塔吊自重：G=990kN；

塔吊最大起重荷載：Q=80kN；

作用于塔吊的豎向力：Fk=G+Q=990+80=1070kN；

2、塔吊彎矩計算

風荷載對塔吊基礎產生的彎矩計算：

Mkmax=5128kN?m：

、塔吊抗傾覆穩定驗算

基礎抗傾覆穩定性按下式計算:

e=Mk/(Fk+Gk)WBc/3

式中e—偏心距，即地面反力的合力至基礎中心的距離;

作用在基礎上的彎矩;

Fk—作用在基礎上的垂直載荷；

Gk——混凝土基礎重力，Gk=25X6.45X6.45X1.7=1768.106kN；

Be——為基礎時底面寬度；

計算得：e=5128/(1070+1768.106)=1.807m<6.45/3=2.15m：

基礎抗傾覆穩定性滿足規定！

、地基承載力驗算

根據《建筑地基基礎設計規范》41350007-2023)第5,2條承載力計算。

計算簡圖：

混凝土基礎抗傾翻穩定性計算:

e=l.807m>6.45/6=1.075m

地面壓應力計算：

Pk=(Fk+Gk)/A

Pkmax=2X(Fk+Gk)/(3XaXBc)

式中Fk—作用在基礎上的垂直載荷；

Gk—混凝土基礎重力；

a—合力作用點至基礎底面最大壓力邊緣距離(m),按下式計算：

55

a=Rc./20--M1</(R+Gk)=6.45/20--5128/(1070+1768.106)=2.754nio

Be——基礎底面的寬度，取Bc=6.45m；

不考慮附著基礎設計值：

Pk=(1070+1768.106)/6.452=68.22kPa

Pkmax=2X(1070+1768.106)/(3X2.754X6.45)=106,516kPa；

實際計算取向地基承載力設計值為:fa=210.OOOkPa；

地基承載力特性值fa不小于壓力原則值Pk=68.220kPa,滿足規定！

地基承載力特性值L2Xfa不小于偏心矩較大時口勺壓力原則值Pkmax=106.516kPa,滿足規定！

、基礎受沖切承載力驗算

根據《建筑地基基礎設計規范》(GB50007-2023)第條。

驗算公式如下：

FlW0.7Bhphamho

式中Bhp?一受沖切承載力截面高度影響系數，當h不不小于800mm時，再「取1.0.當h不小于等

于2023nmi時,Bhp取0.9,其間按線性內插法取用;取php=0.93；

ft一混凝土軸心抗拉強度設計值；取ft=l.57M?a；

h。一基礎沖切破壞錐體的有效高度；取h。=1.65m；

am一沖切破壞錐體最不利一側計算長度；am=(at+ab)/2；

am=[2.00+(2.00+2X1.65)]/2=3.65m；

at一沖切破壞錐體最不利一側斜截面日勺上邊長，當計算柱與基礎交接處的受沖切承載

力時，取柱寬(即塔身寬度)；取at=2m；

ab一沖切破壞錐體最不利一側斜截面在基礎底面積范圍內的下邊長，當沖切破壞錐體

日勺底面落在基礎底面以內，計算柱與基礎交接處的受沖切承載力時，取柱寬加兩倍基礎有效高度;

ab=2.00+2X1.65=5.30；

Pj-扣除基礎自重后對應于荷載效應基本組合時H勺地基土單位面積凈反力，對偏心受

壓基礎可取基礎邊緣處最大地基土單位面積凈反力；取P=127.82kPa；

A—沖切驗算時取用的部分基底面積;Ai=6.45X(6.45-5.30)/2=3.71m2

Fi-對應于荷載效應基本組合時作用在Ai上H勺地基土凈反力設計值。Fi=PjAl;

Fi=127.82X3.71=474.05kr

容許沖切力：0.7X0.93X1.57X3650.00X1650.00=6089229.30N=6089.23kN>Fi=

474.05kN；

實際沖切力不不小于容許沖切力設計值，因此能滿足規定！

、承臺配筋計算

1.抗彎計算

根據《建筑地基基礎設計規范》(GB50007-2023)第條。計算公式如下：

2，

M1=ai[(21+a)(Pmax+P-2G/A)+(Pmax-P)U/12

式中：Mi—任意截面IT處對應于荷載效應基本組合時的彎矩設計值;

a1一任意截面IT至基底邊緣最大反力處的距離；取ai=(Bc-B)/2=

(6.45-2.00)/2=2.23m；

Pmax一對應于荷載效應基本組合時的基礎底面邊緣最大地基反力設計值，取

127.82kN/m2；

P一對應于荷載效應基本組合時在任意截面IT處基礎底面地基反力設計值，P=Pm°x

X(3Xa-ai)/3Xa=127.82X(3X2-2.225)/(3X2)=80.419kPa；

G一考慮荷載分項系數的基礎自重,?G=1.35X25XBcXBcXhc=l.35X25X6.45X

6.45X1.70=2386.94kN/m2；

1一基礎寬度，取1=6.45m；

a―塔身寬度，取"2.00川；

a'一截面I-I在基底的投影長度，取a'=2.00m。

通過計算得M尸2.232X[(2X6.45+2.00)X(127.82+80.42-2X

2386.94/6.452)+(127.82-80.42)X6.45]/12=700.80kN?m。

2.配筋面枳計算

2

as=M/(aifcbh0)

《=1-(1-2a產

YS=1-</2

As=M/(Yshofv)

式中，QL當混凝土強度不超過C50時，Qi取為1.0,當混凝土強度等級為C80時，取為0.94,

期間按線性內插法確定，取。尸1.00；

fc―混凝土抗壓強度設計值，查表得fc=16.70kN/ni2；

ho承臺『口計算局度，ho=l.65mo

通過計算得：5=700.80x1()6/(100x16.70x6.45x103x(1.65x103)2)=0002；

^=1-(1-2x0.002)°5=0.002；

ys=1-0.002/2=0,999；

32

As=700.80XlO6/(o999X1.65X10X360.00)=1181.22mmo

由于最小配筋率為0.15%,因此最小配筋面積為:6450.00X1700.00X0.15%=16447.50mm2<>

2

故取As=16447.50mmo

提議配筋值：RRB400鋼筋，25@185mmo承臺底面單向根數34根。實際配筋值16690.6mnA

6.2MC120B塔吊天然基礎計算書

本計算書重要根據施工圖紙及如下規范及參照文獻《塔式起重機設計規范》

(GB/T13752-1992)、《地基基礎設計規范》(GB50007-2023)、《建筑構造荷載規范》(GB5C009-2023)

《建筑安全檢查原則》(JGJ59-99).《混凝土構造設計規范》(GB50010-2023)等編制。

、參數信息

塔吊型號:MC120B,塔吊起升高度H：105.00m,

塔身寬度B：1.6m,基礎埋深d：12.00m,

自重G：596kN,基礎承臺厚度he：1.35m,

最大起重荷載Q：60kN,基礎承臺寬度Be：6.25m,

混凝土強度等級：C35,鋼筋級別:RRB400,

基礎底面配筋直徑：25nl門

、塔吊對交叉梁中心作用力的計算

1、塔吊豎向力計算

塔吊自重:G=596kN；

塔吊最大起重荷載：Q=60kN：

作用于塔吊MJ豎向力：Fk=G+Q=596+60=656kN；

2、塔吊彎矩計算

風荷載對塔吊基礎產生的彎矩計算：

Mk,m=2467.72kN?m；

、塔吊抗傾覆穩定驗算

基礎抗傾覆穩定性按下式計算：

e=Mk/(Fk+GIWBc/3

式中。一偏心距，即地面反力的合力至基礎中心的距離；

此——作用在基礎上的彎矩；

鼻一作用在基礎上的垂直載荷；

Gk——混凝土基礎直力，Gk=25X6.25X6.25X1.35=1318.359kN；

Be——為基礎的底面寬度；

計算得：e=2467.72/(656+1318.359)=1.25m<6.25/3=2.083m；

基礎抗傾覆穩定性滿足規定！

、地基承載力驗算

根據《建筑地基基礎設計規范》(6850007-2023)第5,2條承載力計算。

計算簡圖：

混凝土基礎抗傾翻穩定性計算：

e=l.25m>6.25/6=1.042m

地面壓應力計算：

Pk=(Fk+GQ/A

Pknax=2X(Fk+Gk)/(3XaXBc)

式中鼻一作用在基礎上的垂直載荷；

Gk----混凝土基礎亙力；

a—合力作用點至基礎底面最大壓力邊緣距離(m),按下式計算：

0S

a=Bc/2-MK/(Fk+GD=6.25/2°-2467.72/(656+1318.359)=3.17mo

Be——基礎底面的寬度，取Bc=6.25m；

不考慮附著基礎設計值:

Pk=(656+1318.359)/6.252=50.544kPa

Pk皿=2X(656+1318.359)/(3X3.17X6.25)=66.445kPa；

實際計算取的地基承載力設計值為:「=210.OOOkPa；

地基承載力特性值f“不小于壓力原則值Pk=50.544kPa,滿足規定！

地基承載力特性值1.2Xf“不小于偏心矩較大時的壓力原則值PM=66.445kPa,滿足規定！

、基礎受沖切承載力驗算

根據《建筑地基基礎設計規范》(GB50007-2023)第8.2.7條。

驗算公式如下：

FiW0.7Phpfta?h0

式中8加一受沖切承載力截面高度影響系數，當h不不小于800mm時，取I.C.當h不小于

等于2023mm時,等0取0.9,其間按線性內插法取用;取Php=0.95；

。一混凝土軸心抗拉強度設計值；取f尸1.57MPa；

h0一基礎沖切破壞鏈體的有效高度；取h=1.30m；

an一沖切破壞錐體最不利一側計算長度；4=(%+%)/2；

^,=[1.60+(1.60+2X1.30)]/2=2.90m；

既一沖切破壞錐體最不利一側斜截面的上邊長，當計算柱與基礎交接處日勺受沖切承載

力時，取柱寬(即塔身寬度)；取a=1.6叱

仇一沖切破壞錐體最不利一側斜截面在基礎底面積范圍內的下邊長，當沖切破壞錐體

H勺底面落在基礎底面以內，計算柱與基礎交接處的受沖切承載力時，取柱寬加兩倍基礎有效高度;

包=1.60+2X1.30=4.20；

Pj—扣除基礎自重后對應于荷載效應基本組合時的地基土單位面積凈反力，對偏心受

壓基礎可取基礎邊緣處最大地基土單位面積凈反力；取Pn79.73kPa；

A1一沖切驗算時取月的部分基底面積；AL6.25義(6.25-4.20)/2=6.41m2

用一對應于荷載效應基本組合時作用在用上的地基土凈反力設計值。F尸P.A；

F>=79.73X6.41=510.79kNe

容許沖切力:0.7X0.95X1.57X2900.00X1300.00=3936068.50N=3936.07kN>F尸

51C.79kN；

實際沖切力不不小于容許沖切力設計值，因此能滿足規定！

、承臺配筋計算

1.抗彎計算

根據《建筑地基基礎設計規范》(GB50007-2023)第8.2.7條。計算公式如下：

M國2[(21+/)*p-2G/A)+(P』-P)1]/12

式中：Mi--任意截面17處對應于荷載效應基本組合時H勺彎矩設計值；

E一任意截面IT至基底邊緣最大反力處H勺跣離；取a尸(Be-B)/2=

(6.25-1.60)/2=2.33m；

Pe一對應于荷載效應基本組合時日勺基礎底面邊緣最大地基反力設計值，取

79.73kN/m2；

P一對應于荷載效應基本組合時在任意截面IT處基礎底面地基反力設計值，P=Pw

X(3Xa-ai)/3Xa=79.73X(3X1.6-2.325)/(3X1.6)=41.113kPa；

G一考慮荷載分項系數的基礎自重，取G=l.35X25XBeXBeXhe=1.35X25X6.25義

6.25X1.35=1779.79kN/m2；

1—基礎寬度,取1=6.25m；

a一塔身寬度，取=1.60m；

a'一截面I-I在基底的投影長度,取a'=1.60m。

通過計算得MF2.33?義[(2X