IV目錄摘要 IAbstract II目錄 III1緒論 11.1課題研究的意義 11.2涂料的現(xiàn)狀 11.3世界涂料工業(yè)現(xiàn)狀及發(fā)展趨勢 21.3.1生產(chǎn)、消費現(xiàn)狀 21.3.2技術(shù)進展 21.3.3發(fā)展趨勢 31.4涂料生產(chǎn)設(shè)備現(xiàn)狀 41.4.1調(diào)整涂料產(chǎn)品的結(jié)構(gòu) 41.4.2提高技術(shù)裝備水平 41.4.3傳統(tǒng)涂料生產(chǎn)設(shè)備的結(jié)構(gòu) 51.5涂料生產(chǎn)設(shè)備的發(fā)展方向 71.6本課題研究的主要內(nèi)容和擬采用的研究方案、研究方法或措施 82油漆攪拌裝置的總體方案設(shè)計 92.1總體思路 92.2課題的設(shè)計參數(shù)要求 92.3研究的主要參數(shù)選擇 92.4傳動機構(gòu)的設(shè)計 113帶傳動計算 123.1電機類型和結(jié)構(gòu)形式的選擇 123.2電機選擇 123.3帶傳動設(shè)計 133.3.1選擇帶型 153.3.2確定帶輪的基準(zhǔn)直徑并驗證帶速 153.3.3確定中心距離、帶的基準(zhǔn)長度并驗算小輪包角 163.3.4確定帶的根數(shù)z 173.3.5確定帶輪的結(jié)構(gòu)和尺寸 173.3.6確定帶的張緊裝置 173.3.7計算壓軸力 174油漆攪拌裝置的行星式齒輪傳動結(jié)構(gòu)設(shè)計 204.1齒輪的設(shè)計計算 204.2低速級齒輪的設(shè)計計算 244.3軸的計算 274.4潤滑與密封 354.5滾動軸承的選擇和計算 354.6聯(lián)軸器的選擇和計算 385油漆攪拌裝置重要零部件的結(jié)構(gòu)設(shè)計 405.1行星攪拌機構(gòu)設(shè)計 405.1.1側(cè)攪拌總成 405.1.2中心攪拌總成 415.2側(cè)刮料機構(gòu)設(shè)計 41結(jié)論 43參考文獻 44致謝 45PAGE451緒論1.1課題研究的意義涂料工業(yè)得到突飛猛進的發(fā)展，對品質(zhì)也有了一個更高的要求，從而對于生產(chǎn)涂料的機械設(shè)備的設(shè)計理念也需要達到一個水平，以適應(yīng)社會生活，生產(chǎn)對這個方面的需求。所以對涂料的生產(chǎn)設(shè)備的設(shè)計和制造成為一個熱門的課題。在以往相當(dāng)長的時間里，涂料生產(chǎn)中的分散研磨設(shè)備是由分散機、砂磨機、三輥研磨機組成。這些傳統(tǒng)設(shè)備有其各自不同的功用，實現(xiàn)涂料生產(chǎn)中的不同需要。但是，也有各自不同的局限性。比如傳統(tǒng)設(shè)備中的分散機：對于生產(chǎn)中高檔涂料，只能用于預(yù)分散，而無法達到中高檔涂料所需的漿料粉碎效果；砂磨機：可連續(xù)生產(chǎn)，但不適于加工像碳黑、鐵藍等難分散的顏料；料漿粘度高時加工困難；換色時清洗困難、殘留多更是砂磨機主要局限；三輥研磨機：適用于加工高黏度的料漿和難于分散的顏料。但敞開式的操作，使工作環(huán)境惡劣，操作安全性差及分散的物料損失大。結(jié)構(gòu)復(fù)雜，調(diào)試?yán)щy，生產(chǎn)效率低。從上面內(nèi)容中可以看出，盡管傳統(tǒng)的涂料生產(chǎn)設(shè)備已使用多年，但其局限性也很明顯，需要進一步改進。1.2涂料的現(xiàn)狀隨著科學(xué)技術(shù)的進步，人們生活水平的提高，也就導(dǎo)致人們對居住和工作的環(huán)境有了更高的要求。作為建筑材料的一個分支—涂料工業(yè)也得到突飛猛進的發(fā)展，涂料是國民經(jīng)濟各部門不可缺少的配套材料，廣泛應(yīng)用于各類建筑物、各種工業(yè)制品（如飛機、火箭、人造衛(wèi)星、汽車、船舶、機械電子和輕工家電等）的裝飾保護以及各類鋼鐵設(shè)施（如碼頭、海洋石油鉆井平臺、石油化工裝備、輸送管道、輸變電塔和橋梁等）的防腐保護。隨著國民經(jīng)濟的發(fā)展和人民生活水平的提高，涂料的應(yīng)用范圍不斷擴大。涂料的消費水平已成為一個國家經(jīng)濟發(fā)展水平的重要標(biāo)志之一。涂料最基本的概念就是一種涂覆在物體（被保護和裝飾對象）表面并能形成牢固附著的連續(xù)薄膜的配套性工程材料，通常以樹脂或油脂為主，添加或不添加顏料，填料，用有機溶劑或水調(diào)制而成的粘稠液體。1.3世界涂料工業(yè)現(xiàn)狀及發(fā)展趨勢1.3.1生產(chǎn)、消費現(xiàn)狀1997年世界涂料總產(chǎn)量約2200萬乙價值600億美元。。1997年世界涂料產(chǎn)量分布國家或地區(qū)產(chǎn)量／（萬t）比例／％西歐620.828.2北美610.527.7亞大地區(qū)609.227.2拉美130.05.9東歐109.05.0中東54.52.5其它地區(qū)66.03.0合計2200100.0世界各國按1997年涂料產(chǎn)量排序，美國第一，為517萬t；日本第二，為208.2萬t；德國第三，為198.7萬t；我國第四，為165．8萬t。1.3.2技術(shù)進展在世紀(jì)之交，國外涂料工業(yè)正處于一個技術(shù)進步的重要時期。環(huán)保法規(guī)的強化，推動了涂料產(chǎn)品結(jié)構(gòu)的調(diào)整：傳統(tǒng)溶劑型涂料逐漸減少，高性能、低污染涂料快速增長；限制鉛、鉻、鋅等重金屬顏料在涂料中的應(yīng)用，促進了低毒性顏料的開發(fā)；有機錫防污劑的限制使用，促進了無錫低毒長效防污涂料的開發(fā)；激烈的軍備競賽又刺激了隱形涂料等特殊性能專用產(chǎn)品的發(fā)展。1998年市場分布2003年市場分布1998～2003年年均地區(qū)需求量/萬t占有率％需求量／萬t占有率％增長率％美洲813.636.7898.736.72.0歐洲652.729.4700.028.61.5亞大地區(qū)534.524.1605.424.82.5其它地區(qū)217.69.8241.29.92.0合計2218.4100.02445.3100.02.0所謂高性能涂料，是指技術(shù)性能、使用性能和施工性能更好的涂料品種。其中，以乳膠漆為代表的水性涂料已占涂料總量的55％，水性工業(yè)涂料已占工業(yè)涂料總量的26％，而且仍呈增長之勢。為適應(yīng)高性能低污染的發(fā)展方向，國外通過各種方法對樹脂改性，不斷推出水性樹脂，氟碳樹脂，硅樹脂，高固體分樹脂，超細(xì)無機填料，各種低毒高裝飾耐候性顏料，水性涂料專用原材料等。國外涂料生產(chǎn)企業(yè)不僅致力于涂料技術(shù)本身的提高，還特別重視涂料施工技術(shù)的發(fā)展，尤其對于OEM涂料施工（在線涂料涂裝）的研究投入了巨額經(jīng)費，遠(yuǎn)遠(yuǎn)超過對涂料產(chǎn)品生產(chǎn)本身的投入，做到了涂料技術(shù)開發(fā)與施工技術(shù)研究的緊密結(jié)合。如日本關(guān)西涂料公司研究所，就裝備有能實車涂裝的電泳槽（容積為20），可大大縮短產(chǎn)業(yè)研發(fā)的周期，但運行費用是很可觀的。1.3.3發(fā)展趨勢國內(nèi)涂料行業(yè)存在著只重視生產(chǎn)環(huán)節(jié)而忽視施工應(yīng)用研究的不良傾向，使得好產(chǎn)品得不到好的應(yīng)用效果。我國涂料產(chǎn)品標(biāo)準(zhǔn)缺乏統(tǒng)一有效的監(jiān)督管理手段，給假冒偽劣產(chǎn)品以可乘之機，擾亂了國內(nèi)涂料市場，損害了國有涂料企業(yè)的生產(chǎn)積極性，破壞了民族工業(yè)形象。三廢治理沒有引起足夠重視涂料行業(yè)三廢主要來自涂料原料的生產(chǎn)、涂料的生產(chǎn)及涂料涂裝過程。在涂料用樹脂的生產(chǎn)過程中，有少量的揮發(fā)性有機物逃逸到大氣中。如在生產(chǎn)氨基樹脂時，有一定量的甲醛（3％左右）揮發(fā)；在生產(chǎn)酚醛、環(huán)氧等樹脂時，要產(chǎn)生一定量的廢水。涂料生產(chǎn)過程中，由于含大量有機溶劑的產(chǎn)品還很多，必然會有溶劑揮發(fā)到大氣中。傳統(tǒng)防銹涂料含有鉛、鉻、鋅等重金屬鹽，如使用不當(dāng)，也會對環(huán)境造成污染。涂料施工中，特別是涂料烘烤固化過程中，有數(shù)十萬噸有機溶劑揮發(fā)到大氣中，嚴(yán)重污染環(huán)境。另外，市場上銷售的聚氨酯涂料，游離單體異氰酸酯含量嚴(yán)重超標(biāo)，施工時散發(fā)到大氣中，污染環(huán)境，危害人類健康。向集團化、規(guī)模化、專業(yè)化方向發(fā)展當(dāng)今世界涂料工業(yè)發(fā)展的最顯著特點，是一些世界級的大公司通過相互收購、合資合作、技術(shù)轉(zhuǎn)讓等方式，使涂料生產(chǎn)向集團化、規(guī)模化、專業(yè)化方向發(fā)展，以強化其在某一產(chǎn)品市場領(lǐng)域的競爭能力，從而達到全球化、合理化經(jīng)營的目的。隨著經(jīng)濟的發(fā)展和人類生活質(zhì)量的提高，人們要求保護自我生存空間的呼聲也越來越高，環(huán)保法規(guī)也越來越嚴(yán)格。建筑涂料水性化已成必然趨勢。工業(yè)涂料也正在向著水性涂料、粉未涂料、高固體分涂料和輻射固化涂料等方向發(fā)展。隨著經(jīng)濟的發(fā)展和人類生活質(zhì)量的提高，人們要求保護自我生存空間的呼聲也越來越高，環(huán)保法規(guī)也越來越嚴(yán)格。建筑涂料水性化已成必然趨勢。工業(yè)涂料也正在向著水性涂料、粉未涂料、高固體分涂料和輻射固化涂料等方向發(fā)展。重視環(huán)保，發(fā)展“綠色涂料”，即傳統(tǒng)的低固含量溶劑型涂料約含50％的有機溶劑。1.4涂料生產(chǎn)設(shè)備現(xiàn)狀在以往相當(dāng)長的時間里，涂料生產(chǎn)中的分散研磨設(shè)備是由分散機、砂磨機、三輥研磨機組成。這些傳統(tǒng)設(shè)備有其各自不同的功用，實現(xiàn)涂料生產(chǎn)中的不同需要。但是，也有各自不同的局限性。如分散機：對于生產(chǎn)中高檔涂料，只能用于預(yù)分散，而無法達到中高檔涂料所需的漿料粉碎效果；砂磨機：可連續(xù)生產(chǎn)，但不適于加工像碳黑、鐵藍等難分散的顏料；料漿粘度高時加工困難；換色時清洗困難、殘留多更是砂磨機主要局限；三輥研磨機：適用于加工高黏度的料漿和難于分散的顏料。但敞開式的操作，使工作環(huán)境惡劣，操作安全性差及分散的物料損失大。結(jié)構(gòu)復(fù)雜，調(diào)試?yán)щy，生產(chǎn)效率低。管傳統(tǒng)的涂料生產(chǎn)設(shè)備已使用多年，但其局限性也很明顯。而“高剪切涂料生產(chǎn)方法”其實還是沿用了高剪切乳化機+臥式砂磨機的辦法，性價比及分散研磨效果還不如分散機+臥式砂磨機的傳統(tǒng)方式，也仍然無法避免傳統(tǒng)設(shè)備的局限性。根據(jù)我國涂料工業(yè)的發(fā)展現(xiàn)狀及相關(guān)工業(yè)的發(fā)展要求，并借鑒世界涂料工業(yè)的技術(shù)進展和發(fā)展趨勢，21世紀(jì)，我國涂料工業(yè)發(fā)展的指導(dǎo)思想應(yīng)當(dāng)是：大力發(fā)展高性能、低污染的涂料品種，并促進涂料生產(chǎn)向?qū)I(yè)化方向發(fā)展。1.4.1調(diào)整涂料產(chǎn)品的結(jié)構(gòu)一是逐漸淘汰落后工藝、落后設(shè)備和品質(zhì)低劣的產(chǎn)品如低檔建筑涂料聚乙烯醇水玻璃內(nèi)墻涂料（106）、聚乙烯醇縮甲醛涂料（107）、淀粉涂料、纖維素改性淀粉涂料等產(chǎn)品。二是大力發(fā)展高檔合成樹脂涂料，使高檔合成樹脂涂料的比例由目前的70％，提高到2005年的80％。三是大力發(fā)展節(jié)能低污染的水性涂料、高固體分涂料、粉未涂料、無溶劑涂料和輻射固化涂料。通過自主開發(fā)和消化吸收引進技術(shù)，實現(xiàn)通用樹脂專業(yè)化、規(guī)模化生產(chǎn)；基礎(chǔ)無機顏料、關(guān)鍵助劑實現(xiàn)國產(chǎn)化；提高原材料自給率，為改善涂料行業(yè)的產(chǎn)品結(jié)構(gòu)創(chuàng)造條件。1.4.2提高技術(shù)裝備水平重點開發(fā)超耐候性（10年以上）建筑涂料，如有機硅、有機氟及其改性的丙烯酸酯類乳膠涂料；開發(fā)低能耗高性能的各類脂肪族和芳香族聚氨酯涂料及環(huán)氧樹脂涂料。使汽車涂料、船舶涂料、集裝箱涂料、建筑涂料、防腐涂料等方面的生產(chǎn)技術(shù)水平達到發(fā)達國家90年代初期的水平，基本上能夠滿足相關(guān)行業(yè)的發(fā)展要求。注意環(huán)境保護并加大執(zhí)法力。立足于市場，逐步改造現(xiàn)有生產(chǎn)裝置，提高自動化水平和勞動生產(chǎn)率，降低勞動強度，改善操作環(huán)境。大宗產(chǎn)品生產(chǎn)實現(xiàn)設(shè)備大型化，高溫樹脂全面采用熱媒加熱系統(tǒng)。加強科研開發(fā)重點突破對國民經(jīng)濟有較大影響的專用涂料的研究開發(fā)以及配套的生產(chǎn)設(shè)備。1.4.3傳統(tǒng)涂料生產(chǎn)設(shè)備的結(jié)構(gòu)從傳統(tǒng)上的涂料生產(chǎn)設(shè)備的設(shè)計上看基本上由攪拌設(shè)備和混合設(shè)備組成。1.4.3攪拌設(shè)備歷史悠久,被大量應(yīng)用于化工,醫(yī)藥,食品,采礦,造紙,涂料,冶金,廢水處理等行業(yè)中。但攪拌設(shè)備在許多場合是作為反應(yīng)器的。而此處所謂的涂料生產(chǎn)設(shè)備也將攪拌設(shè)備作為反應(yīng)器的。攪拌操作按作用方式可機械攪拌和氣動攪拌兩種。依據(jù)不同的操作目的,攪拌效果有不同的表示法和主要因素的確定,應(yīng)該特別審慎。所選出的關(guān)系式的實驗條件要盡可能符合給定條件,才能設(shè)計與選用的攪拌設(shè)備滿足操作目的和經(jīng)濟性。1.4.3攪拌設(shè)備由攪拌容器和攪拌機兩大部分組成.攪拌器包括釜體,外夾套,內(nèi)構(gòu)件以及各種用途開孔接管，化工檢測儀表等；攪拌機則包括攪拌器,攪拌軸,軸封,機架及傳動裝置等部件。攪拌容器攪拌容器常被稱作攪拌釜，而作為反應(yīng)器使用時又可稱為攪拌釜式反應(yīng)器，簡稱反應(yīng)釜。根據(jù)工藝的傳熱要求，釜體外可加夾套，并通以蒸汽，冷卻水等載熱介質(zhì)；當(dāng)傳熱面積不足時，還可以在釜體內(nèi)部設(shè)置盤管等。攪拌器與攪拌軸攪拌器又被稱為葉輪或槳葉，它是攪拌設(shè)備的核心部件。根據(jù)攪拌器在攪拌釜內(nèi)產(chǎn)生的流型，攪拌器基本上可以分為軸向流和徑向流兩種。例如，推進式葉輪，新型翼型葉輪等金屬于軸向流攪拌器，而各種直葉，彎葉渦輪葉輪則屬于徑向流攪拌器。擋板為了消除攪拌容器內(nèi)液體的打旋現(xiàn)象，使被攪拌物料能夠上下軸向流動，形成全釜的均勻混合，通常需要在攪拌容器內(nèi)加入若干擋板。化工檢測設(shè)備所謂檢測就是利用專門的技術(shù)工具靠實驗和計算找到被檢測值（大小和正負(fù)）。在化工生產(chǎn)過程中，人們?yōu)榱私馍a(chǎn)過程的進行情況，總是要從各方面采用各種方法來獲得研究生產(chǎn)過程所必需的信息，如溫度的高低，壓力的大小，產(chǎn)品的數(shù)量多少和質(zhì)量的好壞等。這就要借助于檢測手段。檢測是獲得各種物理量和描述物理量的數(shù)量的手段，它是自動檢測和自動控制系統(tǒng)的“感覺器官”，這里主要講溫度檢測。導(dǎo)流筒導(dǎo)流筒為上下開口的圓筒，置于攪拌容器的中心，在攪拌混合中起導(dǎo)流的作用。通常導(dǎo)流筒的上端都低于靜液面，且在筒身上開有槽或孔。當(dāng)生產(chǎn)中液面降落時物料仍可以從槽或孔進入。通常，推進式攪拌器可以位于導(dǎo)流筒內(nèi)或低于導(dǎo)流筒的下端；渦輪式或槳式攪拌器常置于導(dǎo)流筒的下端。當(dāng)攪拌器置于導(dǎo)流筒之下，且筒體直徑又較大時，筒的下端直徑應(yīng)當(dāng)縮小，使下部開口小于攪拌器直徑。軸封（或磁力傳動裝置）軸封是攪拌設(shè)備的一個重要組成部分。軸封屬于動密封，其作用是保證攪拌設(shè)備內(nèi)處于一定的正壓或真空狀態(tài)，防止被攪拌物料逸出和雜質(zhì)的滲入，因而不是所有的轉(zhuǎn)軸密封型式都能有用于攪拌設(shè)備。磁力傳動裝置又稱為磁力聯(lián)軸器，是全封閉密封中的一種。優(yōu)點是可以實現(xiàn)零泄漏，但是制造成本較高，目前在中小設(shè)備中應(yīng)用較多。攪拌設(shè)備的主要特征和工程技術(shù)特點攪拌過程是通過攪拌器的旋轉(zhuǎn)向釜內(nèi)流體輸入機械能，使流體獲得適宜的流動場，在流動場內(nèi)進行動量，熱量，質(zhì)量的傳遞或同時進行化學(xué)反應(yīng)的過程。因而流動場和輸入能量是設(shè)計與選用攪拌設(shè)備時總是最關(guān)心的問題。一般情況下注意影響流動場和輸入能量的主要因素。1.4.3混合設(shè)備按不同的方法可以有以下分類：按對粉粒作用力的方式分為容器回轉(zhuǎn)型，容器固定型（包括機械攪拌式，氣流攪拌式，流體切割式）和復(fù)合型混合設(shè)備。按操作方式可以分為連續(xù)式和間歇式。按運動部件回轉(zhuǎn)速度分為高速型和低速型。混合設(shè)備的選型根據(jù)以下三個原則：根據(jù)過程要求進行選型。根據(jù)混合物的質(zhì)量進行選型。根據(jù)混合費用選型。選用取決于過程物料，過程需要，混合效率以及混合費用等多方面因素。綜上所述，正是由于涂料工業(yè)得到突飛猛進的發(fā)展，對品質(zhì)和種類以及使用環(huán)境和范圍也有了一個更高的要求，從而對于生產(chǎn)涂料的機械設(shè)備的設(shè)計理念有需要一個的水平以適應(yīng)社會對該方面的需求。所以對涂料的生產(chǎn)設(shè)備的設(shè)計和制造成為一個熱門的課題。1.5涂料生產(chǎn)設(shè)備的發(fā)展方向由于傳統(tǒng)涂料對環(huán)境與人體健康有影響，所以現(xiàn)在人們都在想辦法開發(fā)綠色涂料，所謂“綠色涂料”是指節(jié)能、低污染的水性涂料、粉末涂料、高固體含量涂料(或稱無溶劑涂料)和輻射固化涂料等。20世紀(jì)70年代以前，幾乎所有涂料都是溶劑型的。70年代以來，由于溶劑的昂貴價格和降低VOC排放量的要求日益嚴(yán)格，越來越多的低有機機溶劑含量和不含有機溶劑的涂料得到了大發(fā)展。現(xiàn)在越來越多使用綠色涂料。由于現(xiàn)代社會越來越注重和諧發(fā)展，注重效率優(yōu)先，兼顧公平。使得社會朝著又好又快的發(fā)展。所以也就對涂料生產(chǎn)設(shè)備的未來發(fā)展方向產(chǎn)生了重大的影響。所以涂料生產(chǎn)設(shè)備向綠色環(huán)保，成本少，效率高，技術(shù)含量高的方向發(fā)展。將砂磨技術(shù)和超細(xì)粉法結(jié)合使用，不僅可以保證涂料細(xì)度，不影響涂料白度，而導(dǎo)致對比率下降；產(chǎn)品質(zhì)量較好，生產(chǎn)效率較高。采用高剪切技術(shù)的涂料生產(chǎn)設(shè)備，結(jié)合傳統(tǒng)的高速分散機、砂磨機等設(shè)備。其中由于液壓傳動裝置具有功率密度高，易于實現(xiàn)直線運動，速度剛度大，便于冷卻散熱，動作實現(xiàn)容易等突出優(yōu)點。相比于傳統(tǒng)的機械傳動，電力傳動，在相同的條件下產(chǎn)生動力更大且在很大的范圍內(nèi)實現(xiàn)無級調(diào)速，工作準(zhǔn)確平穩(wěn)，結(jié)構(gòu)簡單，成本低廉，容易實現(xiàn)過載保護。所以適當(dāng)運用液壓技術(shù)不僅可以實現(xiàn)生產(chǎn)設(shè)備的高質(zhì)量，高效率，小型化。真正實現(xiàn)了涂料生"一套設(shè)備，一機多用，一步到位"。1.6本課題研究的主要內(nèi)容和擬采用的研究方案、研究方法或措施在進行畢業(yè)設(shè)計的過程中，有以下幾個問題值得注意：（1）機械設(shè)計畢業(yè)設(shè)計是在教師指導(dǎo)下由我們自己獨立完成的，也是對我們進行的第一次較全面的設(shè)計訓(xùn)練。我們應(yīng)明確設(shè)計任務(wù)，掌握設(shè)計進度，認(rèn)真設(shè)計。每個階段完成后要認(rèn)真檢查，提倡獨立思考，有錯誤要認(rèn)真修改，精益求精。（2）畢業(yè)設(shè)計進程的各階段是相互聯(lián)系的。設(shè)計時，零部件的結(jié)構(gòu)尺寸不是完全由計算確定的，還要考慮結(jié)構(gòu)、工藝性、經(jīng)濟性以及標(biāo)準(zhǔn)化、系列化等要求。由于影響零部件結(jié)構(gòu)尺寸進行必要的修改。所以，畢業(yè)設(shè)計要邊計算、邊繪圖，反復(fù)修改，設(shè)計計算和繪圖交替進行。（3）學(xué)習(xí)和善于利用長期以來所積累的寶貴設(shè)計經(jīng)驗和資料，可以加快設(shè)計進程，避免不必要的重復(fù)勞動，是提高設(shè)計質(zhì)量的重要保證，也是創(chuàng)新的基礎(chǔ)。然而，任何一項設(shè)計任務(wù)均可能有多種決策方案，應(yīng)從具體情況出發(fā)，認(rèn)真分析，既要合理的吸取，又不可盲目的照搬、照抄。（4）在設(shè)計中慣徹標(biāo)準(zhǔn)化、系列化與通用化可以保證互換性、降低成本、縮短設(shè)計周期，是機械設(shè)計應(yīng)的原則之一，也是設(shè)計質(zhì)量的一項評價指標(biāo)。在畢業(yè)設(shè)計中應(yīng)熟悉和正確采用各種有關(guān)技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)與規(guī)范，盡量采用標(biāo)準(zhǔn)件，并應(yīng)注意一些尺寸需圓整為標(biāo)準(zhǔn)尺寸。同時，設(shè)計中應(yīng)減少材料的品種和標(biāo)準(zhǔn)件的規(guī)格。2油漆攪拌裝置的總體方案設(shè)計2.1總體思路機器一般由原動機、傳動機、工作機組成。傳動裝置在原動機和工作機之間傳遞運動和動力，并籍以改變運動的形式、速度大小和轉(zhuǎn)矩大小。傳動裝置一般包括傳動件（齒輪傳動、帶傳動、鏈傳動等）和支承件（軸、軸承和機體等）兩部分。它的重量和成本在機器中占很大的比例，其性能和質(zhì)量對機器的工作影響也很大。因此合理設(shè)計傳動方案具有重要意義。通過對現(xiàn)有立軸行星式攪拌機的結(jié)構(gòu)和性能進行分析發(fā)現(xiàn)，現(xiàn)有機型的攪拌機構(gòu)結(jié)立軸行星式攪拌機樣機設(shè)計構(gòu)形式簡單，攪拌葉片布置在同一水平面，且均勻地分布在攪拌筒的最底端，這樣的葉片分布使得拌筒內(nèi)上層的物料不能在短時間內(nèi)攪拌均勻，導(dǎo)致整體混合料不能很好的擴散，因此攪拌效果不理想，攪拌效率低下。而且大多數(shù)機型的傳動裝置存在著密封性不好、傳動方式復(fù)雜、制作難度高、維護和修理困難的缺點。因此，要針對這些方面進行改進，以期獲得更好地攪拌效果，提高經(jīng)濟效益。由于在立軸行星式攪拌機中，物料在高度方向由重力作用形成的下落運動較強，因此，拌筒高度方向的拌合比較快，而沿徑向和周向方向的拌合則比較慢。為了使物料在三個方向能夠達到同時拌合的效果，首先要增加拌筒的高徑比，再者，應(yīng)該考慮將攪拌葉片沿高度方向分層布置，這樣不僅加快了物料沿徑向方向的運動，也加強了沿軸向方向物料的拌合效果，使得攪拌更充分，效果更理想。對于傳動機構(gòu)的選擇和設(shè)計，本著高效節(jié)能的要求，將減速機構(gòu)和行星增速機構(gòu)設(shè)計為一體式結(jié)構(gòu)，采用變頻電機驅(qū)動，使得輸出轉(zhuǎn)速能夠無級可調(diào)，且能達到攪拌CA砂漿所需的要求。2.2課題的設(shè)計參數(shù)要求油漆攪拌裝置采用一種行星式結(jié)構(gòu)，大大提高了攪拌的效率。1、內(nèi)壓：0.5Mpa；2、罐體內(nèi)徑：800mm；3、裝料系數(shù)：0.8；4、攪拌器：行星式攪拌器；5、攪拌轉(zhuǎn)速0～125rpm，公轉(zhuǎn)速度0～70rpm。2.3研究的主要參數(shù)選擇1容積利用系數(shù)攪拌機的容積利用系數(shù)是指攪拌機的出料容積與幾何容積之比，它的確定主要以攪拌質(zhì)量的優(yōu)劣為依據(jù)。顯然，在確保攪拌質(zhì)量的前提下，容積利用系數(shù)越大越好。但是，容積系數(shù)的大小還受其它條件的制約，其一，攪拌機的設(shè)計需考慮應(yīng)具備10%的超載能力；其二，按設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定，出料體積與進料體積之比為0.625，而幾何容積應(yīng)該大于進料體積，這樣容積系數(shù)最大不得超過0.58。一般用于攪拌混凝土的立軸圓盤式攪拌機的容積利用系數(shù)取0.30～0.33。本設(shè)計中，考慮CA砂漿這種物料的進料容積與出料容積變化不大，且行星式攪拌機構(gòu)的結(jié)構(gòu)比較特殊，拌筒中央并沒有圓盤，因此應(yīng)該選取較高的容積利用系數(shù)。為了保證攪拌機的生產(chǎn)能力，根據(jù)設(shè)計要求，取容積利用系數(shù)為0.8。2、攪拌筒的高度H與直徑D之比H/D的選取拌筒長寬比是攪拌機的基本幾何參數(shù)，是設(shè)計機器時需要選定的首要參數(shù)，其取值合理與否直接決定著攪拌質(zhì)量和攪拌效率。對不同的機型，長寬比的含義不同。對于雙臥軸攪拌機，是指拌筒的長度與寬度之比；對于單臥軸攪拌機，是指拌筒的長度與直徑之比；而對立軸攪拌機來說，是指拌筒的高度與直徑之比在出料容量一定時，應(yīng)考慮以最小的結(jié)構(gòu)尺寸獲得最大的空間容積，以利于收到節(jié)省制造材料、外形美觀和攪拌質(zhì)量好的綜合效益。通常情況下，立軸式攪拌機的高、徑比H/D宜在0.27～0.46范圍內(nèi)取值。攪拌筒直徑在2m以下取大值（0.33～0.46），在2m以上取小值（0.27～0.3）。顯而易見，攪拌筒體的高度直接決定了行星攪拌機構(gòu)攪軸的長短，而其直徑?jīng)Q定了攪拌葉片的大小。理論表明，攪拌筒直徑過大，會增大功率消耗；高度過高，則增加了攪拌臂的長度，這樣不但增加制造成本，而且會極大地降低攪拌臂的剛度；高度太低，又限制了物料的軸向運動。為了保證物料攪拌均勻，就必須保證物料在拌筒內(nèi)三個坐標(biāo)方向同時達到較好的均勻性。綜合考慮，選取較大值0.38。在選定了容積利用系數(shù)和拌筒高徑比之后，便可以基本確定攪拌筒的直徑和高度及攪拌臂的長度等重要的設(shè)計尺寸。運動參數(shù)攪拌機的運動參數(shù)，主要是指攪拌機的攪拌速度。攪拌速度是保證攪拌機正常工作的基本參數(shù)，其必須滿足攪拌質(zhì)量與攪拌效率等性能要求。攪拌質(zhì)量就是生產(chǎn)出符合要求的CA砂漿；攪拌效率就是在滿足攪拌質(zhì)量的前提下，攪拌時間要盡量短，以提高設(shè)備的生產(chǎn)率和利用率，降低生產(chǎn)成本。2.4傳動機構(gòu)的設(shè)計通過對已有行星式攪拌機的傳動機構(gòu)進行對比分析，選用了一種新型的攪拌機專用行星減速器作為立軸行星式攪拌機的傳動機構(gòu)，其外形如圖3.2所示。此行星減速器由上減速機和下增速機組成，上減速機采用三級齒輪傳動，下增速機采用一級齒輪傳動，如圖3.3所示為其機構(gòu)運動簡圖。圖3.3行星減速器的機構(gòu)運動簡圖在該行星減速器中，上減速機的輸入軸連接變頻電機，輸出軸通過機箱殼體上的軸承支承并與下增速機的下殼體固定在一起。下增速機中具有太陽齒輪和行星齒輪，其中太陽齒輪與上減速機輸出軸同軸，并固定連接在上減速機殼體上，行星齒輪通過軸承固定在下增速機機箱上，并與太陽齒輪相嚙合。下增速機的行星輸出軸上連接了一個三角狀的法蘭盤，用于連接行星攪拌機構(gòu)，下殼體外側(cè)有專門的連接元件，用于連接側(cè)刮料機構(gòu)。安裝在攪拌筒中時，要確保上減速機輸出軸與攪拌筒的幾何中心同軸。工作時，整個下增速機帶動著行星攪拌機構(gòu)和側(cè)刮料機構(gòu)圍繞上減速機輸出軸旋轉(zhuǎn)，其中下增速機機箱和側(cè)刮料機構(gòu)只作公轉(zhuǎn)運動，而隨著太陽齒輪和行星齒輪的嚙合，行星攪拌機構(gòu)不僅圍繞著上減速機輸出軸作公轉(zhuǎn)運動，也圍繞著行星輸出軸作自轉(zhuǎn)運動。3帶傳動計算3.1電機類型和結(jié)構(gòu)形式的選擇由于直流電機需要直流電源，結(jié)構(gòu)較復(fù)雜，價格較高，維護比較不便，因此選擇交流電動機。3.2電機選擇本次設(shè)計為設(shè)計不變（或變化很小）下長期連續(xù)運行的機械，只有所選電機的額功率Ped等于或稍大于所需的電動機工作功率Pd,即Ped≥Pd，電動機在工作時就不會過熱，通常就不必校驗發(fā)熱和啟動力矩。首先，一般應(yīng)用建議選用交流電機。

第二，根據(jù)功率確定是采用單相電機還是三相電機。一般幾個千瓦以上的都建議采用三相電機，三相電機的轉(zhuǎn)矩平穩(wěn)性較好。再根據(jù)電網(wǎng)和實際功率選擇電壓等級和容量。

第三，根據(jù)你對電機轉(zhuǎn)速的穩(wěn)定性的要求，比如說，負(fù)載變化后，是否允許轉(zhuǎn)速有少量的變化，如果允許，建議選用異步電機，否則，只能選用同步電機。

第四，根據(jù)轉(zhuǎn)速范圍選擇電機極對數(shù)。本次設(shè)計為設(shè)計不變（或變化很小）下長期連續(xù)運行的機械，只有所選電機的額功率Ped等于或稍大于所需的電動機工作功率Pd,即Ped≥Pd，電動機在工作時就不會過熱，通常就不必校驗發(fā)熱和啟動力矩。電機所需工作功率按式（1）為kw由式（2）=kw因此由電機至運輸帶的總功率為η1—彈性聯(lián)軸器效率η2-滾動軸承效率（成對計算），η3-齒輪傳動效率（成對計算），η4-彈性聯(lián)軸器傳動效率。η5—工作機的效率初步選擇YVF-225S-4，功率37KW,額定轉(zhuǎn)速1470r/min3.3帶傳動設(shè)計功率P=37kW,按照1:1傳動表1工作情況系數(shù)工作機原動機ⅰ類ⅱ類一天工作時間/h10~1610~16載荷平穩(wěn)液體攪拌機；離心式水泵；通風(fēng)機和鼓風(fēng)機（）；離心式壓縮機；輕型運輸機1.01.21.3載荷變動小帶式運輸機（運送砂石、谷物），通風(fēng)機（）；發(fā)電機；旋轉(zhuǎn)式水泵；金屬切削機床；剪床；壓力機；印刷機；振動篩載荷變動較大螺旋式運輸機；斗式上料機；往復(fù)式水泵和壓縮機；鍛錘；磨粉機；鋸木機和木工機械；紡織機械載荷變動很大破碎機（旋轉(zhuǎn)式、顎式等）；球磨機；棒磨機；起重機；挖掘機；橡膠輥壓機根據(jù)V帶的載荷平穩(wěn)，兩班工作制（16小時），查《機械設(shè)計》P296表4，取KA＝1.1。3.3.1選擇帶型普通V帶的帶型根據(jù)傳動的設(shè)計功率Pd和小帶輪的轉(zhuǎn)速n1按《機械設(shè)計》P297圖13－11選取。根據(jù)算出的Pd＝37kW及小帶輪轉(zhuǎn)速n1＝1470r/min，查圖得：dd=80～100可知應(yīng)選取A型V帶。3.3.2確定帶輪的基準(zhǔn)直徑并驗證帶速由《機械設(shè)計》P298表13－7查得，小帶輪基準(zhǔn)直徑為80～100mm則取dd1300mm>ddmin.=75mm（dd1根據(jù)P295表表3V帶帶輪最小基準(zhǔn)直徑槽型YZABCDE205075125200355500由《機械設(shè)計》P295表13-4查“V帶輪的基準(zhǔn)直徑”，得=300mm誤差驗算傳動比：（為彈性滑動率）誤差符合要求3.3.3確定中心距離、帶的基準(zhǔn)長度并驗算小輪包角由式可得0.7（300+300）2（300+300）即4201200，選取=600mm所以有：由《機械設(shè)計》P293表13－2查得Ld＝1250mm表4.包角修正系數(shù)包角2202102001901801501701601401301201101009001.051.000.920.980.950.890.860.820.780.730.68表5.彎曲影響系數(shù)帶型ZABCDE3.3.4確定帶的根數(shù)z根據(jù)三角帶根數(shù)式中：N1為—根三角帶傳動的功率，N0為單根三角帶在、特定長度、平穩(wěn)工作情況下傳遞的功率，查表得N0=2.70C1—包角系數(shù)，查表得C1=0.98三角帶傳遞的功率N1=37KW所以，所需帶輪的根數(shù)為2根3.3.5確定帶輪的結(jié)構(gòu)和尺寸根據(jù)V帶輪結(jié)構(gòu)的選擇條件，電機的主軸直徑為d=28mm；由《機械設(shè)計》P293，“V帶輪的結(jié)構(gòu)”判斷：當(dāng)3d＜dd1(90mm)＜300mm，可采用H型孔板式或者P型輻板式帶輪，這次選擇H型孔板式作為小帶輪。由于dd2>300mm，所以宜選用E型輪輻式帶輪。總之，小帶輪選H型孔板式結(jié)構(gòu)，大帶輪選擇E型輪輻式結(jié)構(gòu)。帶輪的材料：選用灰鑄鐵，HT200。3.3.6確定帶的張緊裝置選用結(jié)構(gòu)簡單，調(diào)整方便的定期調(diào)整中心距的張緊裝置。3.3.7計算壓軸力由《機械設(shè)計》P303表13－12查得，A型帶的初拉力F0＝133.46N，上面已得對帶輪的主要要求是質(zhì)量小且分布均勻、工藝性好、與帶接觸的工作表面加工精度要高，以減少帶的磨損。轉(zhuǎn)速高時要進行動平衡，對于鑄造和焊接帶輪的內(nèi)應(yīng)力要小,帶輪由輪緣、腹板（輪輻）和輪轂三部分組成。帶輪的外圈環(huán)形部分稱為輪緣，輪緣是帶輪的工作部分，用以安裝傳動帶，制有梯形輪槽。由于普通V帶兩側(cè)面間的夾角是40°，為了適應(yīng)V帶在帶輪上彎曲時截面變形而使楔角減小，故規(guī)定普通V帶輪槽角為32°、34°、36°、38°（按帶的型號及帶輪直徑確定），輪槽尺寸見表7-3。裝在軸上的筒形部分稱為輪轂，是帶輪與軸的聯(lián)接部分。中間部分稱為輪幅（腹板），用來聯(lián)接輪緣與輪轂成一整體。表普通V帶輪的輪槽尺寸（摘自GB/T13575.1-92）項目符號槽型YZABCDE基準(zhǔn)寬度bp5.38.511.014.019.027.032.0基準(zhǔn)線上槽深hamin1.62.02.753.54.88.19.6基準(zhǔn)線下槽深hfmin4.77.08.710.814.319.923.4槽間距e8±0.312±0.315±0.319±0.425.5±0.537±0.644.5±0.7第一槽對稱面至端面的距離fmin67911.5162328最小輪緣厚55.567.5101215帶輪寬BB=(z-1)e+2f

z—輪槽數(shù)外徑da輪槽角32°對應(yīng)的基準(zhǔn)直徑dd≤60------34°-≤80≤118≤190≤315--36°60----≤475≤60038°-＞80＞118＞190＞315＞475＞600極限偏差±1±0.5V帶輪按腹板（輪輻）結(jié)構(gòu)的不同分為以下幾種型式：

（1）實心帶輪：用于尺寸較小的帶輪(dd≤(2.5～3)d時)，如圖4-2a。

（2）腹板帶輪：用于中小尺寸的帶輪(dd≤300mm時)，如圖4-2b。

（3）孔板帶輪：用于尺寸較大的帶輪((dd－d)＞100mm時)，如圖4-2c。

（4）橢圓輪輻帶輪：用于尺寸大的帶輪(dd＞500mm時)，如圖4-2d。（a）（b）（c）（d）圖4-2帶輪結(jié)構(gòu)類型根據(jù)設(shè)計結(jié)果，可以得出結(jié)論：小帶輪選擇實心帶輪，如圖（a）,大帶輪選擇腹板帶輪如圖（b）4油漆攪拌裝置的行星式齒輪傳動結(jié)構(gòu)設(shè)計該油漆攪拌裝置依據(jù)如下傳動方案進行設(shè)計，如下圖4.1齒輪的設(shè)計計算按設(shè)計計算公式4.1.a.根據(jù)傳動方案，選用直齒圓柱齒輪傳動。b.運輸機為一般工作機器，速度不高，選用7級精度（GB10095-88）c.材料選擇由表(10-1)選擇小齒輪材料為40Cr（調(diào)質(zhì)），硬度為280HBS，大齒輪材料為45鋼（調(diào)質(zhì)），硬度為240HBS，二者硬度差為40HBS。d.初選小齒輪的齒數(shù)，，選4.1.由設(shè)計公式（注:腳標(biāo)t表示試選或試算值,下同.）a.確定公式內(nèi)各計算數(shù)值(1）試選載荷系數(shù)(2）計算小齒輪轉(zhuǎn)矩(3）由表10-7選取齒寬系數(shù)（非對稱布置）(4）由表10-6查取材料彈性影響系數(shù)(5）由圖10-21d按齒面硬度查得小齒輪的接觸疲勞強度極限；大齒輪的接觸疲勞強度(6）由式10-13計算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)（j為齒輪轉(zhuǎn)一圈，同一齒面嚙合次數(shù)；為工作壽命）(7）由圖10-19取接觸疲勞壽命系數(shù)(8）計算接觸疲勞許用應(yīng)力取失效概率為1%，安全系數(shù)為S=1，由式10-12得b.計算(1）試算小齒輪分度圓直徑，代入較小值由計算式得，mm(2）計算圓周速度(3）計算齒輪b(4)計算齒寬與齒高比模數(shù)齒輪高齒高比(5）計算載荷系數(shù)K根據(jù)，7級精度，由圖10-8查得動載系數(shù)由表10-2查得由表10-4用插值法，7級精度,小齒輪相對軸承為非對稱布置查得由查圖10-13得故載荷系數(shù)=1.562(6）按實際的載荷系數(shù)校正所算分度圓直徑，由式（10-10a）得(7）計算模數(shù)4.1.3由式（10-5）a.確定計算參數(shù)(1)圖10-20C查得小齒輪彎曲疲勞強度極限，大齒輪彎曲疲勞強度極限為(2)由圖10-18取彎曲疲勞壽命系數(shù)(3)算彎曲疲勞許用應(yīng)力取彎曲疲勞安全系數(shù)由公式(10-12)得(4)算載荷系數(shù)=(5)取齒形系數(shù)，應(yīng)力校正系數(shù)由表10-5查得(6)比較大小齒輪的大小大齒輪的數(shù)值大b.設(shè)計計算對比計算結(jié)果，由齒面接觸疲勞強度計算的模數(shù)大于由齒根彎曲疲勞強度計算的模數(shù)，終合考慮，滿足兩方面，對模數(shù)就近取整，則m=2.5大齒輪齒數(shù)取4.1.4a.計算中心距=131.25mmb.分度圓直徑c.算齒輪寬度圓整后取低速級齒輪的設(shè)計計算4.2.a.根據(jù)傳動方案，選用直齒圓柱齒輪傳動。b.運輸機為一般工作機器，速度不高，選用7級精度（GB10095-88）c.材料選擇由表(10-1)選擇小齒輪材料為40Cr（表面淬火），硬度為48-55HRC,大齒輪材料為40Cr（調(diào)質(zhì)），硬度為280HBSd.初選小齒輪齒數(shù)，。4.2按設(shè)計計算公式（10-9a）a.確定公式內(nèi)各計算數(shù)值(1）試選(2）計算小齒輪轉(zhuǎn)矩(3）由表10-7選取齒寬系數(shù)(4）由表10-6查取材料彈性影響系數(shù)(5）由圖10-21d按齒面硬度查得小齒輪的接觸疲勞強度極限；大齒輪的接觸疲勞強度(6）由式10-13計算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)(7）由圖10-19取接觸疲勞壽命系數(shù)(8）計算接觸疲勞許用應(yīng)力取失效概率為1%，安全系數(shù)為S=1，由式10-12得b.計算(1）試算小齒輪分度圓直徑，由計算式得，mm(2）計算圓周速度(3）計算齒輪b(4)計算齒寬與齒高比模數(shù)齒輪高齒高比(5）計算載荷系數(shù)K由10-2查得使用系數(shù)，；根據(jù)，7級精度，由圖10-8查得動載系數(shù)因為是直齒輪所以；由表10-4用插值法查的7級精度,小齒輪相對軸承為非對稱軸承時.由查圖10-13得.故載荷系數(shù)=1.469(6）按實際的載荷系數(shù)校正所算分度圓直徑，由式（10-10a）得=70.39mm計算模數(shù)4.2.3由式（10-5）a.確定計算參數(shù)(1)圖10-20C查得小齒輪彎曲疲勞強度極限，大齒輪彎曲疲勞強度極限為(2)10-18取彎曲疲勞壽命系數(shù)(3)算彎曲疲勞許用應(yīng)力取彎曲疲勞安全系數(shù)由公式(10-12)得(4)算載荷系數(shù)=1.369(5)取齒形系數(shù)，應(yīng)力校正系數(shù)由表10-5查得(6)較大小齒輪的大小大齒輪的數(shù)值大b.設(shè)計計算對比計算結(jié)果，由齒面接觸疲勞強度計算的模數(shù)大于由齒根彎曲疲勞強度計算的模數(shù)，終合考慮，滿足兩方面，對模數(shù)就近取整，則m=3取大齒輪齒數(shù)4.2.4a.計算中心距b.分度圓直徑c.算齒輪寬度圓整后取所以，計算得齒輪的參數(shù)為：高速級大2102.584131.255510.25小52.52150低速級大21637214465小7224604.3軸的計算按照如下原則進行軸的的結(jié)構(gòu)設(shè)計：4.3.1其計算公式式中：P-軸所傳遞的功率，kw;n-軸的轉(zhuǎn)速，r/min;A-由軸的許用切應(yīng)力所確定的系數(shù)，其值可查相關(guān)教材。4.3.2a.求高速軸上的功率，轉(zhuǎn)速n1和轉(zhuǎn)矩T1由上表可知b.n1=1440T1=42.02c.求作用在齒輪上的受力==4.3.3按選取的材料為40cr（調(diào)質(zhì)）。根據(jù)表15-3，取，于是得輸入軸的最小直徑顯然要考慮安裝聯(lián)軸器處軸的直徑，為了使所選軸的直徑與聯(lián)軸器的孔徑相適應(yīng)，故需同時選擇聯(lián)軸器型號。聯(lián)軸器的計算轉(zhuǎn)矩，查表14-1，=1.558.61=88.42按照計算轉(zhuǎn)矩應(yīng)小于聯(lián)軸器的公稱轉(zhuǎn)矩的條件，查設(shè)計手冊，選用YL8（鋼制）聯(lián)軸器，公稱轉(zhuǎn)矩為250，電機軸孔徑為d=42mm，=84。輸入軸孔徑為d=32mm,與軸配合的長度=60。故取。4.3.4a.擬定軸設(shè)計方案，如下圖b.根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長度(1）為了滿足半聯(lián)軸器的軸向定位要求，1-2段右端制出一軸肩，故2-3段直徑；左端用軸端擋圈定位，按軸端直徑取取擋圈直徑。半聯(lián)軸器與軸配合的長度，為了保證軸端擋圈只壓在半聯(lián)軸器上而不壓在軸的斷面上，故取。(2）初步選擇滾動軸承。因為是直齒圓柱齒輪，無軸向載荷，選用深溝球軸承。由，查設(shè)計手冊選深溝球軸承6208，，故。(3）右端滾動軸承采用軸肩軸向定位，查手冊6208型軸承軸肩高度mm，因此取。由于此輪分度圓直徑d=55mm，所以制成齒輪軸，；齒輪左端與左軸承之間用套筒定位，。(4)軸承端蓋的總寬度為20mm，根據(jù)軸承端蓋的裝拆及便于對軸承添加潤滑劑的要求，取端蓋的外端面與半聯(lián)軸器由斷面的距離，故取。5）取齒輪與箱體的內(nèi)壁距離，軸承斷面與內(nèi)壁的距離，（查課程設(shè)計指導(dǎo)書）。故，。c.軸上零件的周向定位半聯(lián)軸器與軸周向采用平鍵連接，按由表6－1查得平鍵截面。半聯(lián)軸器與軸配合為。滾動軸承與軸周向定位由過渡配合保證，此處造軸的直徑尺寸公差為m6。d.參考表15－2，取軸端倒角為，各軸肩圓角半徑。4.3.5作用在小齒輪上的力可分為垂直于軸心的力和沿圓周切線方向的力。其中＝2131.27N，＝＝775.72N（1）確定軸承支點位置，對于6208深溝球軸承，其支點就是軸承寬度B的中點，故軸的支承跨距為。根據(jù)軸的計算簡圖做出彎矩和扭矩圖。（下圖所示）載荷水平面垂直面支反力F彎矩總彎矩扭矩4.3.6進行校核時，通常只校核承受最大彎矩的截面的強度。由上圖可知齒輪處C點為危險截面，故只需校核C點強度，取＝0.6，則由式15－5得為齒根圓直徑由表15－1查得40Cr調(diào)質(zhì)鋼＝70Mpa因此<，故安全。4.3.7a.判斷危險截面由軸的結(jié)構(gòu)圖以及受力圖和各平面的彎矩圖綜合可知齒輪左端截面4因加工齒輪有尺寸變化，引起應(yīng)力集中，故該截面左側(cè)需校核驗證b.截面左側(cè)抗彎截面系數(shù)抗扭截面系數(shù)截面左側(cè)的彎矩M為：截面上的扭矩為：截面上的彎曲應(yīng)力：截面上的扭轉(zhuǎn)應(yīng)力：軸的材料為40Cr鋼，調(diào)質(zhì)處理，由機設(shè)書P362表15-1查得：截面上由于軸肩而形成的理論應(yīng)力集中系數(shù)及按機設(shè)書P40附表3-2查取因經(jīng)插入后得：又由附圖3-1可得軸的材料敏性系數(shù)為軸的材料選擇為45鋼，調(diào)質(zhì)處理，由表15-1查得。因此，故安全。則：由附圖3-2的尺寸系數(shù)由附圖3-3的扭轉(zhuǎn)尺寸系數(shù)軸按磨削加工，由附圖3-4得表面質(zhì)量軸未經(jīng)表面強化處理，即，則按式3-12及3-14b得綜合系數(shù)為：合金鋼的特性系數(shù)取取則可計算安全系數(shù)，故可知其安全4.3.8a.已知軸承的預(yù)計壽命L=2×8×300×8=38400h由所選軸承系列6208，查指導(dǎo)書P122表知額定動載荷C=29.5KNb.求兩軸承受到的徑向載荷c.當(dāng)量動載荷P查表13-6查表13-5由軸承6208得d.驗算軸承壽命因，所以按軸承1的受力大小來驗算，則：圖7.1所以所選軸承壽命符合要求。4.3.9聯(lián)軸器與軸：選用鍵的系列2)鍵、軸和聯(lián)軸器的材料都是鋼，由表6-2查得許用擠壓應(yīng)力，取，鍵的工作長度，鍵的接觸高度4.4潤滑與密封4.4.1高速級齒輪的圓周速度為：低速級齒輪周向速度為，查《機械設(shè)計課程設(shè)計》p35,表4.5得，采用浸油潤滑。4.4.2高速級齒輪的圓周速度為為，查課本p332表13-10，軸承的潤滑宜油潤滑，采用飛濺潤滑。4.4.3齒輪與軸承用同種潤滑油較為便利，考慮到該裝置用于小型設(shè)備，選用L-AN15潤滑油。4.4.4選用凸緣式端蓋易于調(diào)整，采用悶蓋安裝骨架式旋轉(zhuǎn)軸唇型密封圈實現(xiàn)密封。密封圈型號按所裝配軸的直徑確定軸承蓋結(jié)構(gòu)尺寸按用其定位的軸承的外徑?jīng)Q定。4.5滾動軸承的選擇和計算由于本減速器承受載荷較輕，確有一定的軸向力，因此選擇角接觸球軸承。本著節(jié)約材料的目的，在特輕系列中選擇7000C系列。再根據(jù)軸徑，查參考書【1】第P122頁最終選擇軸承類型。本減速器中所選三對軸承分別為,7008C,7012C.現(xiàn)在只對7009C軸承的使用壽命系數(shù)進行計算，其他軸承類似。查參考書【1】第P122頁可知7009C的動載荷系數(shù)，靜載荷系數(shù)為,按查考書【2】P318頁取軸承預(yù)期壽命。圖5.1軸承的受力情況4.5.1求兩軸承所受到的徑向載荷,.由前面I軸的計算可知,，,，由此可得4.5.2求兩軸承的計算軸向力,對于7000C型軸承，按表13-7查得軸承派生軸向力，其中e為表13-5中的判斷系數(shù)，其值由的大小確定，但現(xiàn)軸承軸向力未知，故先初選e=0.46,因此可估算，按式（13-11）得由表13-5仿例題13-1進行插值計算，得再計算與同組其他數(shù)據(jù)相比較，兩次計算結(jié)果的值相差較小，因此確定，4.5.3計算軸承的當(dāng)量動載荷和因為由表13-5分別進行查表或插值計算的徑向載荷系數(shù)和軸向載荷系數(shù)為對軸承A，對軸承B，因軸承運轉(zhuǎn)有輕微沖擊載荷，按表13-6，，取，則驗算軸承壽命因為，所以按軸承A的受力大小驗算，n=576r/min所選軸承滿足壽命要求減速器的工作壽命為五年，其總工作時間為，取得較小，因此在一到兩年就必須的更換一次軸承。4.6聯(lián)軸器的選擇和計算4.6.1根據(jù)本減速器的設(shè)計，只需要在低速輸出軸和帶式運輸機之間按裝聯(lián)軸器，由于載荷有輕微震動，根據(jù)參考書【2】P343至P352對聯(lián)軸器的種類和結(jié)構(gòu)的介紹，選用彈性柱銷聯(lián)軸器。4.6.2公稱轉(zhuǎn)矩查1表14-1的,故由參考書【2】P35式（14-1）得計算轉(zhuǎn)矩為4.6.3在參考書【1】中查得LH4型彈簧柱銷聯(lián)軸器的選用轉(zhuǎn)矩1250N.m，許用最大轉(zhuǎn)速為4000r/min，軸徑為40~63mm之間，故合用。根據(jù)軸的直徑選擇軸孔直徑為50,軸孔長度為112的LH4型彈簧柱銷聯(lián)軸器.油漆攪拌裝置的罐體及設(shè)備外殼結(jié)構(gòu)設(shè)計；根據(jù)前面的分析和設(shè)計，確定攪拌筒的內(nèi)徑為800mm，拌筒高度為1075mm。如圖所示，攪拌筒體由圓形筒體、拌筒底板、連接法蘭、密封襯板、拌筒底襯板和側(cè)壁襯板等組成。拌筒底襯板和側(cè)壁襯板都通過沉頭螺釘分別固定在拌筒底板和圓形筒體上，連接法蘭用于連接筒體和上機架等結(jié)構(gòu)。5油漆攪拌裝置重要零部件的結(jié)構(gòu)設(shè)計立軸行星式攪拌機的攪拌機構(gòu)包括了行星攪拌機構(gòu)和側(cè)刮料機構(gòu)。5.1行星攪拌機構(gòu)設(shè)計行星攪拌機構(gòu)是立軸行星式攪拌機的核心部件，在攪拌過程中起著主要作用，CA砂漿攪拌質(zhì)量的好壞，攪拌效率的高低，使用維修費用的多少都和它有關(guān)。如圖3.5所示，行星攪拌機構(gòu)由中心攪拌臂、中心攪拌葉片、側(cè)攪拌臂、側(cè)攪拌葉片、底部攪拌葉片、支承座和支承墊板等組成。中心攪拌葉片焊接在中心攪拌臂上，構(gòu)成中心攪拌總成，固定在支承座上；側(cè)攪拌臂有三個，沿水平方向按120度分布，每個側(cè)攪拌臂上均焊接了一個底部攪拌葉片和六個側(cè)攪拌葉片，構(gòu)成了側(cè)攪拌總成，用三個螺栓固定連接在支承座上。1-支承座；2-支承墊板；3-中心攪拌臂；4-中心攪拌葉片；5-側(cè)攪拌臂；6-側(cè)攪拌葉片；7-底部攪拌葉片圖3.5行星攪拌機構(gòu)5.1.1側(cè)攪拌總成側(cè)攪拌葉片采用折葉式葉片，這種葉片制作工藝簡單，且由于傾斜一定的角度，工作時可以推動物料進行軸向運動，因此攪拌效果較好。葉片按照等螺距的螺旋線形式排列在側(cè)攪拌臂上，根據(jù)葉片數(shù)量和攪拌物料的高度，設(shè)定螺距為35，相鄰葉片間夾角為120°。為了保證物料在拌筒三個坐標(biāo)方向同時達到較好的均勻性，就必須保證葉片與水平面的夾角設(shè)置正確。折葉式葉片的常用安裝角度為24°、45°和60°，考慮重力作用會加速物料的軸向流動，因此葉片安裝角度應(yīng)選較小值，所以設(shè)計葉片與水平面的夾角為24°。5.1.2中心攪拌總成中心攪拌葉片也采用折葉式，與側(cè)攪拌總成不同的是，中心攪拌葉片是按照等螺距的雙螺旋線形式排列在中心攪拌臂上的，螺距為45，葉片數(shù)量為12個，相鄰葉片間夾角為60°。這樣設(shè)計主要是考慮中心攪拌葉片的線速度較低，因而與側(cè)攪拌總成部分構(gòu)成了速度差，導(dǎo)致沿徑向方向的拌合不均勻，因此便采用了增加攪拌葉片數(shù)量的方法，來達到補償速度差的問題。為了保證受力平衡，葉片兩兩對稱布置。由于中心攪拌葉片數(shù)量較多，若葉片安裝角過大，則不利于物料沿周向的流動，所以葉片與水平面的夾角選擇了更小值15°。再者，攪拌葉片所受的阻力會隨著攪拌葉片數(shù)量和面積的增加而增加，因此在攪拌葉片數(shù)量增加的情況下，應(yīng)適當(dāng)減小葉片的面積，以防止功率消耗過大，因而將中心攪拌葉片做成梯形結(jié)構(gòu)，并將外端磨成圓形。5.2側(cè)刮料機構(gòu)設(shè)計側(cè)刮料機構(gòu)的主要作用是鏟刮粘結(jié)在拌筒壁和拌筒底部的物料，在鏟刮物料的過程中也參與一定的攪拌作用。該立軸行星式攪拌機設(shè)計了兩個側(cè)刮料機構(gòu)，布置在與行星攪拌機構(gòu)相差90°和180°的方向。1-連接座；2-刮料臂；3-上刮料板；4-下刮料板圖3.6側(cè)刮料機構(gòu)如圖3.6所示，側(cè)刮料機構(gòu)主要由連接座、刮料臂、上刮料板、下刮料板和連接墊板等組成。刮料臂用螺栓連接在連接座上，連接座再通過螺釘連接在下增速機的下殼體上。上、下刮料板也是用螺栓連接在刮料臂上的，刮料板上設(shè)置了橫向U型槽，用來調(diào)整刮料板左右的偏移。由于該行星攪拌機的重心偏離了其幾何中心，所以在工作時會有晃動，從而影響了攪拌速度的提高。因此在與行星攪拌機構(gòu)相差180°方向布置的側(cè)刮料機構(gòu)上增加