模板腳手架專項施工方案一、工程概況及編制依據紅花崗區（新蒲新區）2017年青山城鎮棚戶區改造建設項目。位于遵義新蒲新區蝦子鎮，建筑面積142565平方米；建設內容包括：住宅、商業用房、地下車庫、室外綜合管網等配套附屬工程。編制依據1、現行國家規范、地方標準及相關技術文件2、《建筑施工模板安全技術規范》JGJ162-20083、《建筑施工安全檢查標準》JGJ59-2011；4、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ130-2011；5、《混凝土結構工程施工及驗收規范》GB50204-2015；6、《建筑工程施工質量驗收統一標準》GB50300-2013；7、《建筑施工高處作業安全技術規范》（JGJ80-91）；8、《木結構設計規范》（GBJ50005-2003）(2005年版)；9、《木結構工程施工質量驗收規范》（GB50206-2012）；10、《建筑結構荷載規范》（GB50009-2012）；11、《施工現場臨時用電安全技術規范》（JGJ46-2016）12、《建設工程安全生產管理條例》；13、關于印發《建設工程高大模板支撐系統施工安全監督管理導則》建質[2009]254號文；14、關于印發《危險性較大的分部分項工程安全管理辦法》建質[2018]37號文；15、本工程施工圖紙及相關的設計文件。二、施工方案本工程的墻、梁、板模板采用915mm×1830mm×15mm覆膜木膠合板，梁、板、樓梯部位使用35mm×85mm、100mm×100mm木方作為龍骨,以滿堂鋼管腳手架及帶有可調式伸縮頭的鋼管腳手架作為支撐體系施工。地下室地梁、承臺側模使用240mm厚磚砌胎模，側面1：2水泥砂漿壓光。所有混凝土均采用自拌混凝土泵送，地下室、混凝土墻、電梯井、梁板均采用木膠合板模板。為保證地下室外墻防水質量，施工時將全絲扣對拉止水螺桿直接澆筑在砼內（B14對拉螺桿市場價為3.1元/米），為節約料具的投入，地下室柱墻、梁板分二次澆筑，要保證模板及支撐體系的穩定性。現澆樓板采取（腳手架支撐+早拆支撐頭+木龍骨+木膠合板）的早拆支模方案；外墻腳手架采用懸挑式腳手架；門窗套模板采用木面鋼角整支散拆方案；樓梯踏步采用敞開式整體一次成型木模板。1、模板安裝前要做好模板的定位基準工作，其工作步驟如下：（1）進行中心線和位置的放線，首先由控制線引測建筑物的柱或墻軸線，并以該軸線為起點引測建筑物的邊線以及模板控制線；（2）做好標高測量工作，用水準儀把建筑水平標高根據實際標高的要求直接引測到模板安裝位置；（3）進行找平工作：模板支承墊底部應預先找平，以保證模板位置正確，防止模板底部漏漿，即沿模板邊線用1:3水泥砂漿抹找平層，寬度為50mm；（4）所用模板要涂刷脫模劑。2、轉換層以下模板設計剪力墻、柱模板采用木模，板沿長度方向豎向放置35mm×85mm木方作為豎向背楞，間距300mm；設φ14對拉螺栓加固，其間距從墻底至墻高1/3處為450mm（豎向）×750mm（橫向），上部為600mm×750mm，鋼管箍間距與對拉螺栓間距一致，第一道對拉螺栓距地越小越好，且不大于200mm，以防墻根部脹模。墻模內側支撐與滿堂架拉牢，形成一整體，外側支撐與基坑周圍連接牢固。3、轉換層以上墻、柱模板支設剪力墻模板采用木模，板沿長度方向豎向放置，35mm×85mm木方作為豎向背楞，間距300mm；設φ14對拉螺栓加固，其間距從墻底至墻高1/3處為450mm（豎向）×750mm（橫向），上部為600mm×750mm，鋼管箍間距與對拉螺栓間距一致，第一道對拉螺栓距地越小越好，且不大于200mm，以防墻根部漲模。墻模內側支撐與滿堂架拉牢，形成一整體，外側支撐與基坑周圍連接牢固。為控制剪力墻的鋼筋保護層符合規范要求，除要求按照操作規程要求放置砂漿墊塊外，在墻鋼筋網片上下、左右每隔1m安裝等墻厚的砼條頂住模板，防止剪力墻的鋼筋網片偏移導致保護層厚度不足。內外剪力墻對拉螺栓加固如圖所示,對拉螺栓加工如圖所示。內墻對拉螺栓加工方法同上，只是沒有止水鋼板。模板拆除后，地下室外墻對拉螺栓孔部位按以下方法處理：首先將對拉螺栓孔兩端的木墊片剔除干凈，然后用氣焊將對拉螺栓齊根割掉；將孔內清理干凈后用摻硅質防水劑的干硬性細石混凝土壓實抹平。4、梁、板模板支設支設梁模板前，應按尺寸先將梁底、梁側模板加工好，并將底模釘上木方；支模板時先按梁的軸線位置搭設兩排腳手架（帶可調頭），鋼管頭高度應比梁底低40～60cm，先架主龍骨6cm×9cm木方，再安放帶次龍骨的梁底模，梁底模進行循環使用時，必須將梁底模兩側清理干凈，以便梁底模、側模緊密接觸，側模和底模下襯的木方要釘牢，盡量減少漏漿，使澆筑出的梁邊角整齊，減小修補的工作量。高度大的梁底模滿備木方，施工時與梁頂標高相同的板與梁同時澆筑，側板鋼筋甩出，模板一次性支設。梁側小立桿間距為600mm，立桿間距1000mm。在安裝完梁側模后，應在側模和底模處加一定的預應力，防止角部發生漏漿。梁、板模板同時支設，先支設梁底與梁一側模板，等梁鋼筋綁扎完畢再支設梁另一側模與板模。為方便地下室支模材料外運，在頂板適當位置留700mm×1500mm后澆洞口，洞口邊甩鋼筋后焊接。梁高度超過750mm，應加設φ12對拉螺栓；跨度大于4m梁起拱L/1000。梁模板搭設示意圖如下。5、門洞口模板剪力墻中的門洞口模板由四片模板和四個角部連接件組成，單片模板用5cm厚的刨光木板作為骨架，再由角鏈將幾片模板連接在一起。為保證洞口模板不扭曲、變形，洞口內應設置三角支撐，并且洞口側面、頂面的橫向支撐和豎向支撐的間距不得大于300mm。固定洞口模板時，應在洞口兩側的鋼筋籠安裝砼條撐住模板，保證其軸線位置及鋼筋保護層厚度；支設洞口模板時，可在洞口模板與鋼模板接觸處貼好海綿條，防止由此縫隙漏漿。墻體拆模后，要將洞口模板拆成單片取出，并清理干凈，刷好脫模劑以便周轉使用。6、膠合板施工注意事項為了控制拼接處縫隙，鋸截木膠板時采用C305mm鋸，齒數120齒，即嵌有硬質合金的圓鋸片，電機轉數要高，防止板面起毛刺。鋸裁線要直，嚴禁隨意切割，鋸裁以及板子鉆孔后一定要用防護封邊，即用油漆刷兩邊，可使膠合板避免受水、溫、氣等侵蝕，防止模板開裂，膨脹變形，不會使板子因含水率增加而降低強度，也會延長模板的使用壽命，保證施工質量。為了防止漏漿，所有連接處，即拼縫處鑲嵌泡沫條等，同時用不干膠帶粘結封縫。支設板模時，應該盡量少切割木膠板，切割板后應先刷油漆封邊再投入使用，嚴禁在四周板側邊上即沿板面方向釘釘子，從而延長板的周轉使用時間。7、梁、板模板接頭支設梁、板模板接頭細部處理是模板工程的關鍵所在，處理不當易產生頸縮、漏漿等質量通病。拼縫處用海綿條、嵌縫膩子刮縫或者粘膠帶，并用次龍骨頂緊,防止接縫處振搗混凝土時漏漿，底模與側模拼接縫要錯開，避免同一橫向水平面有兩道接槎。豎向背楞拼接處加設800mm豎向背楞。梁底背楞間距100mm，梁側立面圖如下圖所示。梁模的支設采用φ48×3.5規格的鋼管，利用扣件連接組成支承架。立柱在高度方向應設置縱橫水平拉桿和斜拉桿。水平拉桿一般距離地面300mm處設一道，以上每小于1200—1800mm設一道。梁外側立桿距離梁邊緣120mm，立桿間距根據層高、荷載情況確定，一般不大于1,000mm。當梁高小于700mm時梁側可用支承架立桿做擋撐，同時用一部分短鋼管做斜撐；當梁高大于750mm時增加對拉螺栓固定；當梁寬大于或等于400mm時，梁中間加設立桿一道。為了使梁模及支架能早拆，在梁底加設早拆體系，利用帶有可調式伸縮頭的鋼管腳手架托100mm×100mm橫向木方，間距800mm。接頭處柱箍最底端采用φ48×3.5雙鋼管背楞,對拉螺栓固定,中部、上部用帶有可調式伸縮頭的鋼管頂撐,當梁高大于等于700mm時可考慮使用對拉螺栓固定,雙鋼管背楞。板模設計：利用φ48×3.5鋼管搭設滿堂腳手架。滿堂腳手架搭設好后，根據板底標高，鋪設水平龍骨擱柵，采用100mm×100mm木方，間距300mm，然后鋪放板模，且木膠合板模板接縫處應墊木方，以防止脹模和漏漿。為了便于拆模，在板墻以及板、梁交接處必須設置100mm×100mm木方一道，如圖所示。支墻和梁模板時，墻、梁側模板應比樓板底標高適當高出10～15mm，以此隱藏混凝土墻的施工縫，提高混凝土外觀質量。作為板底模板，為了使裝拆快捷，板面光滑、硬度好、拼縫少、現澆質量好、周轉次數多，應設早拆體系，采用立桿帶有可調式伸縮頭的鋼管腳手架，頂托100mm×100mm木方。如圖所示。8、其他構件模板樓梯模板底模采用木膠合板，踏步側面采用定型木模板，樓梯與隨后的樓層一起施工，不與本層一起施工。但應加強樓梯模板的支撐，尤其是樓梯踏步側面，確保尺寸準確，杜絕出現偏位現象，以免給后期裝修造成剔鑿和修補的困難。異形構件在結構施工時，普通模板往往都不適用，采用木條、板材拼湊支設出的模板，成型后的混凝土質量差，后期采用砂漿修補也不能達到設計效果，費工費事，為此在本工程中凡是異形構件等不適用普通模板部位，如陽臺板、滴水線等均制作特殊定型模板，使結構施工一次成活，避免修、鑿、剔、補。9、混凝土墻預留洞口模板由于預留洞口模板與混凝土結構之間有很大吸附力，因此拆除時木膠合板模板必定損壞，所以在制作本工程剪力墻等混凝土構件上預留洞口模板盒時應將木膠合板厚度考慮到洞口尺寸內，以便模板一次性在規范允許且不影響其他專業施工的情況下，做到只須一次性拆除洞口支撐而不必拆除木膠合板模板。10、施工縫處的模板本工程設置混凝土施工縫（包括后澆帶兩側的混凝土施工縫）主要有以下部位：梁柱混凝土標號不同處；后澆帶部位的施工縫；樓梯間樓梯梁部位施工縫；梁、板施工縫。施工縫采用圖所示方法封堵。

圖中鍍鋅密目鋼絲網應與鋼筋綁扎牢固，且卷進模板內100mm；振搗混凝土時距離鋼絲網不得小于250mm，以防止將鋼絲網擠破；圖中的3φ16鋼筋應與墻體受力鋼筋或梁受力鋼筋連接固定牢固。11、模板的拆除（1）地下室外墻模板必須在確保模板拆除不致擾動對拉螺栓的情況下方可拆除，以防對拉螺栓處將成為可能的滲漏點，其時間不少于一周。（2）柱、其余墻模，其表面及棱角不致因拆模而受損害時，方可拆除。（3）梁跨≤8m，強度達到75%方可拆除，大于8m強度達到100%方可拆除，大于2m的懸臂構件強度達到100%方可拆除，小于等于2m的構件強度達到75%方可拆除。其中后澆帶兩側模板應在后澆帶混凝土強度達到75%后方可拆除。（4）樓梯間模板與支撐必須在混凝土強度達到100%時，方可拆除；（5）以上所指混凝土強度根據同條件養護試塊確定；（6）拆除模板時必須經專業技術負責人簽字認可后方可。12、后澆帶處理由于梁、板后澆帶兩側的梁、板在后澆帶澆筑前為懸挑結構，并將承受上部施工荷載，主次梁模板及支撐不能拆除，直至最后一層澆筑完畢后，達到規定的100%強度時，方可拆除；為防止后澆帶澆筑前樓層內施工時其他荷載對此部位懸挑結構造成損壞，在模板拆除后應在后澆帶兩側分別搭設雙排腳手架且墊木方予以支撐。地下室底板后澆帶施工縫處用木模封堵，在木板上留出鋼筋孔洞，不吻合處用1：2水泥砂漿抹實，以防混凝土漏漿。如圖所示。后澆帶混凝土澆筑完畢應及時在其上鋪滿木板，以保護后澆帶及鋼筋不被損壞。地上部分的后澆帶兩側應砌筑一皮60mm寬燒結普通磚，并在外側抹灰，防止樓層內施工用水流入地下室。澆筑混凝土時，后澆帶側面采用密目鋼絲網進行封堵，這樣既可以防止漏漿，又可以利用鋼絲與混凝土膨脹系數一致這一特性，而澆筑后澆帶混凝土時不必將鋼絲清理出來。密目鋼絲網的寬度應比混凝土墻、板、梁等構件截面寬200mm以上，以保證鋼絲網能與鋼筋綁扎固定牢靠，防止振搗時擠開鋼絲網。13、模板施工注意事項（1）混凝土澆筑前認真復核模板位置，柱、墻模板垂直度和梁板標高，準確檢查預留孔洞位置及尺寸是否準確無誤，模板支撐是否牢靠，接縫是否嚴密。（2）混凝土施工時應安排木工守模，發現問題及時處理；（3）板后澆帶兩側的梁板在后澆帶澆筑前為懸挑結構，并將承受上部施工荷載，主次梁模板及支撐不能拆除，直至最后一層澆筑完畢后，達到規定強度時，方可拆除。在混凝土施工前，應清除模板內部的一切垃圾，尤其是石屑和木屑，凡與混凝土接觸的面板都應清理干凈。梁模板（扣件鋼管架）計算書舉例參考計算依據：高支撐架的計算依據《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》（JGJ130-2011）、《混凝土結構設計規范》GB50010-2010、《建筑結構荷載規范》(GB50009-2012)、《鋼結構設計規范》(GB50017-2017)等規范編制。選擇梁段:KL30(0.00)，跨度8.5M;A、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度B(m):0..25；梁截面高度D(m):0.60混凝土板厚度(mm):100.00；立桿梁跨度方向間距La(m):1.00；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.10；立桿步距h(m):1.50；梁支撐架搭設高度H(m)：4.80；梁兩側立柱間距(m):0.60；承重架支設:多根承重立桿，方木支撐垂直梁截面；梁底增加承重立桿根數:4；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):1.00；采用的鋼管類型為Φ48×3.5；扣件連接方式:單扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數:0.80；2.荷載參數模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2):19.2；傾倒混凝土側壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):2.03.材料參數木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.7；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數梁底方木截面寬度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底縱向支撐根數：4；面板厚度(mm)：18.0；5.梁側模板參數主楞間距(mm)：500；次楞根數：4；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；穿梁螺栓豎向根數：3；穿梁螺栓豎向距板底的距離為：200mm，200mm，200mm；穿梁螺栓直徑(mm)：M8；主楞龍骨材料：木楞,，寬度50mm，高度100mm；B、梁模板荷載標準值計算1.梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15)計算，得5.714h；T--混凝土的入模溫度，取20.000℃；V--混凝土的澆筑速度，取1.500m/h；H--混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度0.600m；β1--外加劑影響修正系數，取1.200；β2--混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為50.994kN/m2、19.200kN/m2，取較小值19.200kN/m2作為本工程計算荷載。C、梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞（內龍骨）的根數為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算跨中彎矩計算公式如下:其中，σ--面板的彎曲應力計算值(N/mm2)；M--面板的最大彎距(N.mm)；W--面板的凈截面抵抗矩，W=50×1.8×1.8/6=27cm3；[f]--面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩：其中，q--作用在模板上的側壓力，包括:新澆混凝土側壓力設計值:q1=1.2×0.5×19.2×0.9=10.37kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值:q2=1.4×0.5×2×0.9=1.26kN/m；q=q1+q2=10.368+1.260=11.628kN/m；計算跨度(內楞間距):l=233.33mm；面板的最大彎距M=0.1×11.628×233.3332=6.33×104N.mm；經計算得到，面板的受彎應力計算值:σ=6.33×104/2.70×104=2.345N/mm2；面板的抗彎強度設計值:[f]=13N/mm2；面板的受彎應力計算值σ=2.345N/mm2小于面板的抗彎強度設計值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算q--作用在模板上的側壓力線荷載標準值:q=19.2×0.5=9.6N/mm；l--計算跨度(內楞間距):l=233.33mm；E--面板材質的彈性模量:E=9500N/mm2；I--面板的截面慣性矩:I=50×1.8×1.8×1.8/12=24.3cm4；面板的最大撓度計算值:ω=0.677×9.6×233.334/(100×9500×2.43×105)=0.083mm；面板的最大容許撓度值:[ω]=l/250=233.333/250=0.933mm；面板的最大撓度計算值ω=0.083mm小于面板的最大容許撓度值[ω]=0.933mm，滿足要求！D、梁側模板內外楞的計算1.內楞計算內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，龍骨采用1根木楞，截面寬度50mm，截面高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=50×1002×1/6=83.33cm3；I=50×1003×1/12=416.67cm4；內楞計算簡圖（1）.內楞強度驗算強度驗算計算公式如下:其中，σ--內楞彎曲應力計算值(N/mm2)；M--內楞的最大彎距(N.mm)；W--內楞的凈截面抵抗矩；[f]--內楞的強度設計值(N/mm2)。按以下公式計算內楞跨中彎矩：其中，作用在內楞的荷載，q=(1.2×19.2×0.9+1.4×2×0.9)×0.233=5.43kN/m；內楞計算跨度(外楞間距):l=500mm；內楞的最大彎距:M=0.1×5.43×500.002=1.36×105N.mm；最大支座力:R=1.1×5.426×0.5=2.985kN；經計算得到，內楞的最大受彎應力計算值σ=1.36×105/8.33×104=1.628N/mm2；內楞的抗彎強度設計值:[f]=17N/mm2；內楞最大受彎應力計算值σ=1.628N/mm2小于內楞的抗彎強度設計值[f]=17N/mm2，滿足要求！（2）.內楞的撓度驗算其中E--面板材質的彈性模量：10000N/mm2；q--作用在模板上的側壓力線荷載標準值：q=19.20×0.23=4.48N/mm；l--計算跨度(外楞間距)：l=500mm；I--面板的截面慣性矩：I=8.33×106mm4；內楞的最大撓度計算值:ω=0.677×4.48×5004/(100×10000×8.33×106)=0.023mm；內楞的最大容許撓度值:[ω]=500/250=2mm；內楞的最大撓度計算值ω=0.023mm小于內楞的最大容許撓度值[ω]=2mm，滿足要求！2.外楞計算外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的集中力，取內楞的最大支座力2.985kN,按照集中荷載作用下的連續梁計算。本工程中，外龍骨采用2根木楞，截面寬度50mm，截面高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=50×1002×2/6=166.67cm3；I=50×1003×2/12=833.33cm4；外楞計算簡圖外楞彎矩圖(kN.m)外楞變形圖(mm)（1）.外楞抗彎強度驗算其中σ--外楞受彎應力計算值(N/mm2)M--外楞的最大彎距(N.mm)；W--外楞的凈截面抵抗矩；[f]--外楞的強度設計值(N/mm2)。根據連續梁程序求得最大的彎矩為M=0.597kN.m外楞最大計算跨度:l=200mm；經計算得到，外楞的受彎應力計算值:σ=5.97×105/1.67×105=3.581N/mm2；外楞的抗彎強度設計值:[f]=17N/mm2；外楞的受彎應力計算值σ=3.581N/mm2小于外楞的抗彎強度設計值[f]=17N/mm2，滿足要求?。?）.外楞的撓度驗算根據連續梁計算得到外楞的最大撓度為0.167mm外楞的最大容許撓度值:[ω]=200/250=0.8mm；外楞的最大撓度計算值ω=0.167mm小于外楞的最大容許撓度值[ω]=0.8mm，滿足要求！E、穿梁螺栓的計算驗算公式如下:其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面積(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直徑:8mm；穿梁螺栓有效直徑:6.12mm；穿梁螺栓有效面積:A=29mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=19.2×0.5×0.3=2.88kN。穿梁螺栓最大容許拉力值:[N]=170×29/1000=4.93kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=2.88kN小于穿梁螺栓最大容許拉力值[N]=4.93kN，滿足要求！F、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=1000×18×18/6=5.40×104mm3；I=1000×18×18×18/12=4.86×105mm4；1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算：其中，σ--梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)；M--計算的最大彎矩(kN.m)；l--計算跨度(梁底支撐間距):l=100.00mm；q--作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1:1.2×（24.00+1.50）×1.00×0.60×0.90=16.53kN/m；模板結構自重荷載：q2:1.2×0.35×1.00×0.90=0.38kN/m；振搗混凝土時產生的荷載設計值：q3:1.4×2.00×1.00×0.90=2.52kN/m；q=q1+q2+q3=22.03+0.38+2.52=24.93kN/m；跨中彎矩計算公式如下:Mmax=0.10×24.93×0.12=0.025kN.m；σ=0.025×106/5.40×104=0.462N/mm2；梁底模面板計算應力σ=0.462N/mm2小于梁底模面板的抗壓強度設計值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據《建筑施工計算手冊》剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下:其中，q--作用在模板上的壓力線荷載:q=（(16.53+1.50)×0.600+0.35）×1.00=11.17KN/m；l--計算跨度(梁底支撐間距):l=100.00mm；E--面板的彈性模量:E=9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值:[ω]=100.00/250=0.400mm；面板的最大撓度計算值:ω=0.677×20.75×1004/(100×9500×4.86×105)=0.003mm；面板的最大撓度計算值:ω=0.003mm小于面板的最大允許撓度值:[ω]=100/250=0.4mm，滿足要求！G、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=(24+1.5)×0.6×0.1=1.53kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2=0.35×0.1×(2×0.6+0.3)/0.3=0.175kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值P1=(2.5+2)×0.1=0.45kN/m；2.方木的支撐力驗算靜荷載設計值q=1.2×2.04+1.2×0.175=2.658kN/m；活荷載設計值P=1.4×0.45=0.63kN/m；方木計算簡圖方木按照三跨連續梁計算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=5×10×10/6=83.33cm3；I=5×10×10×10/12=416.67cm4；方木強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設計值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:線荷載設計值q=2.714+0.63=3.344kN/m；最大彎距M=0.1ql2=0.1×3.344×1×1=0.334kN.m；最大應力σ=M/W=0.334×106/83333.3=4.013N/mm2；抗彎強度設計值[f]=13N/mm2；方木的最大應力計算值4.013N/mm2小于方木抗彎強度設計值13N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下:截面抗剪強度必須滿足:其中最大剪力:V=0.6×3.344×1=2.006kN；方木受剪應力計算值τ=3×2006.4/(2×50×100)=0.602N/mm2；方木抗剪強度設計值[τ]=1.7N/mm2；方木的受剪應力計算值0.602N/mm2小于方木抗剪強度設計值1.7N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下:q=2.040+0.222=2.262kN/m；方木最大撓度計算值ω=0.677×2.262×10004/(100×10000×416.667×104)=0.367mm；方木的最大允許撓度[ω]=1.000×1000/250=4.000mm；方木的最大撓度計算值ω=0.367mm小于方木的最大允許撓度[ω]=4mm，滿足要求！3.支撐鋼管的強度驗算支撐鋼管按照簡支梁的計算如下荷載計算公式如下：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1=(24.000+1.500)×0.600=15.3kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2=0.350kN/m2；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m2)：q3=(2.500+2.000)=4.500kN/㎡；q=1.2×(20.400+0.350)+1.4×4.500=31.200kN/m2；梁底支撐根數為n，立桿梁跨度方向間距為a，梁寬為b，梁高為h,梁底支撐傳遞給鋼管的集中力為P，梁側模板傳給鋼管的集中力為N。當n=2時：當n＞2時：計算簡圖(kN)支撐鋼管變形圖(mm)支撐鋼管彎矩圖(kN.m)經過連續梁的計算得到：支座反力RA=RB=0.255kN，中間支座最大反力Rmax=3.652；最大彎矩Mmax=0.06kN.m；最大撓度計算值Vmax=0.004mm；支撐鋼管的最大應力σ=0.06×106/5080=11.837N/mm2；支撐鋼管的抗壓設計強度[f]=205.0N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值11.837N/mm2小于支撐鋼管的抗壓設計強度205.0N/mm2,滿足要求!H、梁底縱向鋼管計算縱向鋼管只起構造作用，通過扣件連接到立桿。I、扣件抗滑移的計算:按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設計值,取6.40kN；R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到R=3.652kN；R<6.40kN,單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!J、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式1.梁內側立桿穩定性驗算:其中N--立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫桿的最大支座反力：N1=0.255kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.2×0.129×3.3=0.511kN；樓板的混凝土模板的自重：N3=1.2×(1.00/2+(0.60-0.30)/2)×1.00×0.35=0.273kN；樓板鋼筋混凝土自重荷載:N4=1.2×(1.00/2+(0.60-0.30)/2)×1.00×0.100×(1.50+24.00)=1.989kN；N=0.255+0.511+0.273+1.989=3.029kN；φ--軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比lo/i查表得到；i--計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i=1.58；A--立桿凈截面面積(cm2)：A=4.89；W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；σ--鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2)；[f]--鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205N/mm2；lo--計算長度(m)；如果完全參照《扣件式規范》不考慮高支撐架，按下式計算lo=k1uh(1)k1--計算長度附加系數，取值為：1.155；u--計算長度系數，參照《扣件式規范》表5.3.3，u=1.7；上式的計算結果：立桿計算長度Lo=k1uh=1.155×1.7×1.5=2.945m；Lo/i=2945.25/15.8=186；由長細比lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數φ=0.207;鋼管立桿受壓應力計算值；σ=3028.618/(0.207×489)=29.92N/mm2；鋼管立桿穩定性計算σ=29.92N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩定性驗算:其中N--立桿的軸心壓力設計值，它包括：梁底支撐最大支座反力：N1=3.652kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.2×0.129×(3.3-0.8)=0.511kN；N=3.652+0.511=4.039kN；φ--軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比lo/i查表得到；i--計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i=1.58；A--立桿凈截面面積(cm2)：A=4.89；W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；σ--鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2)；[f]--鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205N/mm2；lo--計算長度(m)；如果完全參照《扣件式規范》不考慮高支撐架，按下式計算lo=k1uh(1)k1--計算長度附加系數，取值為：1.155；u--計算長度系數，參照《扣件式規范》表5.3.3，u=1.7；上式的計算結果：立桿計算長度Lo=k1uh=1.155×1.7×1.5=2.945m；Lo/i=2945.25/15.8=186；由長細比lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數φ=0.207；鋼管立桿受壓應力計算值；σ=4039.405/(0.207×489)=39.906N/mm2；鋼管立桿穩定性計算σ=39.906N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！3.梁外側立桿穩定性驗算：其中N--立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫桿的最大支座反力：N1=0.255/Sin75o=0.264kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.2×0.129×(3.3-0.8)/Sin75o=0.401kN；N=0.264+0.401=0.665kN；θ--邊梁外側立桿與樓地面的夾角：θ=75o；φ--軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比lo/i查表得到；i--計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i=1.58；A--立桿凈截面面積(cm2)：A=4.89；W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；σ--鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2)；[f]--鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205N/mm2；lo--計算長度(m)；如果完全參照《扣件式規范》不考慮高支撐架，按下式計算lo=k1uh/Sinθ(1)k1--計算長度附加系數，取值為：1.155；u--計算長度系數，參照《扣件式規范》表5.3.3，u=1.7；上式的計算結果：立桿計算長度Lo=k1uh/Sinθ=1.155×1.7×1.5/0.966=3.049m；Lo/i=3049.147/15.8=193；由長細比lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數φ=0.193；鋼管立桿受壓應力計算值；σ=665.353/(0.193×489)=7.05N/mm2；鋼管立桿穩定性計算σ=7.05N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！板模板（扣件鋼管架）計算書舉例參考A、參數信息:1.模板支架參數橫向間距或排距(m):1.00；縱距(m):1.00；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；模板支架搭設高度(m):5.40；采用的鋼管(mm):Φ48×3.5；扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件的保養情況，扣件抗滑承載力系數:0.80；板底支撐連接方式:方木支撐；2.荷載參數模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.500；3.材料參數面板采用膠合面板，厚度為18mm。面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設計值(N/mm2):13；板底支撐采用方木；木方彈性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):250.000；木方的截面寬度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；托梁材料為：鋼管(雙鋼管):Φ48×3.5；4.樓板參數鋼筋級別:三級鋼HRB400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；樓板混凝土強度等級:C30；每層標準施工天數:8；每平米樓板截面的鋼筋面積(mm2):360.000；樓板的計算寬度(m):4.00；樓板的計算厚度mm):100.00；樓板的計算長度(m):4.50；施工平均溫度(℃):25.000；圖2樓板支撐架荷載計算單元B、模板面板計算:面板為受彎構件,需要驗算其抗彎強度和剛度，取單位寬度1m的面板作為計算單元面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=100×1.82/6=54cm3；I=100×1.83/12=48.6cm4；模板面板的按照三跨連續梁計算。面板計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25×0.1×1+0.35×1=2.85kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN)：q2=2.5×1=2.5kN/m；2、強度計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:其中：q=1.2×2.85+1.4×2.5=6.92kN/m最大彎矩M=0.1×6.92×0.252=0.043kN·m；面板最大應力計算值σ=43250/54000=0.801N/mm2；面板的抗彎強度設計值[f]=13N/mm2；面板的最大應力計算值為0.801N/mm2小于面板的抗彎強度設計值13N/mm2,滿足要求!3、撓度計算撓度計算公式為其中q=2.85kN/m面板最大撓度計算值v=0.677×2.85×2504/(100×9500×4166666.667)=0.002mm；面板最大允許撓度[V]=250/250=1mm；面板的最大撓度計算值0.002mm小于面板的最大允許撓度1mm,滿足要求!C、模板支撐方木的計算:方木按照簡支梁計算，其慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=5×10×10/6=83.33cm3；I=5×10×10×10/12=416.67cm4；方木楞計算簡圖1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25×0.25×0.1=0.625kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m):q2=0.35×0.25=0.088kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)：p1=(2.5+2)×1×0.25=1.125kN；2.方木抗彎強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載q=1.2×(0.625+0.088)=0.855kN/m；集中荷載p=1.4×1.125=1.575kN；最大彎距M=Pl/4+ql2/8=1.575×1/4+0.855×12/8=0.501kN.m；最大支座力N=P/2+ql/2=1.575/2+0.855×1/2=1.215kN；方木的最大應力值σ=M/w=0.501×106/83.333×103=6.008N/mm2；方木抗彎強度設計值[f]=13.0N/mm2；方木的最大應力計算值為6.008N/mm2小于方木的抗彎強度設計值13.0N/mm2，滿足要求!3.方木抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下:Q=ql/2+P/2截面抗剪強度必須滿足:T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力:V=1×0.855/2+1.575/2=1.215kN；方木受剪應力計算值T=3×1215/(2×50×100)=0.364N/mm2；方木抗剪強度設計值[T]=1.4N/mm2；方木受剪應力計算值為0.364N/mm2小于方木的抗剪強度設計值1.4N/mm2，滿足要求!4.方木撓度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下:均布荷載q=q1+q2=0.625+0.088=0.712kN/m；集中荷載p=1.125kN；方木最大撓度計算值V=5×0.712×10004/(384×9500×4166666.67)+1125×10003/(48×9500×4166666.67)=0.826mm；方木最大允許撓度值[V]=1000/250=4mm；方木的最大撓度計算值0.826mm小于方木的最大允許撓度值4mm,滿足要求!D、托梁材料計算:托梁按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；托梁采用：鋼管(雙鋼管):Φ48×3.5；W=10.16cm3；I=24.38cm4；托梁按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P=0.855×1+1.575=2.43kN；托梁計算簡圖托梁計算彎矩圖(kN.m)托梁計算變形圖(mm)托梁計算剪力圖(kN)最大彎矩Mmax=0.911kN.m；最大變形Vmax=1.279mm；最大支座力Qmax=10.631kN；托梁最大應力σ=0.911×106/10160=89.704N/mm2；托梁抗壓強度設計值[f]=205N/mm2；托梁的計算最大應力計算值89.704N/mm2小于托梁的抗壓強度設計值205N/mm2,滿足要求!托梁的最大撓度為1.279mm小于1000/150與10mm,滿足要求!E、模板支架立桿荷載標準值(軸力):作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1=0.138×5.4=0.747kN；鋼管的自重計算參照《扣件式規范》附錄A。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.35×1×1=0.35kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3=25×0.1×1×1=2.5kN；經計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3=3.597kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值NQ=(2.5+2)×1×1=4.5kN；3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算N=1.2NG+1.4NQ=10.617kN；F、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式:其中N----立桿的軸心壓力設計值(kN)：N=10.617kN；φ----軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比lo/i查表得到；i----計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i=1.58cm；A----立桿凈截面面積(cm2)：A=4.89cm2；W----立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08cm3；σ--------鋼管立桿最大應力計算值(N/mm2)；[f]----鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205N/mm2；L0----計算長度(m)；如果完全參照《扣件式規范》，按下式計算l0=h+2ak1----計算長度附加系數，取值為1.155；u----計算長度系數，參照《扣件式規范》表5.3.3；u=1.7；a----立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1m；上式的計算結果：立桿計算長度L0=h+2a=1.5+0.1×2=1.7m；L0/i=1700/15.8=108；由長細比Lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數φ=0.53；鋼管立桿的最大應力計算值；σ=10616.832/（0.53×489）=40.965N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值σ=40.965N/mm2小于鋼管立桿的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算l0=k1k2(h+2a)k1--計算長度附加系數按照表1取值1.185；k2--計算長度附加系數，h+2a=1.7按照表2取值1.005；上式的計算結果：立桿計算長度Lo=k1k2(h+2a)=1.185×1.005×(1.5+0.1×2)=2.025m；Lo/i=2024.573/15.8=128；由長細比Lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數φ=0.406；鋼管立桿的最大應力計算值；σ=10616.832/（0.406×489）=53.476N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值σ=53.476N/mm2小于鋼管立桿的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。以上表參照:《扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全》。G、樓板強度的計算:1.樓板強度計算說明驗算樓板強度時按照最不利情況考慮，樓板承受的荷載按照線荷載均布考慮。寬度范圍內配置Ⅲ級鋼筋,每單位長度(m)樓板截面的鋼筋面積As=360mm2,fy=360N/mm2。板的截面尺寸為b×h=4500mm×100mm，樓板的跨度取4M，取混凝土保護層厚度20mm，截面有效高度ho=80mm。按照樓板每8天澆筑一層，所以需要驗算8天、16天、24天...的承載能力是否滿足荷載要求，其計算簡圖如下：2.驗算樓板混凝土8天的強度是否滿足承載力要求樓板計算長邊4.5m,短邊為4m；q=2×1.2×(0.35+25×0.1)+1×1.2×(0.747×5×5/4.5/4)+1.4×(2.5+2)=14.39kN/m2；單元板帶所承受均布荷載q=1×14.386=14.386kN/m；板帶所需承擔的最大彎矩按照四邊固接雙向板計算Mmax=0.0596×14.39×42=13.718kN.m；因平均氣溫為25℃，查《施工手冊》溫度、齡期對混凝土強度影響曲線得到8天齡期混凝土強度達到62.4%,C30混凝土強度在8天齡期近似等效為C18.72?；炷翉澢箟簭姸仍O計值為fcm=8.986N/mm2；則可以得到矩形截面相對受壓區高度:ξ=As×fy/(αl×b×ho×fcm)=360×360/(1×1000×80×8.986)=0.18計算系數為：αs=ξ(1-0.5ξ)=0.18×(1-0.5×0.18)=0.164；此時樓板所能承受的最大彎矩為:M1=αs×α1×b×ho2×fcm=0.164×1×1000×802×8.986×10-6=9.42kN.m；結論：由于∑M1=M1=9.42<=Mmax=13.718所以第8天樓板強度尚不足以承受上面樓層傳遞下來的荷載。第2層以下的模板支撐必須保留。3.驗算樓板混凝土16天的強度是否滿足承載力要求樓板計算長邊4.5m,短邊為4m；q=3×1.2×(0.35+25×0.1)+2×1.2×(0.747×5×5/4.5/4)+1.4×(2.5+2)=19.05kN/m2；單元板帶所承受均布荷載q=1×19.051=19.051kN/m；板帶所需承擔的最大彎矩按照四邊固接雙向板計算Mmax=0.0596×19.05×42=18.167kN.m；因平均氣溫為25℃，查《施工手冊》溫度、齡期對混凝土強度影響曲線得到16天齡期混凝土強度達到83.21%,C30混凝土強度在16天齡期近似等效為C24.96。混凝土彎曲抗壓強度設計值為fcm=11.882N/mm2；則可以得到矩形截面相對受壓區高度:ξ=As×fy/(αl×b×ho×fcm)=360×360/(1×1000×80×11.882)=0.136計算系數為：αs=ξ(1-0.5ξ)=0.136×(1-0.5×0.136)=0.127；此時樓板所能承受的最大彎矩為:M2=αs×α1×b×ho2×fcm=0.127×1×1000×802×11.882×10-6=9.639kN.m；結論：由于∑M2=∑M1+M2=19.059>Mmax=18.167所以第16天樓板強度足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。模板支持可以拆除。H、梁和樓板模板高支撐架的構造和施工要求[工程經驗]:除了要遵守《扣件架規范》的相關要求外，還要考慮以下內容1.模板支架的構造要求：a.梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿；b.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。2.立桿步距的設計：a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置；b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多；c.高支撐架步距以0.9--1.5m為宜，不宜超過1.5m。3.整體性構造層的設計：a.當支撐架高度≥20m或橫向高寬比≥6時，需要設置整體性單或雙水平加強層；b.單水平加強層可以每4--6米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置斜桿層數要大于水平框格總數的1/3；c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10--15m設置，四周和中部每10--15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層；d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。4.剪刀撐的設計：a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐；b.中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔10--15m設置。5.頂部支撐點的設計：a.最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N≤12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應用頂托方式。6.支撐架搭設的要求：a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于《扣件架規范》的要求；c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的；d.地基支座的設計要滿足承載力的要求。7.施工使用的要求：a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。腳手架是進行建筑工程施工必不可少的裝備和手段，腳手架是為高處作業人員提供進行操作的必備條件，也可為建筑施工的外防護提供可靠的保證。但是如果不按規范進行設計計算，不按標準進行搭設，就會留下安全隱患有可能還會造成事故。

一扣件式鋼管落地腳手架

扣件式鋼管落地腳手架是當前采用比較普遍的一種腳手架，這種腳手架是由鋼管和專用扣件組成，具有承載力大，裝拆方便，搭設靈活，也比較經濟適用，這種腳手架不受施工結構形體的限制，所以適用范圍比較廣。

外腳手架搭設方法

1.為了保證腳手架搭設符合標準、安全可靠，同時也要滿足施工的需要，在腳手架搭設前，應根據工程的特點和施工工藝，確定腳手架搭設形式，制定搭設方案，在方案中應考慮基礎的處理，搭設的要求、桿件的間距、步距、拉結點（連墻件）的設置位置、連接方法，還應繪制施工詳圖及大樣圖。

2.腳手架的搭設高度超過規范規定的，要求進行計算。腳手架搭設高度不宜過高一般不超過50米，腳手架搭設過高即不安全也不經濟。搭設高度超過24米時，應對腳手架的整體剛度和穩定性從構造上進行加強，如縱向剪刀撐連續設置，增加橫向剪刀撐（斜撐），連墻件（拉結點）的強度相應提高，間距縮小。當搭設高度超過50米時，可采用雙立桿或加密立桿間距，也可采用分段卸荷或分段搭設的方法，將各段腳手架荷載傳給建筑結構承擔，但要進行設計計算。

3.腳手架的設計計算必須符合《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ130

的規定，并經企業技術部門的專業技術人員審核，企業技術負責人簽字批準。高度超過24米的落地式鋼管腳手架，必須單獨編制專項施工方案，并由施工企業技術部門的專業技術人員及監理單位專業監理工程師進行審核，審核合格由施工企業技術負責人和監理單位總監理工程師簽字。

4.腳手架的施工方案應與施工現場搭設的腳手架相符，當現場因故改變腳手架類型時，必須重新修改腳手架方案并經重新審批后，方可施工。

立桿基礎

1.根據腳手架的搭設高度、使用的荷載情況、搭設場地的大致情況，對腳手架立桿基礎進行處理，基礎處理的好與壞直接影響架體穩定。由于施工進度的不合理要求和施工工藝等多種原因，建筑物基礎或地下工程結束后還槽土不能按規范要求進行逐步回填夯實，達不到腳手架基礎所需要的承載力，如不采取措施，在腳手架長期荷載作用下特別是雨后，地基會出現不均勻的下沉，輕者造成腳手架嚴重變形和傾斜，重者造成腳手架坍塌導致惡性事故的發生。所以必須要保證立桿基礎的處理質量，滿足腳手架基礎承載力的要求，必要時要采取措施增強腳手架基礎的整體剛度。

2.沿腳手架四周應設置排水溝或在周邊澆筑砼散水坡。如果不設置排水設施，當濕作業或多雨天氣時，大量水淤在腳手架基礎內，在荷載的作用下，土質逐漸變實、沉降。腳手架將會發生不均勻的下沉，導致架體的嚴重變形、傾斜。

3.目前使用腳手管是Φ48×3.5㎜的普通低碳高頻焊縫鋼管，其截面很小，立桿是腳手架的主要受力桿件，它的作用就是將腳手架上所承受的荷載通過大、小橫桿傳遞到立桿的基礎，通過底座、墊板傳到地基上。為防止發生鋼管不均勻陷入地面，引起架體的傾斜、倒塌的嚴重后果，就應根據腳手架搭設的高度來確定立桿底座的處理方式。首先地基處理應牢固可靠，墊板厚度不小于50㎜，長度不小于2m通長鋪設，每塊板上不少于2根立桿，鋪設平穩，不得有懸空，腳手板底座應用釘子釘牢在墊木上，如采用配筋砼地梁可不墊板只墊底座。

4.腳手架必須設置縱向和橫向掃地桿。縱向掃地桿應采用直角扣件固定在與底座下皮不大于20㎝處的立桿上。橫向掃地桿應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上，當立桿基礎不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨立桿固定?？窟吰碌牧U軸線到邊坡的距離不小于50㎝。

架體與建筑結構拉結

1.腳手架一般搭設都比較高，而架體寬度僅在1.2m左右，形成長細比失調。再則，搭設中的立桿很難保證垂直。偏心力距大，加大了腳手架失穩的比重，因此架設拉結點使架體與建筑結構連接一體形成整體，從實際情況看造成架體變形、傾覆主要原因之一就是拉結點稀少和人為的在裝修外墻、安裝窗口、安裝幕墻時亂拆拉結點造成的。由此看來連墻桿（拉結點）是保證腳手架穩定、安全、可靠的重要構造和措施，在施工中不允許隨意變更或拆除，如影響施工必須移位的，應有相應的加固措施，并實施后，方可進行原桿件的移位。

2.拉結點的設計拉力不能小于10KN（1000kg）。連墻拉結點的設計位置，應按規范要求，二步三跨或三步二跨設置，設置在小橫桿下方10㎝左右，距主節點不大于30㎝腳手架的立桿上。

3.要求

①連墻件應均勻布置，形式可以花排，也可以并排，優先采取花排。

②連墻件必須從底部第一根縱向水平桿（第一步架的大橫桿）處開始設置，當該處設置有困難時，應采用其它可靠措施固定。

③一字形、開口型腳手架的兩端必須設置連墻件，連墻件的垂直間距不應大于建筑物的層高，并不超過4m。

④腳手架下部不能設連墻件時或腳手架搭設高度小于7m時可采用拋撐。拋撐應采用通長桿件與腳手架可靠連接，與地面的夾角應在45°～60°之間，連接點距主節點的距離不應大于30㎝。拋撐在連墻件設置后方可拆除。

⑤連墻件主要有兩種，一種是剛性，另一種是柔性，但柔性拉結點只能用于承重墻體結構，而且架體搭設高度在24m內。其它非承重結構或架體搭設高度超過24m均應采用剛性拉結點。

⑥連墻件的連墻桿或拉筋應呈水平，并垂直于墻面設置，與腳手架一端可稍向下斜，不允許向上翹起，當無法水平設置時應下拉不能上拉。

⑦在搭設腳手架時，連墻件應與其它桿件同步搭設。在拆除腳手架時應在其它桿件拆到連墻件高度時，最后拆除連墻件。最后一道連墻件拆除前，應先設置拋撐后再拆連墻件，以確保腳手架拆除過程中的穩定。

桿件間距與剪刀撐

1.立桿是腳手架主要受力桿件，間距應均勻設置并符合規范規定和施工方案的要求，不能加大間距，否則會降低立桿的承載能力，一般立桿縱距施工腳手架不大于1.5m，裝修腳手架不大于1.8m、防護架不大于2m，立桿橫距一般在1.3m以內最大不超過1.5m。

2.大橫桿是約束立桿縱向距離傳遞荷載的重要桿件，步距的變化直接影響腳手架的承載能力，一般施工腳手架步距1.2m，裝修腳手架步距1.8m，現在工程大部分是框架結構，腳手架作為外防護多采用步距為1.5m，用直角扣件固定在立桿的內側。

3.小橫桿主要是約束立桿側向變形，傳遞腳手架使用荷載，增強腳手架剛度的重要桿件，與大橫桿、立桿共同組成腳手架的架體，而且還承擔著縮短腳手板使用跨度保證腳手板承受使用荷載的作用。

小橫桿應符合下列要求：

①每一主節點處必須設置一根小橫桿，用直角扣件扣緊在大橫桿的上方，偏離主節點的軸線距離不大于15㎝，且嚴禁拆除。

②在雙排腳手架上，靠墻一側的外伸長度不應大于50㎝。

③操作層上非主節點處的小橫桿，應根據支撐腳手板的需要等間距設置，最大間距不應大于立桿間距的1/2。

④單排腳手架的小橫桿一端應采用直角扣件固定在大橫桿的上方，另一端插入墻內不小于18㎝。但不能用于18㎝墻、輕質墻、空心墻等穩定性差的墻體。

4.剪刀撐是防止腳手架縱向變形的重要桿件和措施，合理設置剪刀撐可以增強腳手架的整體剛度，提高腳手架的承載能力，剪刀撐的設置應符合下列要求：

①每組剪刀撐以4至6跨為宜，但不小于6m，斜桿與地面的夾角在45°～60°之間。

②搭設高度在24m以下的單、雙排腳手架，均必須在外側立面的兩端各設一組剪刀撐，由底部至頂部隨腳手架的搭設連續設置，中間部分可間斷設置，各組剪刀撐間凈距不大于15m。

③搭設高度在24m以上的雙排腳手架，在外側立面必須沿長度和高度連續設置。

④剪刀撐斜桿應與立桿和伸出的小橫桿用扣件扣牢，底部斜桿的下端應置于墊板上。

⑤剪刀撐斜桿的接長，均采用搭接，搭接長度不小于1m，設置2個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接縱向桿端的距離不應小于10㎝。

⑥一字形、開口型雙排腳手架的兩端必須設置橫向支撐。

⑦腳手架搭設高度超過24m時，在轉角處及中間沿縱向每隔6跨，在橫向平面內加橫向支撐。

⑧橫向支撐斜桿應在1～2步內，由底到頂呈之字形，連續布置斜桿應采用旋轉扣件固定在與之相交的立桿上，或固定在橫桿靠近腳手架節點處。

桿件搭接

1.立桿接長除在頂層可采用搭接外，其余各接頭必須采用對接扣件對接，對接、搭接應符合下列規定：

①立桿上的對接扣件應交錯布置，兩個相鄰立桿接頭不應設在

同步同跨內，兩相鄰立桿接頭在高度方向錯開的距離不應小于50㎝；各接頭中心距主節點的距離不應大于步距的1/3。

②立桿頂層搭接長度不小于1m，用不少于兩個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于10㎝。

③雙立桿的副立桿高度不應低于3步，鋼管長度不應小于6m。

④立桿頂端高出建筑物檐口上皮高度1.5m。

⑤每根立桿均應設置底座和墊板。

2.大橫桿設置于小橫桿的下方，在立桿的里側，并用直角扣件與立桿扣緊，其接長應符合下列規定：

①大橫桿一般應采用對接扣件連接。

②對接的接頭應交錯布置，不應設在同步、同跨內，相鄰接頭水平距離不應小于50㎝，并應避免設在大橫桿縱向的跨中。

3.小橫桿不允許有接頭。

腳手板與防護欄桿

腳手板是施工人員的作業平臺，必須按腳手架的寬度滿鋪，板與板之間靠緊，腳手架上鋪腳手板是方便施工人員進行施工操作、行走、運輸材料等。如不滿鋪腳手板，容易造成空缺，人員在上行走時容易踏空，造成高處墜落事故。

1.腳手板一般采用木腳手板和鋼腳手板，其材質應符合規范要求。木腳手板應是5㎝厚，非脆性木材（如樺木）無腐朽、劈裂；鋼腳手板用2㎜厚板材沖壓制成，如有銹蝕、裂紋不能使用。

2.腳手板采用對接時，接頭處下設兩根小橫桿；腳手板外伸長度13～15㎝，兩塊腳手板外伸長度的和不大于30㎝。

3.腳手板采用搭接時，接頭必須支在小橫桿，搭接長度應大于20㎝，伸出橫向水平桿的長度不應小于10㎝。

4.腳手板應設置在不少于三根小橫桿上。

5.腳手板下設置的小橫桿，兩端應與大橫桿用直角扣件扣牢。

6.腳手板應滿鋪、鋪穩，離開墻面12—15㎝，板下方應設安全網，防止腳手板折斷發生事故。

7.作業層腳手板探頭長度應取15㎝，并不應大于20㎝。探頭板過長可能造成墜落事故，其板長兩端均應與支撐小橫桿可靠固定。

8.腳手架的外側應按規定設置密目安全網，安全網設置在外排立桿的里側，安全網必須合格，使用符合要求的繩扣牢系在腳手管上。

9.作業層在腳手架外側大橫桿與腳手板之間，應按臨邊防護的要求設置防護欄桿和擋腳板，防止作業人員墜落和腳手板上物料滾落。

10.自頂層操作層的腳手板往下計，每隔10m鋪一層腳手板或設置安全平網做隔離。

交底與驗收

1.腳手架搭設前，施工負責人應按照施工方案要求，結合施工現場作業條件和隊伍情況，做詳細的技術交底和安全交底，并有專人指揮搭設，交底主要包括下列內容：

①搭設場地的平整，