電焊工職業技能鑒定高級工理論題庫

一、判斷題（共200題）

1.一般運用測定斷弧長度來評估焊條日勺電弧穩定性。（）V

2.碳當量法是用來判斷材料焊接性日勺一種直接試驗措施。（）X

3.碳當量日勺計算公式合用于一切金屬材料。（）X

4.碳當量越高，材料FJ淬硬傾向越大，冷裂敏感性也越大。（）V

5.奧氏體不銹鋼日勺焊接性不能用碳當量來間接評估。（）V

6.評估材料抗冷裂性最佳的措施是熱影響區最高硬度法，由于它考慮到

了氫和應力兩個原因。（）X

7.采用斜Y形坡口焊接裂紋試驗措施時，試驗一定要在室溫進行，試件不

得進行預熱。（）X

8.采用斜Y形坡口焊接裂紋試驗措施時，焊后應立即進行檢查，以防止產

生延遲裂紋。（）X

9.采用斜Y形坡口焊接裂紋試驗措施焊成日勺試件，其表面裂紋可用肉眼、

磁粉或著色法進行檢查。（）J

10.搭接接頭（CTS）焊接裂紋試驗措施重耍合用于低合金鋼焊接熱影響區

由于馬氏體轉變而引起日勺裂紋試驗。)V

11.進行搭接接頭（CTS）焊接裂紋試驗時，對焊接參數沒有規定詳細數值。

（）X

12.由于搭接接頭（CTS）焊接裂紋試驗焊縫的冷卻速度較慢，因此未能大

量推廣應用。（）V

13.T形接頭焊接裂紋試驗措施重要合用于奧氏體不銹鋼T形接頭角焊縫［1勺

裂紋試驗。（）X

14.插銷試驗可以用來評估焊接接頭中多種形式的冷裂紋。（）X

15.進行插銷試驗的關鍵是插銷的缺口尖端必須位于焊接熱影響區日勺粗晶

區。（）J

16.插銷試驗日勺長處之一是可以用臨界應力值來定量地評估材料對焊根

裂紋日勺敏感性。（）J

17.運用插銷試驗可以直接估計焊接構造中與否出現冷裂紋。（）

X

18.焊接熱裂紋的直接試驗措施是《壓板對接（FISCO）焊接裂紋試驗措施》。

（）V

19.壓板對接（FISCO）焊接裂紋試驗措施一定要將弧坑填滿，以免產生熱

裂紋。（）X

20.“焊接接頭剛性拘束焊接裂紋試驗措施”是一種專門用來測定材料產

生“焊接消除應力裂紋”的直接試驗措施。()V

21.一般用“Z向(厚度方向)彎曲試驗”作為評估鋼材層狀扯破敏感性的

指標。()X

22.影響層狀扯破敏感性的最佳指標是伸長率，而不是斷面收縮率。

()X

23.焊接裂紋在攝影底片上常是一條中部稍寬、兩端尖細的直線。

()V

24.X射線攝影時，通過物體日勺厚度越大，膠片的感光度越強，顯影后得

到的黑度越深。()X

25.射線探傷時，I級片和II級片中不容許存在條狀夾渣。()義

26.運用攝影法進行射線探傷時，底片上缺陷的形狀和大小與真實缺陷是

完全同樣的。()X

27.X射線和丫射線之因此能用來探傷，重要原因是這些射線在金屬內部

能量會發生衰減。()V

28.假如焊縫表面余高為零，則可以大大提高射線探傷的敏捷度。

()X

29.射線攝影底片上日勺白色寬帶表達焊縫，白色寬帶中的黑色斑點或條紋

就表達焊接缺陷。（)V

30.根據國標GB3323—87《鋼熔化焊對接接頭射線攝影和質量分級》的規

定，鋼焊縫射線探傷H勺質量原則共分四級，其中I級片質量最差，IV

級片質量最佳。（）X

31.射線探傷的I級片中，不容許存在任何焊接缺陷。（）X

32.只要焊縫中存在裂紋，焊縫經射線探傷后的底片就屬于IV級。

（）J

33.丫射線可以用來探測比X射線更厚的金屬。（）X

34.超聲波探傷的基本原理是運用超聲波進入金屬內部會產生反射現象。

（）X

35.超聲波探傷的重要長處是可以清晰地顯示焊縫內部缺陷的形狀和大小。

（）X

36.超聲波探傷時，在探頭和焊件之間必須充以耦合劑，否則超聲波無法

進入焊件內部，在空氣中都被反射掉了,（）J

37.與射線探傷相比，由于超聲波對人體有害，因此沒有射線探傷應用得

廣。（）X

38.根據GB11345—89《鋼焊縫手工超聲波探傷措施和探傷成果分級》的

規定，焊縫質量等級分四級，其中I級質量最佳，IV級最差。)

39.不管是焊縫表面的缺陷，還是焊縫內部H勺缺陷，磁粉探傷都是非常敏

捷的。()J

40.TCrl8Ni9Ti奧氏體不銹鋼焊縫表面和近表面的缺陷采用磁粉探傷檢測

最合適。()X

41.滲透探傷可以月來探測非鐵磁性材料焊縫表面和近表面的缺陷。

()J

42.焊接接頭拉伸試驗的目的是測定焊縫的抗拉強度。()X

43.彎軸直徑越大，彎曲試驗的合格率越高。()V

44.厚度較大的焊件，進行彎曲試驗時最佳選擇側彎。()J

45.不管是雙面焊，還是單面焊，只要是同一種材料，具彎曲試驗IKJ彎曲

角度都是同樣的。()X

46.假如要測量焊縫日勺沖擊韌度，其沖擊試樣的I缺口應當在緊靠焊縫的熱

影響區上。()X

47.進行硬度試驗時，假如在測點處出現焊接缺陷，試驗成果仍有效。

()X

48.測定板狀對接接頭試件塑性最佳的試驗措施是壓扁試驗。()

X

49.鋼制壓力容涔水壓試驗日勺試驗壓力應為工作壓力日勺1.25倍。)

50.水壓試驗的試驗壓力和容器的壁溫無關。（）X

51.對焊后需要無損檢查或回火消除應力熱處理內容器，應先進行水壓試

驗。（）X

52.氣壓試驗比水壓試驗有較大口勺安全性，因此應用十分廣泛。（）

X

53.水壓試驗可以清晰顯示焊縫內部日勺缺陷。（）X

54.煤油試驗屬于密封性檢查。（）V

55.12CEMoV鋼和20鋼焊條電弧焊時，可以選用E5015焊條。（）J

56.珠光體耐熱鋼與低合金構造鋼焊接時，應當根據珠光體耐熱鋼1向化學

成分來選擇對應的焊接材料。（）X

57.由于珠光體耐熱鋼具有較多日勺合金元素，因此珠光體耐熱鋼和低合金

構造鋼焊接時，應采用較大日勺熔合比，雖然焊縫金屬中具有較多的珠

光體耐熱鋼。（）X

58.奧氏體不銹鋼與珠光體耐熱鋼焊接時，由于珠光體耐熱鋼日勺稀釋作用，

焊縫也許會出現馬氏體組織。（）J

59.奧氏體不銹鋼與珠光體耐熱鋼焊接時，熔合比越大越好。)

X

60.lC「lSNi9Ti奧氏體不銹鋼和Q235—A低碳素鋼焊接時，假如采用鋁極

氧弧焊，則最佳不要加填充焊絲，才能獲得滿意的焊縫質量。

（）X

61.奧氏體不銹鋼和低碳素鋼焊接時，應用最多日勺焊接措施是焊條電弧焊。

（）V

62.lCr18Ni9Ti奧氏體不銹鋼和Q235—A低碳素鋼焊接時，應選用

A302（A307）焊條。（）V

63.ICrl8Ni9Ti奧氏體不銹鋼和12CrlMoV珠光體耐熱鋼焊接時,應當選用

A502焊條。（）X

64.奧氏體不銹鋼與珠光體耐熱鋼時焊接接頭中會產生很大的熱應力，這

種熱應力可以通過高溫回火加以消除。（）X

65.珠光體耐熱鋼中含碳量越高，奧氏體不銹鋼與珠光體耐熱鋼H勺焊接接

頭中形成擴散層的也許性越大。（）V

66.奧氏體不銹鋼與珠光體耐熱鋼焊接時，扇住選用穩定珠光體鋼的焊接

材料。（）J

67.奧氏體不銹鋼與珠光體耐熱鋼焊接時，最佳采用多層焊，并且層數越

多越好，其目日勺是可以提高焊接接頭日勺塑性。)

68.奧氏體不銹鋼與珠光體耐熱鋼焊接時，應采用較大的J坡口角度，以減

少熔合比。（）V

69.采用小直徑焊條（或焊絲），使用小電流、高電壓、迅速焊是焊接奧氏

體鋼與珠光體耐熱鋼的重要工藝措施。（）V

70.珠光體耐熱鋼與馬氏體鋼焊接時，最佳選用奧氏體不銹鋼焊條。

（）X

71.增長奧氏體不銹鋼中的含銀量，可以減弱奧氏體鋼與珠光體鋼焊接接

頭中口勺擴散層。（）V

72.鋼與銅及其合金焊接時日勺重要問題是在焊縫及熔合區輕易產生裂紋。

（）V

73.鋼與銅及其合金焊接時，焊縫中產生日勺裂紋屬于熱裂紋。（）

74.鋼與銅及其合金焊接時，伴隨焊縫中含銅量日勺增長，產生熱裂紋的傾

向也加大。（）J

75.鋼與銅及其合金焊接時，熱影響區形成口勺裂紋叫滲透裂紋，它不屬丁

冷裂紋。（）J

76.鋼與銅及其合金焊接時，所產生的滲透裂紋口勺長度只決定于焊接應力

的大小，和焊縫的化學成分無關。)X

77.純銅與Q235—A低碳素鋼焊接時，可采用E4303焊條。)V

78.奧氏體不銹鋼與銅及其合金焊接時，應當采用奧氏體不銹鋼作為填充

材料。（）X

79.鋼與銀及其合金焊接時，焊縫中含氧量越高，產生氣孔的傾向越大。

（）J

80.鐵鍥焊縫中，含Mn、Ti、A1等合金元素時，產生氣孔的傾向增長。（）

X

81.鐵銀焊縫中，含銀量越高，產生熱裂紋的傾向越大。（）V

82.鐵饃焊縫中，含氧量越高，產生熱裂紋的傾向越小。（）X

83.純銀與低碳素鋼焊接時，焊縫中的含銀量越高，焊縫的塑性和韌度越

低。（）X

84.純銀與低碳素鋼復合板焊接時，應先焊低碳素鋼基層焊縫，后焊鍥覆

層焊縫。（）V

85.焊接接頭是一種成分、組織和性能都不一樣樣的不均勻體。（）

86.焊縫金屬日勺力學性能和焊接熱輸入無關。（）X

87.焊接熱影響區內塑性最佳的區段是粗晶區。)X

88.當低合金構造鋼中具有較多的氮時，極易發生熱應變脆化現象。

（）V

89.承受動載荷日勺角焊縫，其焊縫表面形狀最佳是凸形的。（）X

90.T形接頭只要保證其角焊縫能圓滑過渡，就是最理想的接頭形式。

（）X

91.斜縫對接接頭由于揮霍金屬材料，目前已很少采用。（）V

92.搭接接頭由于鋼板之間連接的I面積較多，因此是一種強度較高的接頭

形式。（）X

93.為增大搭接接頭日勺強度，可以采用塞焊的形式。（）V

94.只有單面角焊縫日勺T形接頭，其承載能力較低。（）V

95.對接接頭II勺應力集中重要產生在焊趾處。（）V

96.增長對接接頭日勺強度，重要應當增大焊縫的余高。（）X

97.承受動載的重要構造，可用增大余高來增大其疲勞強度。（）

X

98.所有焊接接頭中，以對接接頭日勺應力集中最小。（）J

99.開坡口焊接可以減少T形接頭的應力集中。（）V

100.為減少應力集中，在搭接接頭中最佳不要焊接正面角焊縫。

)X

101.由于搭接接頭不是焊接構造的理想接頭，故很少采用。（）X

102.承受靜載荷的構造，應力集中對其強度無明顯影響。（）V

103.焊接構造的整體性給焊接裂紋的擴展發明了十分有利的條件。（）

104.大部分焊接構造日勺失效是由氣孔所引起日勺。（）X

105.塑性好日勺材料只會產生延性斷裂，不會產生脆性斷裂。（）X

106.脆性斷裂一般都在應力不高于構造設計應力時產生，具有忽然破壞

日勺性質。（）V

107.延性斷裂的斷口有金屬光澤。（）X

108.脆性斷裂由于很少產生，因此其危害性是不大的，（）X

109.焊接構造中H勺裂紋是產生脆性斷裂的重要原因。（）V

110.當材料處在三向拉伸應力口勺作用下，往往輕易發生脆性斷裂。（）

J

111.焊接構造的斷裂形式只與所受應力的大小有關，而與應力的狀態無

關。（）X

112.脆斷事故一般都來源于具有嚴重應力集中效應日勺缺口處。)

113.脆性轉變溫度越低，材料日勺脆性傾向越度重。)X

114.帶缺口的試樣，其脆性轉變溫度比光滑試樣高。（）V

115.同一種材料，在高溫時輕易產生延性斷裂，在低溫時輕易產生脆性

斷裂。（）V

116.提高加載速度能促使材料發生脆性破壞，其作用相稱于減少溫度。

（）V

117.低碳素鋼和低合金構造鋼的J晶粒度越細，其脆性轉變溫度越高。

（）X

118.材料的化學成分對脆性轉變溫度沒有什么影響。（）X

119.厚板的缺口處輕易使材料變脆。（）V

120.用常規措施測定的強度和塑性指標都符合規定日勺材料，所制造口勺構

造一般不會發生脆性斷裂。（）X

121.一般可以用脆性轉變溫度作為原則來評估材料日勺脆性一韌性行為。

（）V

122.運用沖擊試驗可以測定材料的脆性轉變溫度。（）V

123.落錘試驗法可以用簡樸的設備來測定材料脆性轉變溫度。)

124.焊接構造由于剛度大，因此不輕易產生脆性斷裂。)X

125.焊接構造焊前的冷加工對構造產生脆性斷裂不會帶來任何影響。

（）X

126.焊接構造在長期高溫應力作用下，也輕易產生脆性斷裂。（）

127.材料的熱應變脆化是引起焊接構造脆性斷裂的原因之一。（）

128.焊后，焊件材料的金相組織對其脆性沒有什么影響。（）X

129.減少焊接熱輸入，能防止構造產生脆性斷裂。（）J

130.假如焊接缺陷產生在構造I向應力集中區，則具對脆斷的影響是不大

的。（）X

131.焊接缺陷中除裂紋外，其他缺陷對脆性斷裂沒有什么影響。（）

X

132.對于塑性較低的高強度鋼，焊接接頭的角變形和錯邊對脆性斷裂有

較大的影響。（）V

133.材料在其脆性轉變溫度以上工作時，焊接殘存應力對其脆性斷裂有

較大影響。（）X

134.假如焊接殘存應力為拉伸應力，和工作應力疊加時，輕易引起構造

產生脆性斷裂。（）V

135.為防止脆性斷裂，焊接構造使用的材料應具有很好H勺韌性。（）

136.采用比實際強度更高的材料是防止焊接構造產生脆性斷裂的重要措

施。（）X

137.搭接接頭由于應力集中系數比較大，因此產生脆性斷裂的傾向也較

大。（），

138.疲勞斷裂和脆性斷裂在本質上是同樣日勺。（）X

139.疲勞強度和溫度的關系很大，當焊接構造在低溫工作時，很輕易產

生疲勞斷裂。1）X

140.焊縫表面經機械加工后能提高其疲勞強度。（）J

141.對接接頭焊縫的余高值越大，其疲勞強度越高。（）X

142.T形接頭日勺疲勞強度要比對接接頭低得多。（）J

143.提高T形接頭疲勞強度日勺主線措施是開坡口焊接和加工焊縫過渡區，

使之圓滑過渡。（）J

144.搭接接頭由于連接處日勺鋼板厚度增長，因此其疲勞強度是比較高的。

)X

145.采用“加強”蓋板的對接接頭，其疲勞強度是最高的I。（）X

146.低碳素鋼、低合金構造鋼焊接接頭熱影響區力學性能的變化對疲勞

強度影響不大。（）V

147.焊接殘存應力將減少焊接構造的疲勞強度。（）V

148.減少焊接接頭和構造疲勞強度的重要原因是應力集中。（）V

149.沿垂直力線方向打磨焊縫可以提高對接接頭日勺疲勞強度。（）

X

150.用電弧整形法提高高強度鋼焊接接頭日勺疲勞強度有很好的效果。（）

151.由于熱應力反復作用而產生的破壞稱為熱疲勞。（）J

152.在腐蝕介質中，作的構件，雖然承受循環載荷，也不會產生疲勞破

壞。（）X

153.為了分析構造失效日勺原因，應將破裂斷口很好地保留。（）V

154.焊接工藝評估日勺重要目日勺是測定材料焊接性能的好壞。（）X

155.焊接工藝評估和產品焊接，試板都能反應焊接接頭的力學性能，因

此兩者的意義是同樣的。（）X

156.鋼制壓力容器焊接工藝評估試件可以不做硬度試驗。)

157.焊接工藝評估的對象是焊縫而不是焊接接頭。)V

158.對接焊縫試件進行焊接工藝評估時，可以不做無損檢查。（）

X

159.進行焊接工藝評估時，板狀對接焊縫試件和管材對接焊縫試件，兩

者不能通用，應分別進行。（）X

160.對接焊縫和角焊縫應分別進行焊接工藝評估。（）X

161.焊接工藝評估一定要由考試合格的焊工擔任施焊工作。（）X

162.為了保證焊接工藝評估工作順利進行，可以聘任外單位技術純熟的

焊工擔任施焊工作。（）X

163.當同一條焊縫使用兩種或兩種以上焊接措施時，可按每種焊接措施

分別進行評估。（）J

164.當同一條焊縫使用兩種或兩種以上焊接措施時，可使用兩種或兩種

以上焊接措施焊接試件，進行組合評估。（）V

165.16MnR評估合格的焊接工藝，合用于Q235—A。（）X

166.20鋼評估合格的焊接工藝，合用于10鋼。（）V

167.但凡不銹鋼材料都應當單獨進行焊接工藝評估。（）J

168.當用正火加回火來替代正火處理時，可以不另行進行評估。（）X

169.母材金屬厚度為8mm日勺評估，合用于焊件母材金屬厚度的有效范闈為

6?12mH1。()V

170.影響焊接接頭沖擊韌度的原因，一律作為焊接工藝評估的重要原因。

()X

171.J422焊條評估合格后，可以免做J427焊條H勺工藝評估。()

172.用添絲鴿極氧弧焊替代不添絲的鴇極氮弧焊時，可以不必再做焊接

工藝評估。()X

173.用氧丙烷氣體替代氧乙快氣體時，可以不必再做焊接工藝評估。

()X

174.用H08MnA焊絲替代HO8A焊絲時，一定要重新進行焊接工藝評估。

()V

175.對接焊縫H勺焊接工藝評估試件，一定要進行沖擊試驗。()X

176.板厚不小于2()m時對接焊縫進行工藝評估時，一定要做側彎試驗。

()V

177.焊接工藝評估力學性能試驗日勺試樣在清除焊縫余高前，不容許對試

樣進行冷矯平。()X

178.焊接工藝評估進行試樣彎曲試驗時，彎軸直徑應為板厚的3倍。

)V

179.焊接工藝評估管板組合焊縫試件應切取4個試樣。()V

180.鋼制壓力容器上的塞焊縫一定要進行工藝評估。()X

181.16MnR鋼考試合格H勺焊_L,可以施焊Q235—A鋼，而不必另行考試。

()V

182.根據GB/T15169—94《鋼熔化焊手焊工資格考試措施》的規定，采

用E4303焊條考試合格日勺焊工，可同步獲得E5015焊條的承認。

()X

183.根據GB/T15169—94《鋼熔化焊手焊工資格考試措施》的I規定，采

用E5015焊條考試合格日勺焊工，可同步獲得E4303焊條日勺承認。

()V

184.根據GB/T15169—94《鋼熔化焊手焊工資格考試措施》中試件代號

的規定，字母“P”表達板狀試件。()V

185.根據GB/T15169—94《鋼熔化焊手焊工資格考試措施》的規定，板

坡口對接和板角接試件?律應分別進行考試。()X

186.根據GB/T15169—94《鋼熔化焊手焊工資格考試措施》的I規定，板

狀考試試件的I厚度為81nm時，其承認厚度范圍為6—12mni。()

X

187.根據GB/T15169—94《鋼熔化焊手焊工資格考試措施》的規定，管

板試件應切取4個試樣進行宏觀金相檢查。（）X

188.根據GB/T15169—94《鋼熔化焊手焊工資格考試措施》的規定，對

接試件可以只進行無損檢查，不進行彎曲試驗。（）V

189.根據GB/T15169—94《鋼熔化焊手焊工資格考試措施》的規定，試

件進行彎曲試驗時，如采用輻筒彎曲，其彎軸直徑可為試件厚度的

4倍。（）V

190.根據《鍋爐壓力容器焊工考試規則》口勺規定，埋弧焊考試時不容許

加引弧板和引出板。（）X

191.根據《鍋爐壓力容器焊工考試規則》的規定，埋弧焊考試時不容許

清焊根。（）V

192.根據《鍋爐壓力容器焊工考試規則》日勺規定，焊縫寬度一律用增寬

來表達。（）V

193.根據《鍋爐壓力容器焊工考試規則》H勺規定，埋弧焊的焊縫表面咬

邊深度不得不小于0.5mm0（）X

194.根據《鍋爐壓力容器焊工考試規則》的規定，對接試件可以只進行

無損檢查，不進行彎曲試驗。（）X

195.根據《鍋爐壓力容器焊工考試規則》的規定，埋弧焊單面焊試件時

未焊透應在外觀檢查時評估。)V

196.根據《鍋爐壓力容器焊工考試規則》的規定，lC「18Ni9Ti考試合格

后，可免除Q235—AH勺考試。（）X

197.焊接材料消耗定額目前大多由經驗估算而不是通過計算獲得。

（）V

198.焊接勞動工時定額中的作業時間由基本時間和輔助時間兩部分所構

成。（）J

199.測量弧焊電源的空載電壓重要是為了節省電力。（）X

200.測定弧焊電源的外特性時，常用可變鎮靜電阻作為負載。（）

二、選擇題（共220題）

1.直徑為4nlm的焊條進行藥皮強度檢查時，試驗高度為（）ob

a.Imb.0.5mc.1.5md.2m

2.進行焊條藥皮耐潮性檢查時，應將焊條置于（）ob

a.空氣中b.水中c.酸液中

3.測定熔敷金屬中（）日勺含量，使用較多的是甘油法。d

a.COb.0c.Nd.擴散氫

4.檢查焊劑顆粒度時，應取試驗焊劑不少于（)oa

a.100gb.150gc.200gd.250g

5.測定實芯焊絲化學成分時，在每批中按盤數任選3%盤，但不少于（）

盤。a

a.2b.3c.4d.5

6.焊接性試驗用得最多的是（）oc

a.力學性能試驗b.無損檢查c.焊接裂紋試驗d.宏觀金相試驗

7.碳當量可以用來評估材料的（）ob

a.耐腐蝕性b.焊接性c.硬度d.塑性

8.鋼材日勺碳當量越大，則其敏感性也越大。b

a.熱裂b.冷裂c.抗氣孔d.層狀扯破

9.國際焊接學會推薦的碳當量計算公式合用于（）oc

a.一切鋼材b.奧氏體不銹鋼c.500?600MPa級日勺非調質高強度鋼

d.硬質合金

10.焊接接頭熱影響區日勺最高硬度可用來判斷鋼材日勺（）。a

a.焊接性b.耐蝕性c.抗氣孔性d.應變時效

11.斜Y形坡口焊接裂紋試驗重要用以試驗鋼材的（）敏感性。b

a.熱裂b.冷裂c.層狀扯破d.氣孔

12.斜Y形坡口焊接裂紋試驗用試件的厚度為（）。b

a.6?91nmb.9?38nlmc.>38rnmd.46洞

13.斜Y形坡口焊接裂紋試驗是（）焊接接頭冷裂紋H勺自拘束試驗措施。

b

a.奧氏體不銹鋼b.碳素鋼和低合金構造鋼c.灰鑄鐵d.銅及銅

合金

14.斜Y形坡口焊接裂紋試驗用焊條直徑是（）0c

a.2.5mmb.3.2mmc.4.Ommd.5.0mm

15.斜Y形坡口焊接裂紋試驗拘束焊縫的焊接應采用（）b

a.酸性焊條b.低氫焊條c.不銹鋼焊條d.堆焊焊條

16.斜Y形坡口焊接裂紋試驗焊完的試件應在（）,進行裂紋的解剖和檢

測。c

a.立即b.28h后來c.48h后來d.幾天后來

17.斜Y形坡口焊接裂紋試驗應對試件的（1個橫斷面進行斷面裂紋檢查。

a.3b.4c.5d.6

18.搭接接頭（CTS）焊接裂紋試驗重要合用于］）焊接熱影響區由于馬氏

體轉變而引起日勺焊接裂紋試驗。b

a.碳素鋼b.低合金鋼c.高合金鋼d.奧氏體不銹鋼

19.搭接接頭（CTS）焊接裂紋試驗用焊條直徑為（）。c

a.2.5mmb.3.2mmc.4.Ommd.5.Omm

20.搭接接頭（CTS）焊接裂紋試驗焊完日勺試件應（）進行裂紋日勺解剖司檢

測。c

a.立即b.24h后來c.48h后來d.幾天后來

21.搭接接頭（CTS）焊接裂紋試驗應在焊縫上?。ǎ┰嚇印

a.3塊b.4塊c.5塊d.6塊

22.T形接頭焊接裂紋試驗措施日勺焊接位置應為（）。b

a.平角焊b.船形焊c.橫角焊d.立角焊

23.T形接頭焊接裂紋試驗措施重要合用于（）T形接頭角焊縫H勺裂紋試

驗。a

a.碳素鋼b.低合金構造鋼c.鐵素體鋼d.奧氏體不銹鋼

24.插銷試驗屬于（）試驗措施。a

a.冷裂紋b.熱裂紋c.應力腐蝕裂紋d.層狀扯破

25.試件經預熱后進行插銷試驗時，要保持載荷（）oc

a.6hb.12hc.24hd.48h

26.插銷試驗的臨界應力值。ci越小，表達鋼材（）敏感性越大。a

a.冷裂b.熱裂c.消除應力裂紋d.應力腐蝕裂紋

27.插銷法重要用于評估氫致延遲裂紋中的（）。b

a.焊趾裂紋b.焊根裂紋c.焊縫裂紋d.焊道下裂紋

28.壓板對接（FISCO）焊接裂紋試驗措施屬于（）試驗措施。a

a.熱裂紋b.冷裂紋c.應力腐蝕裂紋d.消除應力裂紋

29.Z向拉伸試驗是運用試樣的（）作為評估鋼材層狀扯破敏感性的指標。

d

a.抗拉強度b.屈服點c.伸長率d.斷面收縮率

30.根據GB3323《鋼熔化焊對接接頭射線攝影和質量分級》日勺規定，焊縫

質量分為（）。b

a.三級b.四級c.五級d.六級

31.根據GB3323《鋼熔化焊對接接頭射線攝影和質量分級》日勺規定，焊縫

質量以（）為最佳。a

a.I級b.H級c.HI級d.IV級

32.根據GB3323—87《鋼熔化焊對接接頭射線攝影和質量分級》日勺規定，

假如焊縫中有裂紋存在，焊縫質量即鑒定為（）d

a.I級b.II級c.Hl級d.IV級

33.當檢測厚度小T50nl咄勺焊縫時，應采用（）<>a

a.X射線探傷b.丫射線探傷c.超聲波探傷d.磁粉探傷

34.根據GBU345—89《鋼焊縫手工超聲波探傷措施和探傷成果分級》中

規定，焊縫質量分為（）ob

a.三級b.四級c.五級d.六級

35.根據GB11345—89《鋼焊縫手工超聲波探傷措施和探傷成果分級》中

規定，焊縫質量等級以一（）級為最差。d

a.Ib.IIc.Illd.IV

36.對于（）材料，磁粉探傷將無法應用。d

a.紙碳素鋼b.低合金構造鋼c.鐵磁性材料d.非鐵磁性材料

37.根據JB/T6061—92《焊縫磁粉檢查措施和缺陷磁痕的分級》的規定，

缺陷磁痕的等級分為（）ob

a.三級b.四級c.五級d.六級

38.根據JB/T6062-92《焊縫滲透檢查措施和缺陷跡痕日勺分級》規定,

焊縫質量分為（）。a

a.四級b,五級c.六級d.七級

39.焊接接頭拉伸試驗的目的是測定焊接接頭的（）0a

a.抗拉強度b.屈服點c.伸長率d.斷面收縮率

40.焊接接頭彎曲試驗的目的是檢查焊接接頭拉伸面上日勺（）b

a.抗拉強度b.塑性c.韌性d.硬度

41.試樣彎曲后，其正面成為彎曲H勺拉仲面，叫（）。a

a.面彎b.背彎c.側彎d.縱彎

42.試樣彎曲后，其背面成為彎曲日勺拉伸面，叫（）。b

a.面彎b.背彎c.側彎d.縱彎

43.采用圓形壓頭彎曲（三點彎曲）試驗法時，彎軸直徑應為試樣厚度的

（）倍。b

a.2b.3c.4d.5

44.根據GB2653—89《焊接接頭彎曲及壓扁試驗措施》的規定，彎曲試樣

拉伸面上有（）的橫向（焊縫的縱向）裂紋或缺陷，彎曲試驗就為不

合格。a

a.1.5mmb.3mmc.3.5mmd.4mm

45.彎曲直徑通過兩支持輻被彎曲靠近U形時，則認為彎曲角度到達（）。

d

a.50°b.90°c.120°d.180°

46.焊接接頭應變時效敏感性試驗措施同（）。c

a.拉伸試驗b.彎曲試驗c.沖擊試驗d.壓扁試驗

47.目前，沖擊試驗試樣的缺口形狀均為（）。a

a.V形b.U形c.X形d.Y形

48.焊接接頭及堆焊金屬的硬度試驗應在其（）上進行。a

a.橫斷面b.縱斷面c.焊縫表面d.焊縫根部

49.壓扁試驗的目日勺是測定焊接對接接頭的塑性。c

a.平板b.管板c.管子d.型鋼

50.壓扁試驗的目口勺是測定管子焊接對接接頭的（）0d

a.強度b.硬度c.韌性d.塑性

51.壓力容器進行水壓試驗時，其試驗壓力應為工作壓力的（）b

a.1倍b.1.25倍c.1.5倍d.2倍

52.水壓試驗時，應裝設（）定期校驗合格的壓力表。b

a.1只b.2只c.3只d.4只

53.鋼制壓力容器進行氣壓試驗前需經100%（）。d

a.超聲波探傷b.磁粉探傷c.著色探傷d.X射線探傷

54.焊接容器的煤油試驗屬于（）。b

a.液壓試驗b.密封性檢查c.氣密性檢查d.氣壓試驗

55.奧氏體不銹鋼與珠光體鋼焊接時，最佳焊縫中不要出現（）組織。c

a.鐵素體b.珠光體c.馬氏體d.奧氏體

56.奧氏體不銹鋼與珠光體鋼焊接時，要盡量（）熔合比。b

a.增長b.減小C.越大越好d.合適增長

57.奧氏體不銹鋼與珠光體鋼焊接時，采用最多日勺焊接措施是（）。c

a.鴇極金I弧焊b.埋弧焊c.焊條電弧焊d.C02氣體保護焊

58.lCrl8Ni9Ti奧氏體不銹鋼與Q235-A低碳素鋼焊接時，應采用的焊條牌

號是（）oc

a.A102b.A202c.A302cl.A402

59.lCrl8Ni9Ti奧氏體不銹鋼和Q235-A低碳素鋼采用手工鋁極氤弧焊焊接

時，如不加填充焊絲，則焊縫中不可防止地會出現（）組織。a

a.馬氏體b.珠光體c.奧氏體d.鐵素體

60.lCrl8Ni9Ti奧氏體不銹鋼與Q235-A低碳素鋼焊接時，假如采用A407焊

條，焊縫中輕易產生（）oa

a.熱裂紋b.冷裂紋c.腐蝕裂紋d.層狀扯破

61.奧氏體不銹鋼與珠光體鋼焊接時，為控制熔合區中CFI勺擴散，應當提

高焊縫中（州勺含量。b

a.Crb.Nic.Mnd.N

62.為變化奧氏體不銹鋼與珠光體鋼焊接時焊接接頭日勺應力分布狀態，最

佳選用線膨脹系數靠近于珠光體鋼的（）填充材料。c

a.鉆基合金型b.鈦基合金型c.銀基合金d.鐵基合金型

63.奧氏體不銹鋼與珠光體鋼焊接時，為能得到具有較高抗熱裂性能的奧

氏體+鐵素體雙相組織，應將熔合比控制在如下。c

a.20%b.30%c.40%d.50%

64.奧氏體不銹鋼與珠光體鋼焊接時，為減小熔合比，應盡量使用（）

焊接。b

a.大電流、高電壓b.小電流、高電壓c.大電流、低電壓d.小

電流、低電壓

65.奧氏體不銹鋼與珠光體耐熱鋼焊接時，應選用（）焊接材料。c

a.低合金耐熱鋼b.奧氏體鋼c.銀基型d.鉆基型

66.奧氏體不銹鋼與鐵素體鋼焊接時應選用（）焊條。d

a.A102b.A107c.A302d.A022

67.15CrMo珠光體耐熱鋼與Q235-A低碳素鋼焊接時，應選用焊條（hd

a.R302b.R307c.A102d.J507

68.珠光體耐熱鋼與低合金構造鋼焊接時，應根據（）的規定選擇預熱

溫度。b

a.低合金構造鋼b.珠光體耐熱鋼c.兩者中較低的預熱溫度

d.兩者中較高日勺預熱溫度

69.珠光體耐熱鋼與低合金構造鋼焊接時，應根據（）的規定選擇焊后

熱處理溫度。b

a.低合金構造鋼b.珠光體耐熱鋼c.兩者中較低的焊后熱處理溫度

d.兩者中較高日勺焊后熱處理溫度

70.珠光體耐熱鋼與馬氏體耐熱鋼焊接時，焊接接頭中極易形成（b

a.熱裂紋b.冷裂紋c.消除應力裂紋d.層狀扯破

71.珠光體耐熱鋼與馬氏體耐熱鋼焊接時，焊前預熱和控制層間溫度的目

的是防止（）oa

a.冷裂紋b.熱裂紋c.腐蝕裂紋d.消除應力裂紋

72.珠光體耐熱鋼與馬氏體耐熱鋼焊接時，應選用（）。b

a.不銹鋼焊條b.耐熱鋼焊條c.構造鋼焊條d.低溫鋼焊條

73.鋼與銅及其合金焊接時H勺重要問題是在焊縫及熔合區輕易產生（）。

a

a.裂紋b.氣孔c.夾渣d.未焊透

74.鋼與銅及其合金焊接時，焊縫中產生日勺裂紋屬于（）a

a.熱裂紋b.冷裂紋c.消除應力裂紋d.層狀扯破

75.純銅與低碳素鋼焊接時，可以采用（）作為填充金屬材料。d

a.低碳素鋼b.不銹鋼c.黃銅d.純銅

76.鋼與銀及其合金焊接時的重要問題是在焊縫中輕易產生（）a

a.氣孔和裂紋b.夾渣和未焊透c.未熔合和未焊透d.咬邊

77.鋼與鋁及其合金焊接時采用日勺焊接措施是（）od

a.焊條電弧焊b.鴿極氫弧焊c.埋弧焊d.冷壓焊

78.焊接接頭熱影響區內強度高、塑性低H勺區域是（）。c

a.熔合區b.正火區c.加熱在1200C的粗晶區d.整個熱影響

區

79.低碳素鋼熱影響區的脆化區是指加熱溫度在（）日勺區域。a

a.200?400℃b.>400℃c.<200℃d0熔合區

80.高強度鋼熱影響區的脆化區是指加熱溫度在（）口勺區域。b

a.>1200rb.Acl?Ac3c.>Ac3d.<Acl

81.低合金構造鋼中，具有較多的（）時，極易發生熱應變脆化現象。d

a.冷裂紋b.熱裂紋c.腐蝕裂紋d.消除應力裂紋

82.承受動載荷的角焊縫，其截面形狀以（）承載能力最低。b

a.凹形b.凸形c.等腰平形d.不等腰平形

83.焊接構造中最理想日勺接頭形式是（）。d

a.T形接頭b.搭接接頭c.角接接頭d.對接接頭

84.應力集中最小口勺接頭形式是（）。a

a.對接接頭b.T形接頭c.搭接接頭d.角接接頭

85.對接接頭的應力集中出目前（）。d

a.焊縫最高點b.焊縫根部c.熔合Kd.焊趾

86.承受動載荷的對接接頭，焊縫的余高應（）0b

a.越大越好b.趨向于零c.0?3nlm之間d.沒有規定

87.疲勞強度最高的接頭形式是（）。a

a.對接接頭b.T形接頭c.搭接接頭d.角接接頭

88.T形接頭減少應力集中口勺重要措施是（）0c

a.減小焊腳尺寸b.增大焊腳尺寸c.開坡口保證焊透d.采用

堿性焊條

89.搭接接頭增添正面角焊縫會使（）。b

a.側面角焊縫日勺應力集中增長b.側面角焊縫應力集中減小

c.對應力集中無影響

90.應力集中對構造的1（）影響不大。c

a.疲勞強度b.動載強度c.靜載強度

91.對接接頭進行強度計算時，（）接頭上H勺應力集中。c

a.應當考慮b.載荷大時要考慮c.不予考慮d.精確計算時要考

慮

92.對接接頭進行強度計算時，（）焊縫的余高。c

a.應當考慮b.載荷大時要考慮c.不需考慮d.精確計算時要考

慮

93.和鉀接構造相比較，焊接構造H勺特點之一是（）oc

a.強度高b.塑性好c.剛度高d.抗腐蝕性能好

94.焊接構造的整體性給（）日勺擴展發明了十分有利的條件。a

a.裂紋b.氣孔Co未焊透d.未熔合

95.焊接構造的失效大部分是由（）引起的1。b

a.氣孔b.裂紋c.