基于SBR工藝的6000立方米日處理量的印染污水處理工程工藝設計目錄TOC\o"1-3"\h\u1471緒論 382281.1印染廢水主要來源 359231.2印染廢水特點 388991.3印染廢水的分類 463921.4設計任務 6272071.4.1處理程度確定 674252工藝流程的確定 724472.1概述 729752.2印染廢水處理方法比較 7277642.3設計方案的確定 867492.3.1污水性質的分析 8202472.3.2處理工藝方案的確定 898432.3.3污泥處理工藝方案 11278913設計參數計算 12276903.1格柵 1233463.1.3過柵水頭損失 13191043.2每日柵渣量 15320873.3集水池的計算 15323863.3.1泵的揚程 15237453.4泵的選型 17214243.5集水池的容積 17217733.6SBR反應池容積計算 1833063.7SBR反應池運行時間與水位控制 2097653.8鼓風機房 25312193.9接觸消毒池 26149023.9.1設計說明 26142943.9.2設計參數 27285273.9.3設計計算 27133493.10污泥處理系統的設計 28278263.10.1污泥水分去除的意義和方法 2849763.10.2產泥量 29165683.10.3集泥井 29236273.10.4污泥濃縮脫水一體機 29183014污水處理站平面布置和高程布置 3050134.1污水處理廠平面布置 30286584.1.1平面布置原則 3071344.1.2平面布置 3331354.1.3構筑物和建筑物主要設計參數 35310084.2污水處理廠高程布置 35269114.2.1主要任務 35253874.2.2高程布置原則 3633584.2.3水頭損失計算 3693244.2.4污水處理廠高程計算表： 3918113附表 4028666附表一構筑物和建筑物主要設計參數 4010455附表二污水處理廠高程計算表 411緒論1.1印染廢水主要來源印染加工廢水的水質復雜，污染物按污染來源可分為兩類：一類主要來自纖維原料本身的一些夾帶物；另一類是在加工過程中使用的漿料、油劑、染料、化學助劑等。印染加工的四個程序都要排出相應的廢水，預處理階段要排出退漿、煮煉、漂白和絲光廢水，染色工序排出染色廢水，印花工序排出印花廢水和皂液廢水，整理工序則排出整理廢水。印染廢水是以上工序中的混合廢水或（除漂白廢水以外的）綜合廢水。1.2印染廢水特點分析其廢水特點，主要為以下方面:有機污染物含量高、廢水水量大、色度深、PH值變化大、水質變化形態多樣。（2）由于不同的染料、助劑、染整要求，所以廢水中的PH值、COD、BOD、顏色等也各不相同，但其共同的特點是BOD、COD值均很低，一般在20％左右，可生化性差。（3）印染廢水中的一些廢水，其COD值有的可達10萬mg/L以上，pH值≥12，因此，必須進行預處理以恢復堿性，并添加酸以降低pH值。預處理達到一定要求后，進入調節罐，與其它印染廢水一并處理。（4）印染廢水的另一個特點是色度高，有時可達4000倍，因此，脫色是印染廢水處理中的一項重要任務，因此有必要對高效脫色菌、高效脫色混凝劑和有利于脫色的處理工藝進行研究和篩選。（5）在印染工業中，PVA漿料和新型添加劑的使用大大提高了廢水中難降解有機物的含量，尤其是印染廢水中難降解有機物的含量。PVA漿液中COD的含量占總COD的很大比例，一般的水處理微生物很難降解，因此有必要對降解PVA的微生物進行研究和篩選。1.3印染廢水的分類印染各工序排出廢水主要有八大類，其水質特點特性差異較大：(1)退漿廢水退漿是利用化學物質（水解或酶解成水溶性分解產物）以及纖維本身的某些雜質從織物中去除漿液。當采用PVA或CMC化學漿料時，廢水的BOD下降，但COD很高，更難及時處理。PVA漿液是造成印染廢水處理效果不佳的主要原因之一。(2)煮練廢水煮練是用苛性鈉水溶液和表面活性劑在高溫（120℃）下精制棉織物。纖維中的油、蠟、果膠等雜質通過堿度（pH=10-13）去除，以保證漂白質量。煮練廢水水量大，溫度高，呈深褐色，堿度高（堿度約0.3%），蒸煮廢水中含有纖維素、果酸、蠟、油、堿、表面活性劑、氮化合物等。其生化需氧量（BOD）和化學需氧量（COD）均較高（以千mg/L計），污染物濃度較高。(3)漂白廢水漂白過程中，通常采用次氯酸鈉、過氧化氫、亞氯酸鈉等氧化劑去除纖維表面和纖維內部的雜質，漂白廢水水量大，污染輕。低BOD、低COD，是一種經處理后可直接排放或回用的清潔廢水。(4)絲光廢水絲光廢水是在濃氫氧化鈉溶液中對織物進行處理，以提高纖維的拉伸強度，提高纖維表面光澤度。絲光廢水堿度高（NaOH含量約3%～5%），大多數印染廠通過蒸發濃縮回收氫氧化鈉。絲光廢水很少排放，工藝再利用后排放的廢水仍呈強堿性，BOD、COD、SS值較高。(5)染色廢水印染廢水的主要污染物是染料和助劑，不同的染料對印染廢水的水質影響很大。各種纖維原料和產品中使用的助劑和染色方法。印染廢水通常具有高堿度和高含水量。它包括紙漿、染料、助劑、表面活性劑。等，COD遠高于BOD，COD一般在300～700之間，BOD和COD一般小于0.2，生物降解性差。(6)印花廢水印花廢水主要來自色漿、印花滾筒、絲網等洗滌廢水，以及印花后處理過程中產生的洗滌廢水。BOD和COD較高，印花廢水水量大，污染物濃度高，由于印花漿液的漿液含量是染料的幾倍到幾倍，印花廢水中不僅含有染料和助劑，而且含有大量的漿液，重鉻酸鉀和輥筒除鉻后產生的三氧化鉻需要單獨處理。(7)整理廢水整理廢水量小，包括纖維屑、樹脂、油性劑、漿液、表面活性劑、甲醛等，處理廢水量很小，對全廠混合廢水的水質和水量影響不大。(8)堿減量廢水它是在滌綸仿真絲堿性還原過程中產生的，主要含有對苯二甲酸、乙二醇等聚酯水解物，對苯二甲酸含量高達75%，堿性還原廢水不僅PH值高（一般>12），但也有高濃度的有機物。COD可達90000mg/L。有機聚合物和某些染料難生物降解，屬于高濃度難生物降解有機廢水。印染行業是工業廢水的主要產生者，占整個行業的80%，印染廢水量大，有機污染物含量高。印染廢水色度高，堿度高，水質變化大，處理難度大，解決印染廢水問題的關鍵是實現分類處理。對于還原染料、硫化染料、冰染料等高濃度廢水，可大大降低處理成本。化學絮凝效果差，在處理過程中必須考慮這些因素，以適應負荷和水質的變化。1.4設計任務印染廠6000m3/d廢水處理工程設計1.4.1處理程度確定水質的確定表STYLEREF1\s1SEQ表\*ARABIC\s11進水水質與出水水質項目BOD5(mg/L)COD(mg/L)SS(mg/L)pH設計處理水量(m3d)進水500120030054000出水≤25≤100≤7012處理程度計算BOD5去除率SS去除率CODcr去除率2工藝流程的確定2.1概述廢水處理的基本原則是：以印染工藝的改革和技術創新為重點，推行清潔生產工藝，盡量減少各生產工序產生的廢水量，控制總水量和廢水質量，減輕廢水處理系統的負荷，根據不同的處理方式，印染廢水的處理方法可分為物理法、化學法、生化法和化學法。2.2印染廢水處理方法比較印染廢水具有高色度、高COD的特點，國內外大量的理論和實踐經驗表明，生物處理印染廢水具有良好的處理效果，對廢水中的有機物具有良好的去除效果。SS、BOD、COD等，但生化法對廢水的生化性質要求很高，特別是近年來，印染廢水難以生物降解。印染廢水中COD的生化指標很低，好氧處理印染廢水的設計必須提高廢水的生物降解性和處理效率。表2－1給出幾種印染廢水處理工藝方法及其特點。表STYLEREF1\s2SEQ表\*ARABIC\s11幾種印染廢水處理工藝方法及其特點分類處理方法處理效果運行成本存在的主要問題與不足物化法與化學法混凝沉淀或氣浮對大分子不容性燃料去除有效主要用來去除色度較高COD,BOD去除率較低化學氧化脫色及COD去除效果較好較高須用大量強氧化劑，成本較高吸附法脫色及COD去除效果較好較高吸附劑再生困難電解法脫色及COD去除效果較好高能耗高鐵屑-石墨過濾法脫色及COD去除效果好低需保證廢水在弱酸條件下膜分離法處理效果最好可回收有用物質高膜成本高生化法水解酸化法可去除部分COD,改善廢水可生化性指標低單獨應用出水不達標傳統活性污泥法脫色，COD去除率低低難以處理廢水中的難降解物質生物接觸氧化法與水解酸化結合，可有效去除廢水中的有機污染物低難以處理廢水中的難降解物質2.3設計方案的確定2.3.1污水性質的分析廢水主要污染物為有機廢水和生化廢水，但其含量不高，含有大量難生物降解的有機物。提高污水的可生化性是提高污水可生化性的首要任務，提高污水的生化性能是設計的關鍵。2.3.2處理工藝方案的確定工藝比較分析：（1）傳統活性污泥法又稱強制流活性污泥法，是在污水自凈化的基礎上發展起來的，污水經一級沉淀沉淀處理后進入強制流曝氣池，在曝氣和水力條件下，處理后的水進入強制流曝氣池，進入曝氣池的水流量均勻，廢水從進水到出水，前后流不混合。廢水中大部分有機物被吸收，微生物氧化分解形成無機物進入沉淀池，在此過程中，生物反應速率發生變化，F/M值發生變化。微生物群落的數量和質量發生了變化，吸附效果也發生了變化，改性污泥的絮凝性能和穩定性也發生了變化。其沉降－濃縮性能也不斷地變化。圖2-4傳統活性污泥法工藝流程圖傳統活性污泥法的特點是：曝氣池廢水濃度由高到低逐漸下降，由于曝氣池濃度梯度的影響，廢水降解反應的驅動力較大，廢水處理效率高，處理方法靈活。去除懸浮物和BOD比率較高。較穩定運行。推流式曝氣池供氧均勻時，池頭供氧過多，池尾供氧不足，按設計要求增加能耗。傳統的活性污泥法脫氮效率高，但不能滿足要求。（2）SBR工藝通常，它由多個池組成，池的運行狀態會發生變化并依次運行，單池由撇水器間歇出水，故又稱為序批式活性污泥法。中格柵中格柵集水井細格柵平流沉砂池集泥井SBR反應池加氯接觸池污泥濃縮一體機池2-5SBR工藝流程圖

該工藝將傳統的曝氣池和沉淀池從空間分布向時間分布轉變，形成集約、一體化的結構，有利于實現緊湊的模塊化布置，最大的優點是節約土地。在典型的SBR工藝中，停止沉淀時停止進水，靜態沉淀可獲得較高的沉淀效率和水質。SBR法具有一次性投資小、SVI值低、易于沉淀等優點。無污泥膨脹，自動化程度高，處理效果優于連續處理，SBR系統經生物處理后可進行物理化學處理，無需額外設施，水易于循環利用，工藝簡單，成本低，主要設備為單間歇式反應器，無二沉池和污泥回流系統，可省去調節池和一沉池，布置緊湊，節省空間。適用于中小城市的工程設計。但是，SBR法存在一些缺點，需要大量的電動調節閥和機械撇渣器，在小故障時不起作用，一般需要進口成套設備，由于水池功能多，相關設備閑置，曝氣頭數量和風機容量略高，不降低池總容量，由于撇渣深度一般為1.2~2m，出口水位按最低撇渣水位設計，總液壓高程比一般工藝高約1m，能耗增加。SBR工藝一般適用于缺少土地面積和設備的中小型企業。所以選用SBR工藝。2.3.3污泥處理工藝方案污泥是污水處理的產物，污泥處理是整個污水處理工程的重要組成部分。凈化的目的是降低含水量，覆蓋沉積物，達到穩定的效率，為進一步加工創造條件。。其一般處理流程為濃縮→消化→脫水→干化→處置。鑒于擬建污水處理工程規模小，產生的污泥量小，經過致密化處理的污泥性質相對穩定，采用消化工藝時應增設消化池等多個復雜構筑物，加熱和混合。由于沼氣處理和制備投資增加，管理復雜，經濟效益低，污泥采用臨時儲存、濃縮、加壓過濾等工藝，污泥脫水后，形成含水率為70%～80%的泥餅后輸送處理。3設計參數計算3.1格柵3.1.1格柵間隙數nQmax—最大設計流量，m3/s；α—格柵傾角，度（°）；b—柵條間隙，m;h—柵前水深，m;v—污水的過柵流速，m/s設h=0.5m，過柵流速ν=0.6m/s，柵條間隙寬度b=0.01m，傾角α=60°n=0.083×sin60°1/2/0.01×0.5×0.6=25.74根據實際考慮，取n=26個3.1.2格柵槽寬度BB=S(n-1)+bnS—柵條寬度，m;取S=0.01mB=0.01(26-1)+0.01×26=0.51m;3.1.3過柵水頭損失過柵水頭損失可由下式計算：式中：——過柵水頭損失，m；——計算水頭損失，m；——阻力系數，其值與柵條的斷面幾何形狀有關，可查表格柵阻力系數計算公式；選取迎水面、背水面均為半圓形的矩形，β=2.42.——重力加速度，9.81；——系數，格柵受污染堵塞后的，水頭損失增大倍數，一般采用k=4。代入數值得：通過格柵的水頭缺失h2ho—運算水頭缺失，m；g—重力加速度，m/s2，取9.8m2/s.k—格柵受污物堵塞使水頭缺失增大的倍數，取k=4；ζ—阻力系數；h0=2.42×(0.01/0.01)4/3×(0.62/2×9.8)×sin60°=0.038mh2=3×0.038=0.114m3.1.4柵后槽總高度H式中：——進水渠道漸寬部位的長度，m，，其中，為進水渠道寬度，m,為進水渠道漸寬部位的展開角度；取——格柵槽與出水渠道連接處的漸窄部位的長度，一般取；——格柵前槽高，m。其中可由下式決定：式中：v——柵前流速，m/s,其取值范圍為0.4-0.9m/s,故取0.65m/s代入數值得：H=h+h1+h2h1—柵前渠超高，取0.5mH=0.5+0.5+0.114=1.114m,取1.2m.3.2每日柵渣量式中:——每日柵渣量，；——單位體積污水柵渣量，，一般取，細格柵取大值，粗格柵取小值。此值取0.1。代入數值得：所以每日柵渣量為3.3集水池的計算3.3.1泵的揚程式中：——泵的靜揚程。即泵吸水井的設計水面與水塔（或密閉水箱）最高水位之間的測管高差；——泵裝置吸水管路的水頭損失，m；——泵裝置壓水管路的水頭損失，m。其中，計算步驟如下：經過格柵的水頭損失為；進水管渠水面標高為；格柵后的水面標高為；設集水池的有效水深為；則集水池的最低工作水位為；所需提升的最高水位為；故集水池最低工作水位與所提升最高水位之間高度差：和的計算步驟如下：因為流量，大于，所以設置三臺泵，此外再留有一臺備用泵。所以單臺泵通過污水流量：管徑D的確定：吸水進口采用彎頭一個（），漸縮管一個（）。吸水管路長，壓水管路長時，管中流速時，管中流速吸水管路中沿程損失：（可查給水排水設計手冊），吸水管路局部損失：吸水管路的總水頭損失：壓水管路的總水頭損失：（式中系數是表示壓水管路中局部損失按管中沿程損失的1%計。）因此，泵的揚程為：所以泵的揚程為3.4泵的選型經過比較，最終確定泵的型號為8SH-13A型水泵，其轉速為,流量為,揚程為，效率為，電機功率為,泵重量為。3.5集水池的容積按一臺水泵20min的出水量設計計算，則集水池有效容積為：所以集水池的容積為，取整容積為集水池底面積為所以設長為10m，寬為5m。3.6SBR反應池容積計算處理要求:項目進水水質(mg/l)出水水質(mg/l)BODCODSS5001200300≤30≤100≤30參數選取設計流量周期數:SBR處理污泥負荷設計為設SBR運行每一周期時間為8h，進水1.0h，反應(曝氣)（4.0~5.0h）取4h，沉淀2.0h，排水（0.5h~1.0h）取1h。根據運行周期時間安排和自動控制特點，SBR反應池設置4個。污泥量計算SBR反應池所需污泥量為設計沉淀后污泥的SVI（污泥容積指數）=90ml/g，（SBR工藝中一般取80~150）SVI在100以下沉降性能良好。則污泥體積為(2)SBR反應容積——代謝反應所需污泥容積m3——反應池換水容積（進水容積）m3——保護容積m3則單池污泥容積為SBR反應池構造尺寸SBR反應池為滿足運行靈活及設備安裝需要，設計為長方形，一端為進水區，另一端為出水區。SBR反應池單池平面（凈）尺寸為16m×8m（長比寬在~）水深為4.0m池深4.5m單池容積為則保護容積為6個池總容積3.7SBR反應池運行時間與水位控制SBR池總水深4.0m,按平均流量考慮，則進水前水深為3.2m，進水結束后4.0m,排水時水深4.0m,排水結束后3.2m。4.0m水深中，換水水深為1.8m,存泥水深2.0m,保護水深1.2m,保護水深的設置是為避免排水時對沉淀及排泥的影響。進水開始與結束由水位控制，曝氣開始由水位和時間控制，曝氣結束由時間控制，沉淀開始與結束由時間控制，排水開始由時間控制，排水結束由水位控制。3.7.1排水口高度和排水管管徑(1)排水口高度為保證每次換水的水量及時快速排出，以及排水裝置運行的需要，排水口應在反應池最低水位之下約0.5~0.7，設計排水口在最高水位之下2.5。(2)排水管管徑每池設自動排水裝置一套，出水口一個，排水管1根；固定設于SBR墻上。排水管管徑DN300。設排水管排水平均流速為0.6m/s，則排水量為：則每周期（平均流量時）所需排水時間為：3.7.2排泥量及排泥系統(1)SBR產泥量SBR的剩余污泥主要來自微生物代謝的增值污泥，還有很少部分由進水懸浮物沉淀形成。SBR生物代謝產泥量為a——微生物代謝增系數，kgVSS/kgBOD;b——微生物自身氧化率，l/d根據生活污泥性質，參考類似經驗數據，設a=0.70，b=0.05,則有：假定排泥含水率為98%，則排泥量為或，考慮一定安全系數，則每天排泥量為600m3/d(2)排泥系統剩余污泥在重力作用下通過污泥管路排入集泥井。3.7.3需氧量及曝氣系統設計計算(1)需氧量計算SBR反應池需氧量O2計算式為——微生物代謝有機物需氧率，kg/kg——微生物自氧需氧率，1/d——去除的BOD5(kg/m3)經查有關資料表，取=0.50，=0.190,需氧量為：(2)供氣量計算設計采用塑料SX-1型空氣擴散器，敷設SBR反應池池底，淹沒深度H=4.5m。SX-1型空氣擴散器的氧轉移效率為EA=8%。查表知20℃，30℃時溶解氧飽和度分別空氣擴散器出口處的絕對壓力Pb為：空氣離開曝氣池時，氧的百分比為曝氣池中溶解氧平均飽和度為：（按最不利溫度條件計算）水溫20℃時曝氣池中溶解氧平均飽和度為：20℃時脫氧清水充氧量為：式中:——污水中雜質影響修正系數，取0.8(0.78~0.99)——污水含鹽量影響修正系數，取0.9(0.9~0.97)——混合液溶解氧濃度，取2——氣壓修正系數，取1SBR反應池供氣量為:每立方污水供氣量為:去除每千克BOD5的供氣量為:去除每千克BOD5的供氧量為3.7.4空氣管計算空氣管的布置如圖所示。鼓風機房出來的空氣供氣干管，在相鄰兩SBR池的隔墻上設兩根供氣支管，為4個SBR池供氣。在每根支管上設30條配氣豎管，為SBR池配氣，4池共2根供氣支管，60條配氣管豎管。每條配氣管安裝SX-I擴散器13個，每池共195個擴散器，全池共780個擴散器。SBR池底擴散器示意圖空氣支管供氣量為：1.25——安全系數由于SBR反應池交替運行，2根空氣支管不同時供氣，故空氣干管供氣量亦為117.5×2=235m3/min。選用SX-I型盆形曝氣器，氧轉移效率6~9%，氧動力效率1.5~2.2kg/(kWh),供氣量20~25m3/h,服務面積1~2m2/個。3.7.5潷水器目前，丁苯橡膠中常用的潷析劑有三種：旋轉潷析劑。該工藝采用套筒式沉淀器和虹吸式沉淀器，旋轉式沉淀器是一種廣泛應用于大型污水處理廠的動態沉淀器。目前SBR使用的潷水器主要有旋轉式潷水器，套筒式潷水器和虹吸式潷水器三種。本工藝采用旋轉式潷水器。旋轉式潷水器是一種廣泛應用于大型污水處理廠的有動力式潷水器。旋轉式潷水器示意圖本工藝采用XB-1800型旋轉式潷水器。3.8鼓風機房鼓風機房要給曝氣沉砂池和SBR池供氣，選用TS系列羅茨鼓風機。選用TSD-150型鼓風機3臺，工作2臺，備用一臺。設備參數：流量20.40m3/min升壓44.1kPa配套電機型號Y200L-4功率30kW轉速1220r/min機組最大重量730kg設計鼓風機房占地LB=10.8×5.4=58.32m2。3.9接觸消毒池3.9.1設計說明城市污水經一級或二級水質處理后，細菌含量明顯降低，但絕對值仍較高，并可能出現致病菌。尤其是醫院、生物制品和屠宰場等受病原體污染的污水。眾所周知，消毒劑的使用會導致有害物質影響人體健康，氯是一種常見的消毒方法，氯與水中有機物發生反應，通過氧化和替代。氯的替代所形成的鹵化物具有致突變或致癌作用。因此，一方面應監測消毒劑量，另一方面，應使用除液氯或游離氯以外的消毒劑來限制有害物質的產生。去污設備應永久運行。使用消毒劑和消毒劑代替液氯或游離氯可能會減少有害物質的產生有害物質。消毒設備應按連續運行設置，消毒劑的運行時間和消毒劑的用量可根據衛生要求和外排水箱的季節情況進行控制，一般來說，水源，旅游季節和夏季應長期嚴格去污，根據水質和排放環境的要求，經有關單位同意，可采用間斷消毒或適當劑量的消毒劑。3.9.2設計參數（1）水力停留時間T=0.5h（2）設計投氯量一般為3.0~5.0mg/l本工藝取最大投氯量為3.9.3設計計算（1）設計消毒池一座，池體容積設消毒池池長L=20m，有3格，每格池寬b=5.0m。設有效水深H1=4m，接觸消毒池總寬實際消毒池容積滿足有效停留時間的要求。（2）加氯量的計算最大投氯量為則每日投加氯量為：選用貯氯量為200kg的液氯鋼瓶，每日加氯量1瓶，選用加氯機兩臺。（3）混合裝置在消毒池第一格和第二格起端設置混合攪拌機兩臺。選用JBK-2200框式調速攪拌機，攪拌直徑2200mm，高2000mm，電動機功率4.0kW。接觸池結構示意圖3.10污泥處理系統的設計3.10.1污泥水分去除的意義和方法污水處理廠的污泥是液體和固體的懸浮物。污泥處理的最重要步驟是將水從污泥中分離出來，以減少污泥的體積，否則污泥處理的其他步驟必須承受過多和不必要的污泥體積負荷。污泥顆粒間的孔隙水占污泥廢水的大部分（一般約70%～80%）。孔隙水與污泥顆粒的結合力相對較小，在重力作用下可濃縮分離，附著水（污泥顆粒表面的水膜）與毛細水（約10%～22%）與污泥顆粒的結合力較強，需要借助機械脫水裝置等外力，吸附水（5%~8%，含內部水）由于在污泥顆粒表面吸附牢固，只能通過干燥或焚燒去除，內水應事先破壞細胞。內水只有變成外水才能分離。3.10.2產泥量根據前面計算所知，有以下構筑物排泥。SBR反應池500m3/dP=99%則每日的總排泥為V=500（m3）3.10.3集泥井參數選取：停留時間HRT=6h，設計總泥量Q=500采用圓形池子，池子的有效體積為池子有效深取7m，則池面積為：則集泥井的直徑：取D=5m，實際面積A=19.6m2水面超高0.3m，則實際高度為7.3m3.10.4污泥濃縮脫水一體機（1用1備）本設計采用FNDY1500濃縮脫水一體機具體技術參數如下濾帶寬度（mm）：1600泥餅含水率（%）：66—81有效率帶面積（㎡）：29.8履帶運行速率（m/min）：采用無級調速，正常運行速度濃縮段為3—18.5，壓榨段為1.3—6.5主機功率（KW）：0.75+1.5外形尺寸（mm）(L×W×H)：3750×2050×19504污水處理站平面布置和高程布置污水處理廠區域內各處理單元的構筑物；連接工藝結構之間的管、渠極其他管線；輔助性建筑物、道路以及綠地等。因此，有必要對污水處理廠的各種工程設施進行合理的平面規劃。4.1污水處理廠平面布置污水處理廠的平面布置包括：生產性的處理構筑物、泵房、鼓風機房、藥劑間、化驗室等輔助性建筑物，以及各種管線等的布置。廠區內還設有道路系統、室外照明系統和美化的綠地設施。4.1.1平面布置原則1、污水處理廠按工程總面積分期建設，合理確定短期規模，短期工程投產后1年內水量達到短期設計規模的60%。2、為了優化運營成本，方便施工，維護管理等因素。污水處理廠的總體布置應根據廠區各建、構筑物的功能和技術要求，結合現場地形、氣候、地質條件，通過技術經濟比較確定。3、污水廠的建筑形式應簡單美觀，節約材料，選用合適的材料，使建筑物和構筑物的效果與周圍環境相協調。4、生產管理用房、生活設施集中布置，位置、方位合理，與工藝構筑物保持一定距離。5、污水、污泥處理構筑物視情況盡可能分別集中布置，處理構筑物間距應緊湊合理，符合現行國家消防規范及施工要求。設備安裝和各種結構的鋪設、維護、維修和管理。6、污水處理廠工藝流程及豎向設計應充分利用地形，滿足排水順暢、能耗低、土方平衡的要求。7、廠區消防設計及消化池、污泥濃縮脫水機房等危險品倉庫的位置、設計應符合現行國家消防規范的要求。8、污水處理廠可根據需要設置堆放材料、備品、燃料、廢渣等材料的存放場所，并將其停放在適當的位置。9、污水廠應設置通向各構筑物和附屬建筑物的必要通道，通道的設計應符合下列要求：主要車行道的寬度：單車道為3.5～4.0m，雙車道為6.0～7.0m，并應有回車道；車行道的轉彎半徑宜為6.0～10.0m；人行道的寬度宜為1.5～2.0m；通向高架構筑物的扶梯傾角一般宜采用30°，不宜大于45°；天橋寬度不宜小于1.0m；車道和通道的布置應符合現行國家消防規范和地方有關部門的規定。10、污水廠周圍根據現場條件應設置圍墻，其高度不宜小于2.0m。11、污水處理廠大門的尺寸應能容納運輸最大設備或部件的車輛，并應配備側門以運輸廢渣。12、并聯運行的污水處理廠工藝構筑物之間應設置均勻的配水裝置，工藝構筑物之間應設置連接管和可切換的連通管渠。13、污水處理廠的各類管道和渠道應統籌布置，避免相互干擾，管道復雜時，應設置管廊。處理構筑物之間的輸水、輸泥和輸氣管線應長度短、損耗低、流動順暢、不易堵塞且易于清潔。污水處理構筑物之間的管道和渠道應采用明渠連接。儀表電纜、通信電纜、電力電纜、給水管道、污水管道、污泥管道、再生水管、壓縮空氣管道等均應敷設在管廊內，并設置色標。通風、照明、廣播、電話、火災和可燃氣體報警系統、獨立排水系統、吊物孔，人行出入口和維護需要的設施等應在管道廊道設置，并應符合現行國家防火規范的要求。14、污水處理廠應合理布置處理構筑物的管道和渠道。15、處理構筑物應設排空設施，排出水應回流處理。16、污水廠宜設置循環水處理系統。17、廠區的給水系統、再生水系統不得與處理裝置直接連接。18、污水廠的供電系統按二級負荷設計，主要的污水廠按一級負荷設計。當不能滿足上述要求時，應設置備用動力系統。19、污水廠附屬建筑物的組成及其面積根據污水廠的規模，工藝流程，計算機監控系統水平和管理體制等，結合當地實際情況，本著節約的原則，并應符合現行的有關規定。20、寒冷地區的污水處理構筑物應采取保溫和防凍措施。21、根據維護管理要求，配電箱、照明、聯絡電話、沖洗水栓、浴室、廁所等設施宜在廠區適當地點設置。22、構筑物應有適用的護欄，防滑梯等安全措施，高架處理構筑物應有避雷設施。4.1.2平面布置1、工藝流程布置根據設計任務書規范提供的面積和地形，工藝流程采用直線型布置。具有生產聯絡管線短，水頭損失小，管理方便等優點，且有利于日后擴建。2、構（建）筑物平面布置污水處理廠按功能劃分為三個區域：1）污水處理區，由各項污水處理設施組成，呈直線型布置。包括：污水總泵站、格柵間、平流沉砂池、SBR反應池、消毒池、鼓風機房。2）污泥處理區位于廠區主導風向的下風向，由污泥處理構筑物組成，呈直線型布置。包括：集泥井、污泥濃縮脫水機房等。3）生活區，該區是將辦公室、宿舍、食堂、鍋爐房、浴房等建筑物組合的一個區，位于主導風向的上風向。3、污水廠管線布置污水廠管線布置主要有以下管線的布置：1）污水廠工藝管道污水經總泵站提升后，按照處理工藝經處理構筑物后排入水體。2）污泥工藝管道污泥主要是剩余污泥，按照工藝處理后運出廠外。3）廠區排水管道廠區排水管道系統包括構筑物上清液和溢流管、構筑物放空管、各建筑物的排水管、廠區雨水管。雨水管道水質符合排放標準，可以直接排放，但構筑物上清液和溢流管與構筑物放空管及各建筑物的排水管的污染物濃度很高，水質達不到排放標準，不能直接排放，在設計中，將其收集并連接到泵前集水池進行進一步處理。4）空氣管道5）超越管道6）廠區該水管道和消火栓布置從廠區外至各建筑物的供水點，廠區內每隔120.0m設置一個室外消火栓。4、廠區道路布置1）主廠道路布置由廠外道路與廠內辦公樓連接的帶路為主廠道路，道寬6.0m，設雙側1.5m的人行道，并植樹綠化。2）車行道布置廠區主要建（構）筑物設4.0m寬人行道，環形布置。3）步行道布置對于無貨物和設備運輸的建筑物，應設置人行橫道連接廠區的主干道或行車路線，并設置廠區綠化，廠區部分區域應進行綠化。4.1.3構筑物和建筑物主要設計參數見附表一4.2污水處理廠高程布置為方便污水在處理構筑物之間的流動，保證處理廠的正常運行，需進行高程布置來確定各構筑物及連接管高程。為降低運行成本，便于維護和管理，污水在處理構筑物之間的流動按重力流考慮為主；污泥利用重力流動，若需提升時，應盡量減少抽升次數。為保證污泥的順利自流，應準確計算處理構筑物之間的水頭損失，并考慮擴建時預留的儲備水頭。4.2.1主要任務污水處理廠污水處理流程高程布置的主要任務是：1、確定各處理構筑物和泵房的標高；2、確定處理構筑物之間連接管渠的尺寸和標高；3、通過計算確定各部分的水面標高，使污水沿處理流程在處理構筑物之間暢通地流動，保證污水處理廠的正常運行。4.2.2高程布置原則1、保證污水在構筑物之間自由流動。2、認真計算管道沿程損失、局部損失，各處理構筑物水頭損失、測量設備及聯絡管渠的水頭損失；考慮洪峰流量、雨天流量和事故時流量的增加，并留有一定的余地；還應考慮，當某座構筑物停止運行時，與其并聯運行的其余構筑物及有關的連接管渠能通過總流量。3、隨著長期發展和水量增加的預留水頭。4、計算最長距離的水頭損失和最大的流程。5、計算水頭損失時，一般應采用近期最大流量作為構筑物和管渠的設計流量；對于涉及遠期流量的管渠和設備的計算，應以遠期最大流量為設計流量，并酌情增加備用水頭。6、對于帶有終點泵站的污水廠，水力計算通常從處理后污水主體的最高水位開始，逆污水處理流程向上倒推計算，以防處理后的污水不能自由流出。二泵站需要的揚程較小，運行費用較低。但挖土深度不宜過大，以免土建投資過大，增加施工難度。7、在作高程布置時，應注意污水流程與污泥流程的協調，盡量減少需要提升的污泥量。8、協調好高程布置與平面布置的關系，減少占地，方便污水、污泥輸送，降低工程投資和運行成本。4.2.3水頭損失計算設計結構標高為結構相對標高，設計地面標高為0.0m（與污水處理廠設計地面標高相比），然后根據各處理構筑物的水頭損失，計算其它構筑物的設計水面標高，同時考慮長期發展，在水量中增加一定的預留水頭。⑴出水口至接觸池，選擇DN700mm鋼管，局部水頭損失取沿程損失的30%；查《新編建筑給水排水工程師手冊》,得，又管長則水頭損失為：⑵接觸池查有關手冊，水頭損失本設計取0.3m；⑶接觸池至SBR池，選擇DN700mm鋼管，局部水頭損失取沿程損失的30%；查《新編建筑給水排水工程師手冊》,得，又管長則水頭損失為：⑷SBR池查相關資料，水頭損失本設計取0.5m。⑸SBR池至配水井輸水管采用DN400mm的鋼管，局部損失取沿程損失的30%；查《新編建筑給水排水工程師手冊》,得，又管長則水頭損失為：⑹配水井查相關資料，水頭損失本設計取0.3m。⑺配水井--平流沉砂池輸水管采用DN500mm的鋼管，局部損失取沿程損失的30%；查《新編建筑給水排水工程師手冊》,得，又