基坑支護設計及檢算過程案例綜述1.1地質土層參數及基坑參數1.1.1物理力學參數表4-1土層物理力學參數編號土層名稱重力密度γ(kN/m3)直剪壓縮系數c(1/MPa)壓縮模量Es(MPa)內摩擦角(度)粘聚力C(kPa)1-1（松散）雜填土16.81060.4491.171-2（松散）素填土19.813.312.00.3145.932-1（流塑）淤泥質粉質粘土16.66.31.70.9012.772-2（松散）細砂、淤泥質細砂19.321072-3（松散）中、粗砂19.325083-1（稍密）中、粗砂19.325084-1（可塑）粉質粘土18.312.218.90.4585.354-2（硬塑）粉質粘土18.832.130.50.3626.211.1.2基坑深度及基坑平面尺寸圖4-1基坑平面布置圖南側基坑的挖深12.0m，北側基坑的挖深8m，南側基坑平面面積1176m2，北側基坑平面面積621m2。平面尺寸如圖所示。1.2土壓力系數計算基坑的開挖深度內土層，其數據參數如下表所示：表4-2土層設計計算參數表土層編號土層名稱厚度（m）內摩擦角（°）粘聚力c（KPa）容重γ（KN/m3）壓縮模量（MPa）1-1（松散）雜填土2.14010.05.016.801.1701-2（松散）素填土2.21013.3012.019.805.9302-1（流塑）淤泥質粉質粘土3.1206.301.7016.602.7702-2（松散）細砂、淤泥質細砂3.15021.0019.307.02-3（松散）中、粗砂2.11025.0019.308.0.3-1（稍密）中、粗砂2.20025.0019.30804-1（可塑）粉質粘土3.34012.2018.9018.305.354-2（硬塑）粉質粘土12.00032.1030.5018.806.21根據朗肯土壓力計算方法：朗肯主動土壓力系數：K朗肯被動土壓力系數：K主動土壓力無黏性土：σ主動土壓力黏性土、粉土：σ被動土壓力無黏性土：σ被動土壓力黏性土、粉土：σ式中：σKγcz各土層主動土壓力系數：KKKKKKK各層被動土壓力系數：KKKKKKKK基坑開挖的深度內所得主被動土壓力系數如下表所示：表4-3土層設計計算參數表土層編號圖層名稱KKKK1-1（松散）雜填土0.7040.8391.4201.1921-2（松散）素填土0.6260.7911.5981.2642-1（流塑）淤泥質粉質粘土0.8020.8961.2471.1172-2（松散）淤泥質細砂0.4720.6872.1171.4552-3（松散）中、粗砂0.4060.6372.4641.5703-1（稍密）中、粗砂0.4060.6372.4641.5704-1（可塑）粉質粘土0.6510.8071.5361.2404-2（硬塑）粉質粘土0.3760.6132.6631.6321.3基坑剖面土層側向土壓力計算1.3.1主動土壓力計算基坑南部深度12.0m，均布荷載20kPa，坑內水位12.5m，坑外水位為0.5m。根據公式σ(1)第一層土（1-1）厚度2.14m，水土合算(2)第二層土（1-2）厚度2.21m，采用水土合算(3)第三層土（2-1）厚度3.12m，采用水土合算(4)第四層土（2-2）厚度3.15m，采用水土分算(5)第五層土（2-3）厚度2.11m，采用水土分算(6)第六層土（3-1）厚度2.20m，采用水土分算(7)第七層土（4-1）厚度3.34m，采用水土合算(8)第八層土（4-2）厚度3.36m，采用水土合算1.3.2被動土壓力計算一、在基坑深度4m處，水位1.5m處：(2)第二層土（1-2）厚度0.35m，采用水土合算(3)第三層土（2-1）厚度3.12m，采用水土合算(4)第四層土（2-2）厚度3.15m，采用水土分算(5)第五層土（2-3）厚度2.11m，采用水土分算(6)第六層土（3-1）厚度2.20m，采用水土分算(7)第七層土（4-1）厚度3.34m，采用水土合算(8)第八層土（4-2）厚度3.36m，采用水土合算二、在基坑深度8m處，水位8.5m處：（4）第四層土（2-2）厚度2.62m，采用水土分算水位距離該層層頂0.5m，此位置土壓力計算為：（5）第五層土（2-3）厚度2.11m，采用水土分算（6）第六層土（3-1）厚度2.20m，采用水土分算（7）第七層土（4-1）厚度3.34m，采用水土合算（8）第八層土（4-2）厚度3.36m，采用水土合算1.3.3土壓力合力及作用點位置計算（1）主動土壓力合力及作用點計算梯形形心公式為，h高，a上底,b下底；當為三角形形狀，a=0。（2）被動土壓力合力及其作用點計算①基坑挖深4m，水位1.5m。②基坑挖深8m，水位8.5m。1.4支護前穩定分析1.1.1深度12m基坑支護前穩定性分析采用的方法為規范中的通用方法，目的為計算相應的安全系數，方法中采用滑裂面的形狀為圓弧滑動法，并且本計算過程中不考慮地震的影響。（1）坡面信息：①坡面線段數為2。②超載：距離基坑邊2m，其作用寬度3m，荷載大小為20kPa，270度。表4-4坡面信息坡面坡面寬度(m)基坑高度(m)超載數1012021001（2）土層信息：表4-5土層信息上部土層數5層號層厚(m)重度(kN/m3)飽和重度(kN/m3)粘結強度(kPa)粘聚力(kPa)內摩擦角(度)水下粘聚力(kPa)水下內摩擦角(度)12.1416.8017.10120.005.0010.003.608.0022.2119.8020.00120.0012.0013.308.6011.0033.1216.6016.80120.001.706.302.985.5043.1519.3019.50120.000.0021.000.0015.0051.3819.3019.40120.000.0025.000.0020.80下部土層數410.7319.3019.40120.000.0025.000.0020.8022.2019.3019.40120.000.0025.000.0020.8033.3418.3018.60120.0018.9012.2011.509.20412.0018.8018.90120.0030.5032.1019.8023.00（3）水面信息：本計算采用的計算方法為平常采用的有效應力法，計算采用近似法計算孔隙水壓力，考慮滲透力作用。表4-6水面信息水面線號水平投影(m)豎直投影(m)10.0011.50210.000.00水面線段數為2；水面線起始點坐標:(0.0,-0.5)。（4）計算條件：圓弧穩定分析方法:瑞典條分法土重力的切向分力與土體的滑動方向相反的情況下，此切向分力當下滑力對待。條分法的土條寬度:1m；圓心X坐標:5m；圓心Y坐標:12m；半徑:15m；（5）計算結果：滑動法設置圓心=(5,12)m；滑動法設置半徑=15m；滑動法安全系數=0.675；表4-7計算結果起始x(m)終止x(m)α(度)li(m)Ci(kPa)Φi(°)條實重(kN)地震力(kN)附加力Y(kN)下滑力(kN)抗滑力(kN)-4-3-31.551.214023.806.7700-3.842.36192079.4805.5080.49015.6666.110061.991.84通過在上述計算中可知：土體下滑力之和=61.15kN；土體抗滑力之和=7.2kN；土體內部部分下滑力=61.15kN；土體內部部分抗滑力=7.2kN；由上可知，在不支護的情況下進行基坑開挖是不安全的，其滑動安全系數小于1，所以進行基坑的支護是必要的。1.1.2深度8m基坑支護前穩定性分析采用的方法為規范中的通用方法，目的為計算相應的安全系數，方法中采用滑裂面的形狀為圓弧滑動法，并且本計算過程中不考慮地震的影響。坡面信息:坡面線段數為2；超載：距離基坑邊2m，其作用寬度3m，荷載大小為20kPa，270度。表4-8坡面信息坡面線號水平投影(m)豎直投影(m)超載數10.008.000210.000.001（2）土層信息:表4-9土層信息上部土層數4層號層厚(m)重度(kN/m3)飽和重度(kN/m3)粘結強度(kpa)粘聚力(kPa)內摩擦角(度)水下粘聚力(kPa)水下內摩擦角(度)12.1416.8017.10120.005.0010.003.608.0022.2119.8020.00120.0012.0013.308.6011.0033.1216.6016.80120.001.706.302.985.5040.5319.3019.50120.000.0021.000.0015.00下部土層數512.6219.3019.50120.000.0021.000.0015.8022.1119.3019.40120.000.0025.000.0020.8032.2019.3019.40120.000.0025.000.0020.8043.3418.3018.60120.0018.9012.2011.509.20512.0018.8018.90120.0030.5032.1019.8023.00（3）水面信息:本計算采用的計算方法為平常采用的有效應力法，計算采用近似法計算孔隙水壓力，考慮滲透力作用。表4-10水面信息水面線號水平投影(m)豎直投影(m)10.007.50210.000.00水面線段數為2；水面線起始點坐標:(0.00,-0.50)（4）計算條件:圓弧穩定分析方法:瑞典條分法；土重力的切向分力與土體的滑動方向相反的情況下，此切向分力當下滑力對待。條分法的土條寬度:1m；圓心X坐標:5m；圓心Y坐標:12m；半徑:15m；（5）計算結果:滑動圓心=(5,12)m；滑動半徑=15m；滑動安全系數=0.851；表4-11計算結果起始x(m)終止x(m)α(度)li(m)Ci(kPa)Φi(°)條實重(kN)地震力(kN)附加力Y(kN)下滑力(kN)抗滑力(kN)-4-3-31.551.21019.286.7700-3.841.8718.4119.4668.942.932.718.5626.990025.199.05通過在上述計算中可知：土體總下滑力=21.35kN；土體總抗滑力=10.92kN；土部分下滑力=21.35kN；土部分抗滑力=10.92kN；由上可知，在不支護的情況下進行基坑開挖是不安全的，其滑動安全系數小于1，所以進行基坑的支護是必要的。1.1.3、倆坑交界處支護前穩定性分析采用的方法為規范中的通用方法，目的為計算相應的安全系數，方法中采用滑裂面的形狀為圓弧滑動法，并且本計算過程中不考慮地震的影響。（1）坡面信息:坡面線段數為2；超載：距離基坑邊2m，其作用寬度3m，荷載大小為20kPa，270度。表4-12坡面信息坡面線號水平投影(m)豎直投影(m)超載數15.001.000210.000.001（2）土層信息:表4-13土層信息上部土層數2層號層厚(m)重度(kN/m3)飽和重度(kN/m3)粘結強度(kpa)粘聚力(kPa)內摩擦角(度)水下粘聚力(kPa)水下內摩擦角(度)12.6219.3019.50120.000.0021.000.0015.0021.3819.3019.40120.000.0025.000.0020.80下部土層數410.7319.3019.40120.000.0025.000.0020.8022.2019.3019.40120.000.0025.000.0020.8033.3418.3018.60120.0018.9012.2011.509.20412.0018.8018.90120.0030.5032.1019.8023.00（3）水面信息:本計算采用的計算方法為平常采用的有效應力法，計算采用近似法計算孔隙水壓力，考慮滲透力作用。表4-14水面信息水面線號水平投影(m)豎直投影(m)10.007.50210.000.00水面線段數為2；水面線起始點坐標:(0.00,-0.50)（4）計算條件:圓弧穩定分析方法:瑞典條分法；土重力的切向分力與土體的滑動方向相反的情況下，此切向分力當下滑力對待。條分法的土條寬度:1m；圓心X坐標:5m；圓心Y坐標:12m；半徑:15m；（5）計算結果:滑動圓心=(5,12)m；滑動半徑=15m；滑動安全系數=2.362；表4-15計算結果起始x(m)終止x(m)α(度)li(m)Ci(kPa)Φi(°)條實重(kN)附加力Y(kN)下滑力(kN)抗滑力(kN)-4-3-31.551.21023.806.770-3.842.3616.7317.6951.601.66025.0012.54010.223.39通過在上述計算中可知：土體總下滑力=247.641kN；土體總抗滑力=581.887kN；土部分下滑力=247.641kN；土部分抗滑力=581.887kN；由上可知，在不支護的情況下進行基坑開挖是安全的，其滑動安全系數大于1，所以可以在倆坑交界處進行放坡處理。放坡的水平距離5m，高度4m。1.5排樁截面支護方案及計算1.5.1深度12m基坑支護方案及內力計算基坑挖深為12m，規范中對于支撐式排樁樁徑L宜符合L≥400mm的要求，樁間距不應大于樁的直徑的兩倍。根據要求設樁的樁徑為0.6m，設樁間距1.2m。規范明確支護樁頂部應設置混凝土冠梁，其寬度b不宜比樁徑小，高度h宜大于等于樁徑的0.6倍，縱向受力鋼筋的保護層厚度c應大于等于35mm，所以冠梁寬度取1.0m、高度0.8m，縱向受力鋼筋的保護層厚度40mm。1.5.1.1嵌固深度計算按照規范要求，滿足各單項的嵌固深度估算：構造要求所需長度：嵌固深度=嵌固深度系數×基坑深度=0.20×12.00=2.40m得到ld=2.40m。滿足抗傾覆要求所需長度：計算嵌固深度ld的值時如是單支點結構，其相應的公式如下：（4-7）Kt=1.214>=1.200,滿足規范要求。得到ld=6.50m。滿足整體滑動穩定性要求所需長度：計算嵌固深度采用常用方法“圓弧滑動簡單條分法”：O(-1.776，11.889)，R=21.57m；其計算出結果的安全系數Ks=1.626≥1.30嵌固深度經過計算得到ld=6.55m。得到ld=6.55m。嵌固深度滿足坑底抗隆起要求：（4-8） （4-9） （4-10）支護底部，驗算抗隆起： Ks=1.630≥1.600，抗隆起穩定性滿足。得到ld=2.200m。滿足最下道支點圓弧抗隆起要求所需長度：（4-11）Ks=1.908≥1.900，計算結果證明此時坑底抗隆起穩定性已經滿足要求。得到ld=7.50m。經過計算和驗算，得出結果ld計算值=7.50m時滿足要求。驗算各單項是否滿足規范要求：采用計算值ld=7.50m。嵌固深度構造要求：嵌固深度滿足構造要求。滿足整體滑動穩定性要求：圓弧滑動簡單條分法：O(-2.792，11.812)，R=22.568m；對應的安全系數Ks=1.484≥1.300滿足坑底抗隆起要求：支護底部，驗算抗隆起：Ks=11.005≥1.600，抗隆起穩定性滿足。滿足最下道支點圓弧抗隆起要求：Ks=1.908≥1.900，坑底的抗隆起穩定性在此時已經得到滿足。嵌固深度ld采用計算值7.50m時，各項驗算均滿足規范要求。所以嵌固深度取值10.0m＞7.5m，滿足要求。即嵌固深度10m，樁長22m。表4-16排樁支護基本信息內力計算方法增量法支護結構安全等級二級支護結構重要性系數1.0基坑深度h(m)12.00嵌固深度(m)10.00樁頂標高(m)0.00樁材料類型鋼筋混凝土混凝土強度等級C25樁截面類型圓形└樁直徑(m)0.60樁間距(m)1.20有無冠梁有├冠梁寬度(m)1.00├冠梁高度(m)0.80防水帷幕有帷幕高度17.00帷幕寬度1.00放坡級數0超載個數1支護結構上的水平集中力0根據對比選擇，內支撐選擇型鋼鋼管支撐，選擇D×t=φ609×16，Q235熱軋型鋼內支撐。具體參數為：4m的支撐間距，距離坑頂4m處設置第一層支撐，向下每隔4m設置一層支撐。對撐的長度為8m，設置4道立柱，第一道支撐材料抗力758.214KN/m，第二道支撐材料抗力432KN/m。排樁支護計算簡圖如下：圖4-2排樁計算簡圖1.5.1.2工況信息表4-17工況信息序號類型深度(m)道號1開挖1.502加撐1.內撐3開挖8.504加撐2.內撐5開挖12.00電算所得排樁內力如下圖：圖4-3開挖至1.5m排樁內力圖圖4-4開挖至1.5m加撐后排樁內力圖圖4-5開挖至8.5m排樁內力圖圖4-6挖至8.5m加撐后排樁內力圖圖4-7挖至12m排樁內力圖圖4-8內力位移包絡圖圖4-9地表沉降圖根據以上各表所顯示，可從中得出隨著基坑開挖深度的加大，基坑側壁的土體所受彎矩剪力隨之變大，位移也隨之增大，而且在基坑開挖深度范圍內的高度中點水平線左右的彎矩最大。1.5.2深度12m冠梁及腰梁設計據理正深基坑冠梁配筋：圖4-10冠梁配筋圖表4-18冠梁配筋鋼筋級別選筋As1HRB3353D16As2HRB3353D16As3HRB335D16@200據理正深基坑腰梁配筋：圖4-11腰梁配筋圖表4-19腰梁配筋鋼筋級別選筋As1HPB3003d12As2HPB3003d12As3HPB300d12@2001.5.3深度12m基坑樁截面設計表4-20樁截面參數樁是否均勻配筋是保護層厚度(mm)40樁的縱筋級別HRB335螺旋箍筋級別HRB335螺旋箍筋間距(mm)150彎矩折減系數0.85剪力折減系數1.00荷載分項系數1.25配筋分段數一段各分段長度(m)22.00表4-21內力取值段內力類型彈性法經典法內力內力號計算值計算值設計值實用值基坑內側最大彎矩(kN.m)761.363012.53841.56841.561基坑外側最大彎矩(kN.m)458.981896.972487.99487.99最大剪力(kN)545.65876.53679.21679.21表4-22配筋段選筋類型級別鋼筋實配面積號實配值(mm2或mm2/m)1縱筋HRB33515D3615268[14314]箍筋HRB335D18@1503393[3203]加強箍筋HRB335D14@20001541.5.4深度8m基坑支護方案及內力計算基坑挖深為8m，規范中對于支撐式排樁樁徑L宜符合L≥400mm的要求，樁間距不應大于樁的直徑的兩倍。根據要求設樁的樁徑為0.6m，設樁間距1.2m。規范明確支護樁頂部應設置混凝土冠梁，其寬度b不宜比樁徑小，高度h宜大于等于樁徑的0.6倍，縱向受力鋼筋的保護層厚度c應大于等于35mm，所以冠梁寬度取1.0m、高度0.8m，縱向受力鋼筋的保護層厚度40mm。1.5.1.1嵌固深度計算按規范要求，（1）滿足各單項的嵌固深度估算：構造要求所需長度：嵌固深度=嵌固深度系數×基坑深度=0.20×12.00=2.40m得到ld=2.40m。滿足抗傾覆要求所需長度：計算嵌固深度ld值時如果為單支點結構： （4-12）Kt=1.214>=1.200,滿足規范要求。得到ld=10.500m。滿足整體滑動穩定性要求所需長度：計算嵌固深度采用常用方法“圓弧滑動簡單條分法”：O(-1.256，9.250)，R=16.903m對應的安全系數Ks=1.302≥1.300ld計算值ld=7.550m。得到ld=7.550m。嵌固深度滿足坑底抗隆起要求： （4-13） （4-14） （4-15）支護底部，驗算抗隆起：Ks=(18.137×1.750×10.662+0.000×20.721)/(18.885×(8.000+1.750)+16.863)=3.565 Ks=3.565≥1.600，抗隆起穩定性滿足。得到ld=1.750m。嵌固深度滿足最下道支點圓弧抗隆起要求：（4-16）Ks=1.955≥1.900，坑底抗隆起穩定性滿足。得到ld=10.350m。滿足以上要求的嵌固深度ld計算值=10.500m。（2）驗算各單項是否滿足規范要求：嵌固深度采用計算值ld=10.500m。嵌固深度滿足構造要求。嵌固深度滿足抗傾覆(踢腳)要求：單支點結構計算嵌固深度ld值，規范公式如下： （4-17） Kt=1.214>=1.200,滿足規范要求。嵌固深度滿足整體滑動穩定性要求：圓弧滑動簡單條分法計算嵌固深度：圓心(-0.364，9.497)，半徑=20.020m，對應的安全系數Ks=1.32≥1.30嵌固深度滿足坑底抗隆起要求： （4-18） （4-19） （4-20）支護底部，驗算抗隆起： Ks=15.304≥1.600，抗隆起穩定性滿足。滿足最下道支點圓弧抗隆起要求所需長度：（4-21）Ks=2.160≥1.900，坑底抗隆起穩定性滿足。嵌固深度ld采用計算值10.500m時，各項驗算均滿足規范要求。所以ld取11m>10.5m，符合要求。即ld=11m，樁長19m。表4-23支護結構基本信息內力計算方法增量法支護結構安全等級二級支護結構重要性系數1.00基坑深度h(m)8.000嵌固深度(m)11.000樁頂標高(m)0.000樁材料類型鋼筋混凝土混凝土強度等級C25樁截面類型圓形樁直徑(m)0.600樁間距(m)1.200有無冠梁有冠梁寬(m)1.000冠梁高(m)0.800防水帷幕有帷幕高度11.50帷幕寬度1.00放坡級數0超載個數1支護結構上的水平集中力0根據對比選擇，內支撐選擇型鋼鋼管支撐，選擇D×t=φ609×16，Q235熱軋型鋼內支撐。具體參數為：距離坑頂4m處設置支撐。對撐的長度為3m，設置1道立柱，支撐材料抗力535.714KN/m。排樁支護計算簡圖如下：圖4-12排樁計算簡圖1.5.1.2工況信息表4-24工況信息工況工況深度支錨號類型(m)道號1開挖1.500---2加撐---1.內撐3開挖8.000---電算所得排樁內力如下圖：圖4-13開挖至1.5m排樁內力圖圖4-14開挖至1.5m加撐后排樁內力圖圖4-15開挖至8m排樁內力圖圖4-16內力位移包絡圖圖4-17地表沉降圖1.5.5深度8m基坑冠梁及腰梁設計據理正深基坑冠梁配筋：圖4-18冠梁配筋表4-25冠梁配筋鋼筋級別選筋As1HRB3353D16As2HRB3353D16As3HRB335D16@2據理正深基坑腰梁配筋：圖4-19腰梁配筋表4-26腰梁配筋鋼筋級別選筋As1HPB3003d12As2HPB3003d12As3HPB300d12@2001.5.6深度8m樁截面設計表4-27樁截面參數樁是否均勻配筋是保護層厚度(mm)40樁的縱筋級別HRB335螺旋箍筋級別HRB335螺旋箍筋間距(mm)150彎矩折減系數0.85剪力折減系數1.00荷載分項系數1.25配筋分段數一段各分段長度(m)19.00表4-28內力取值段內力類型彈性法經典法內力內力號計算值計算值設計值實用值基坑內側最大彎矩(kN.m)140.561201.98135.68135.681基坑外側最大彎矩(kN.m)225.56729.89241.63241.63最大剪力(kN)121.57351.92151.97151.97表4-29配筋段選筋類型級別鋼筋實配[計算]面積號實配值(mm2或mm2/m)1縱筋HRB33514D183563[3419]箍筋HRB335D12@1501508[536]加強箍筋HRB335D14@20001541.6整體穩定性驗算計算方法：瑞典條分法應力狀態：有效應力法條分法土條寬度0.4m1.6.1深度12m基坑整體穩定性驗算圖4-20整體穩定性驗算簡圖滑裂面數據圓弧半徑R=22.159m圓心坐標X=-3.557m圓心坐標Y=11.765m整體穩定安全系數Ks=1.748>1.30,滿足規范要求。1.6.2深度8m基坑整體穩定性驗算圖4-21整體穩定性驗算簡圖滑裂面數據圓弧半徑R=21.892m圓心坐標X=-1.109m圓心坐標Y=10.825m整體穩定安全系數Ks=1.482>1.30,滿足規范要求。1.7抗傾覆穩定性驗算1.7.1深度12m基坑抗傾覆穩定性驗算通過下列公式抗傾覆穩定性驗算，即對支護底取矩進行驗算，此驗算過程按照工況的順序來逐一進行驗算，所得Kov的數值如果都大于1.2，則說明基坑的各個工況都符合抗傾覆穩定性驗算。（4-22）根據理正深基坑的計算結果顯示，此12m基坑滿足抗傾覆穩定性驗算：工況1： Kov=1.585>=1.200工況2： Kov=2.137>=1.200工況3： Kov=1.421>=1.200工況4： Kov=1.666>=1.200工況5： Kov=1.242>=1.200計算所得安全系數最危險工況為工況5。最小Kov=1.242>=1.200,滿足要求。1.7.2深度8m基坑抗傾覆穩定性驗算通過下列公式抗傾覆穩定性驗算，即對支護底取矩進行驗算，此驗算過程按照工況的順序來逐一進行驗算，所得Kov的數值如果都大于1.2，則說明基坑的各個工況都符合抗傾覆穩定性驗算。 （4-23）根據理正深基坑的計算結果顯示，此12m基坑滿足抗傾覆穩定性驗算：工況1： Kov=1.250>=1.200工況2： Kov=1.890>=1.200工況3： Kov=1.222>=1.200計算所得安全系數最危險為工況3。最小Kov=1.222>=1.200,滿足要求。1.8基坑抗隆起驗算1.8.1深度12m基坑抗隆起驗算圖4-22抗隆起驗算簡圖1圖4-23抗隆起驗算簡圖2（1）按照從支護的底部向頂部的順序，按層逐步驗算抗隆起穩定性：（4-24）（4-25）（4-26） 支護底部，驗算抗隆起：Ks=12.455≥1.600，抗隆起穩定性滿足。（2）采用圓弧條分法計算（按以最下層支點為轉動軸心）坑底抗隆起：（4-27）Ks=2.547≥1.900，坑底抗隆起穩定性的計算結果滿足要求。1.8.2深度8m基坑抗隆起驗算圖4-24抗隆起驗算簡圖1圖4-25抗隆起驗算簡圖2（1）按照從支護的底部向頂部的順序，按層逐步驗算抗隆起穩定性：（4-28）（4-29）（4-30）支護底部，驗算抗隆起：Ks=15.502≥1.600，抗隆起穩定性滿足。（2）采用圓弧條分法計算（按以最下層支點為轉動軸心）坑底抗隆起：（4-31）Ks=2.572≥1.900，坑底抗隆起穩定性的計算結果滿足要求。1.9支護結構內支撐設計1.9.1深度12m基坑內支撐設計內支撐采用鋼支撐，跟據對比選擇，內支撐選擇型鋼鋼管支撐，選擇尺寸為D×t=φ609mm×16mm，Q235熱軋型鋼內支撐，其回轉半徑i=20.97cm，截面面積A=298cm2，單位重量W=234Kg/m，慣性矩I=131117cm4，抵抗矩W2=8612cm3。（1）長細比的驗算（4-32）（2）構件穩定性的計算應滿足：（4-33）（3）支撐受彎截面應有如下要求：（4-34）其中（4-35）（4）進行驗算①第一道支撐驗算根據規范②第二道支撐驗算根據規范1.9.2深度8m基坑內支撐設計內支撐采用鋼支撐，跟據對比選擇，內支撐選擇型鋼鋼管支撐，選擇尺寸為D×t=φ609mm×16mm，Q235熱軋型鋼內支撐，其回轉半徑i=20.97cm，截面面積A=298cm2，單位重量W=234Kg/m，慣性矩I=131117cm4，抵抗矩W2=8612c