安徽省地方標(biāo)準(zhǔn)編制說明標(biāo)準(zhǔn)名稱《市政裝配式混凝土橋梁連接技術(shù)規(guī)程》任務(wù)來源（項(xiàng)目計(jì)劃號）《安徽省市場監(jiān)督管理局關(guān)于下達(dá)2023年第三批安徽省地方標(biāo)準(zhǔn)制修訂計(jì)劃的通知》（皖市監(jiān)函〔2023〕622號），項(xiàng)目計(jì)劃號：2023-3-77第一起草單位安徽省交通規(guī)劃設(shè)計(jì)研究總院股份有限公司單位地址安徽省合肥市高新區(qū)彩虹路1008號參與起草單位合肥工業(yè)大學(xué)，安徽省交控工業(yè)化建造有限公司，合肥市重點(diǎn)工程建設(shè)管理局，安徽省交規(guī)院工程智慧養(yǎng)護(hù)科技有限公司，安徽省公路橋梁工程有限公司，安徽省路港工程有限責(zé)任公司，安徽建工建設(shè)投資集團(tuán)有限公司。編制情況1、編制過程簡介2024年5月23日，召開大綱編制專家討論會(huì)；2024年6月5日，召開主、參編單位全體會(huì)議，全體編制組成員共同討論項(xiàng)目進(jìn)程、項(xiàng)目計(jì)劃安排及項(xiàng)目大綱初步成果等；2024年6月28日，召開編制組討論會(huì)，形成標(biāo)準(zhǔn)草案；2025年11月28日，進(jìn)行草案專家論證會(huì)會(huì)前預(yù)審，根據(jù)專家意見修改完善標(biāo)準(zhǔn)草案；2025年3月28日，召開草案專家論證會(huì)，會(huì)議邀請相關(guān)專家共同探討標(biāo)準(zhǔn)草案成果，經(jīng)充分討論，同意初稿通過論證，修改完善后形成征求意見稿。2、制定標(biāo)準(zhǔn)的必要性和意義（1）必要性相對于傳統(tǒng)現(xiàn)澆施工，預(yù)制裝配式橋梁施工具有諸多優(yōu)點(diǎn)1）對周邊環(huán)境影響小2）對交通影響小3）預(yù)制工廠化，便于質(zhì)量控制4）預(yù)制混凝土收縮、徐變變形小5）施工效率高。無論是在施工場地受限，交通壓力突出的城市高架建設(shè)中，還是在混凝土運(yùn)輸條件復(fù)雜，有效施工時(shí)間短的梁建設(shè)中，預(yù)制節(jié)段拼裝工藝都具有明顯優(yōu)勢。另外，預(yù)制節(jié)段逐跨拼裝與整孔預(yù)制架設(shè)相比較，制梁工藝更為簡單，梁體徐變上拱降低后，避免了跨度對運(yùn)輸及起吊設(shè)備的限制，同時(shí)也節(jié)省了存梁用地。與移動(dòng)模架逐孔灌筑施工相比，逐跨拼裝預(yù)制節(jié)段的施工速度更快，上部結(jié)構(gòu)與下部結(jié)構(gòu)可以同時(shí)進(jìn)行，大大縮短了施工時(shí)間，施工質(zhì)量也更容易保證。作為裝配式橋梁的關(guān)鍵部位，節(jié)點(diǎn)及其連接往往受力復(fù)雜，不合理的設(shè)計(jì)或設(shè)置位置的不恰當(dāng)，往往會(huì)導(dǎo)致連接劣化乃至破壞。因此，連接不但決定了結(jié)構(gòu)整體的安全性，也決定了工程的質(zhì)量與耐久性能?？煽康倪B接技術(shù)、合理的連接構(gòu)造、設(shè)計(jì)方法是確保裝配式橋梁結(jié)構(gòu)安全運(yùn)營的關(guān)鍵。當(dāng)前，國內(nèi)裝配式橋梁設(shè)計(jì)與應(yīng)用呈上升態(tài)勢，各種創(chuàng)新結(jié)構(gòu)層出不窮，隨之而來的連接技術(shù)也是五花八門，連接質(zhì)量和連接構(gòu)造合理性參差不齊，導(dǎo)致我國裝配式橋梁的發(fā)展受到一定限制。因此需要對此方面進(jìn)行研究、總結(jié)和歸納，制定行業(yè)內(nèi)的標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范，用于指導(dǎo)裝配式橋梁連接的設(shè)計(jì)和施工，確保裝配式橋梁其連接的可靠性，促進(jìn)裝配式橋梁健康平穩(wěn)的發(fā)展。（2）意義：在交通強(qiáng)國建設(shè)要求下，安徽省城鎮(zhèn)化建設(shè)快速發(fā)展面臨大規(guī)模建設(shè)，裝配式橋梁設(shè)計(jì)施工技術(shù)大范圍應(yīng)用，在公路橋梁工業(yè)化方面安徽省處于國內(nèi)先驅(qū)地位，做了很多示范工程，很多優(yōu)秀的經(jīng)驗(yàn)可以移植或改良到市政橋梁上。裝配式橋梁構(gòu)件的連接節(jié)點(diǎn)的質(zhì)量關(guān)系著整座橋梁的安全，針對裝配式橋梁連接編制一部標(biāo)準(zhǔn)可以規(guī)范連接構(gòu)造、提升連接質(zhì)量，對我省在裝配式橋梁上的研究和應(yīng)用做一個(gè)總結(jié)與提升，填補(bǔ)省內(nèi)針對裝配式混凝土橋梁連接設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)的空白，助力安徽工業(yè)化發(fā)展進(jìn)一步發(fā)展。3、制定標(biāo)準(zhǔn)的原則和依據(jù)，與現(xiàn)行法律法規(guī)、標(biāo)準(zhǔn)的關(guān)系（1）制定原則和依據(jù)本標(biāo)準(zhǔn)適用于市政裝配式混凝土橋梁連接的設(shè)計(jì)、施工與質(zhì)量檢驗(yàn)，其他橋梁混凝土構(gòu)件之間的連接可參考使用。符合國家、行業(yè)和本省現(xiàn)行有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定。主要依據(jù)的國家、行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范如下：《球墨鑄鐵件》GB/T1348 《優(yōu)質(zhì)碳素結(jié)構(gòu)鋼》GB/T699《碳素結(jié)構(gòu)鋼》GB/T700《低合金高強(qiáng)度結(jié)構(gòu)鋼》GB/T1591《合金結(jié)構(gòu)鋼》GB/T3077《直縫電焊鋼管》GB/T13793《結(jié)構(gòu)用無縫鋼管》GB/T8162《預(yù)應(yīng)力鋼筋用錨具、夾具和連接器》GB/T14370《水泥基灌漿材料應(yīng)用技術(shù)規(guī)范》GB/T50448《節(jié)段預(yù)制混凝土橋梁技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》CJJ_T111《城市橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范》CJJ11《城市橋梁抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》CJJ166《城市橋梁工程施工與質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范》CJJ2《預(yù)應(yīng)力混凝土用金屬波紋管》JG225《鋼筋連接用套筒灌漿料》JG/T408《鋼筋連接用灌漿套筒》JG/T398《鋼筋套筒灌漿連接應(yīng)用技術(shù)規(guī)程》JGJ355《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》JTG3362《公路裝配式混凝土橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范》JTGT3365-05《公路裝配式混凝土橋梁施工規(guī)范》JTGT3654《公路工程混凝土結(jié)構(gòu)耐久性設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTG/T3310）《公路鋼結(jié)構(gòu)橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范》(JTGD64)《公路工程質(zhì)量檢驗(yàn)評定標(biāo)準(zhǔn)》JTGF80/1《預(yù)制拼裝橋墩技術(shù)規(guī)范》DGTJ08-2160《全體外預(yù)應(yīng)力節(jié)段拼裝混凝土橋梁》DB34/T344《超高性能混凝土現(xiàn)場澆筑施工技術(shù)規(guī)程》T/CBMF128（2）與現(xiàn)行法律法規(guī)、標(biāo)準(zhǔn)的關(guān)系現(xiàn)行國標(biāo)《裝配式混凝土建筑技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》（GBT51231-2016）主要針對裝配式建筑的規(guī)定，本規(guī)程與其交叉不大。安徽省目前尚沒有針對市政裝配式橋梁連接相關(guān)的地方標(biāo)準(zhǔn)。在范圍和內(nèi)容上有關(guān)聯(lián)之處，本規(guī)程在材料指標(biāo)上引用部分內(nèi)容，總體上內(nèi)容和側(cè)重點(diǎn)均不相同，具體不同之處主要體現(xiàn)在以下幾點(diǎn)：（1）行標(biāo)以公路裝配式橋梁作為對象，主要對橋梁整體進(jìn)行規(guī)定，內(nèi)涉及少部分連接的規(guī)定，但未做系統(tǒng)規(guī)定；本規(guī)程主要針對連接進(jìn)行規(guī)定，羅列市政可用或常用的橋梁連接技術(shù)，對其構(gòu)造和計(jì)算進(jìn)行規(guī)定；（2）章節(jié)內(nèi)容上不同，行標(biāo)分上下部結(jié)構(gòu)對裝配式橋梁進(jìn)行規(guī)定；本規(guī)程主要聚焦各具體連接的設(shè)計(jì)和施工要點(diǎn)，對連接計(jì)算、連接構(gòu)造、連接施工進(jìn)行規(guī)定；（3）行標(biāo)對節(jié)段預(yù)制拼裝箱梁的結(jié)構(gòu)承載力計(jì)算，接縫構(gòu)造進(jìn)行了規(guī)定；本規(guī)程聚焦預(yù)應(yīng)力連接這一具體連接形式，除了對節(jié)段預(yù)制拼裝箱梁采用體外預(yù)應(yīng)力連接進(jìn)行構(gòu)造規(guī)定，同時(shí)還對預(yù)應(yīng)力節(jié)段拼裝墩柱的連接構(gòu)造進(jìn)行了規(guī)定。（4）行標(biāo)對下部結(jié)構(gòu)涉及的部分連接形式如灌漿套筒、插槽式連接、承插式連接的構(gòu)造給出了少部分連接規(guī)定；本規(guī)程對灌漿套筒連接、插槽式連接、承插式連接構(gòu)造等進(jìn)一步深化、細(xì)化，對其構(gòu)造具體布局、尺寸等進(jìn)行規(guī)定；給出灌漿套筒、灌漿金屬波紋管連接錨固長度限定范圍；同時(shí)本規(guī)程增加了殼式連接的規(guī)定內(nèi)容；補(bǔ)充了濕接縫連接的多種連接形式、計(jì)算方法和構(gòu)造規(guī)定；增加了預(yù)應(yīng)力連接節(jié)段墩柱的連接要求等。（5）本規(guī)程針對每種連接形式給出現(xiàn)場施工的主要要點(diǎn)。4、主要條款的說明，主要技術(shù)指標(biāo)、參數(shù)、試驗(yàn)驗(yàn)證的論述（詳細(xì)說明）1.0.2本規(guī)程適用于市政裝配式混凝土橋梁連接的設(shè)計(jì)、施工與質(zhì)量檢驗(yàn)，其他橋梁混凝土構(gòu)件之間的連接可參考使用。本規(guī)程主要適用于混凝土橋梁構(gòu)件之間連接的技術(shù)規(guī)定，其他橋梁諸如鋼混組合結(jié)構(gòu)的混凝土橋面板構(gòu)件之間的連接、其他類型橋梁混凝土下部結(jié)構(gòu)構(gòu)件之間的連接均可參照本規(guī)范相應(yīng)規(guī)定執(zhí)行。1.0.3條規(guī)定本規(guī)程適用于地震動(dòng)峰值加速度小于0.15g的地區(qū)，當(dāng)?shù)卣饎?dòng)峰值加速度大于或等于0.15g時(shí)，應(yīng)進(jìn)行專項(xiàng)抗震設(shè)計(jì)。裝配式橋梁建議用于低烈度地區(qū)，安徽絕大部分地區(qū)地震烈度小于0.15g，均適用于本規(guī)范的規(guī)定范圍，極個(gè)別地區(qū)如五河縣、泗縣、霍山縣地震烈度為0.15g，需要進(jìn)行專項(xiàng)抗震設(shè)計(jì)。2.1.6殼式連接是一種適用于一柱一樁的裝配式橋梁下部結(jié)構(gòu)連接方式，通過墩柱與樁基連接范圍內(nèi)綁扎鋼筋澆筑混凝土殼壁連接成整體，為了加強(qiáng)連接的受力性能同時(shí)減小壁厚，殼壁建議采用超高性能混凝土。4.2.1灌漿連接套筒是目前預(yù)制拼裝下部結(jié)構(gòu)較常采用的一種連接方式，其作用是將一根鋼筋的力傳遞至另一根鋼筋。全灌漿套筒一端為預(yù)制安裝端，另一端為現(xiàn)場拼裝端，套筒中間設(shè)置鋼筋限位擋板，套筒下端設(shè)置壓漿口，套筒上端設(shè)置出漿口。半灌漿套筒的鋼筋機(jī)械連接端為預(yù)制安裝端，另一端為現(xiàn)場拼裝端，套筒下端設(shè)置壓漿口，上端設(shè)置出漿口。4.2.4考慮到塑性鉸區(qū)反復(fù)地震荷載下套筒內(nèi)鋼筋存在拔出的風(fēng)險(xiǎn)，這會(huì)導(dǎo)致墩柱承載力和延性能力降低，因此灌漿套筒連接接頭要能經(jīng)受規(guī)定的高應(yīng)力和大變形反復(fù)拉壓循環(huán)檢驗(yàn)。4.5.4超高性能混凝土又稱活性粉末混凝土，我國的相應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)《活性粉末混凝土》GB/T31387。根據(jù)GB50204《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范》，普通混凝土立方體抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值當(dāng)試件尺寸為100mm立方體或骨料最大粒徑≤31.5mm時(shí)，應(yīng)乘以強(qiáng)度尺寸換算系數(shù)0.95。當(dāng)試件尺寸為200mm立方體或骨料最大粒徑≤63mm時(shí)，應(yīng)乘以強(qiáng)度尺寸換算系數(shù)1.05。國內(nèi)外研究結(jié)果表明，活性粉末混凝土立方體抗壓強(qiáng)度的尺寸效應(yīng)不明顯。因此，本規(guī)范沿用《活性粉末混凝土》GB/T31387第9條規(guī)定,立方體抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值的測定采用邊長100mm的立方體試件作為標(biāo)準(zhǔn)試件。活性粉末混凝土強(qiáng)度等級的保證率取為95%。（1）參照《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》JTG3362、《活性粉末混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》DBJ43/T325中混凝土軸心抗壓強(qiáng)度的計(jì)算方法，活性粉末混凝土軸心抗壓強(qiáng)度fuck按下式計(jì)算確定：其中，系數(shù)0.88為考慮實(shí)際工程構(gòu)件與立方體試件活性粉末混凝土強(qiáng)度之間差異的折減系數(shù)；α1為脆性折減系數(shù)，活性粉末混凝土摻入了2%左右的鋼纖維，其脆性明顯低于普通混凝土，故取為1.0；α2為棱柱體與立方體試件強(qiáng)度的比值，已有研究表明，其取值范圍為0.78~0.82，本規(guī)程近似取中值0.80?？傻没钚苑勰┠凛S心抗壓強(qiáng)度計(jì)算公式：fuck=0.7fcu,k（2）活性粉末混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fucd，由混凝土軸心抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值除以混凝土材料分項(xiàng)系數(shù)γfc=1.45獲得?；炷敛牧戏猪?xiàng)系數(shù)的取值，接近于按二級安全等級結(jié)構(gòu)分析的脆性破壞構(gòu)件目標(biāo)可靠指標(biāo)的要求。（3）參照《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》JTG3362、《纖維混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》CECS38及《活性粉末混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》DBJ43/T325，以活性粉末混凝土軸心抗拉時(shí)基體的抗拉強(qiáng)度為其抗拉開裂強(qiáng)度，峰值強(qiáng)度為其軸心抗拉強(qiáng)度。由于實(shí)際工程中所采用鋼纖維、混凝土原材料品種和養(yǎng)護(hù)方法較多，難以標(biāo)準(zhǔn)化，且抗拉強(qiáng)度測試時(shí)的離散性較大，故規(guī)定活性粉末混凝土軸心抗拉開裂強(qiáng)度宜根據(jù)工程所采用的材料由試驗(yàn)確定，當(dāng)無試驗(yàn)數(shù)據(jù)時(shí)，給出了近似建議值。已有研究結(jié)果表明活性粉末混凝土試件軸心抗拉開裂強(qiáng)度與邊長100mm立方體試件抗壓強(qiáng)度平均值之間的統(tǒng)計(jì)關(guān)系可取為：μt0為實(shí)測活性粉末混凝土軸心抗拉開裂強(qiáng)度的平均值，μf100為實(shí)測活性粉末混凝土抗壓強(qiáng)度的平均值。目前尚無工程實(shí)際結(jié)構(gòu)中活性粉末混凝土實(shí)體軸拉強(qiáng)度與試件軸拉強(qiáng)度之間差異的測試數(shù)據(jù)，仍近似沿用抗壓強(qiáng)度的相應(yīng)系數(shù)值0.88，則構(gòu)件混凝土軸心抗拉開裂強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值（保證率為95%）為：δft0為軸心抗拉開裂強(qiáng)度的變異系數(shù)，這里近似取為與立方體抗壓強(qiáng)度的相同，則fut0,k=0.88×0.0531?1.645δfc=0.047fcu,k以活性粉末混凝土軸心抗拉時(shí)基體的抗拉強(qiáng)度為其抗拉開裂強(qiáng)度，峰值強(qiáng)度為其軸心抗拉強(qiáng)度。由于實(shí)際工程中所采用鋼纖維、混凝土原材料品種和養(yǎng)護(hù)方法較多，難以標(biāo)準(zhǔn)化，故規(guī)定活性粉末混凝土軸心抗拉強(qiáng)度宜由試驗(yàn)確定，當(dāng)無試驗(yàn)數(shù)據(jù)時(shí)，給出了近似計(jì)算公式。（4）活性粉末混凝土軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fut0,k，由軸心抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值除以混凝土材料分項(xiàng)系數(shù)γfc=1.45計(jì)算?；钚苑勰┗炷翉椥阅Ａ縀c宜根據(jù)現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《活性粉末混凝土》（GB/T31387）的相應(yīng)規(guī)定進(jìn)行測試，在沒有測試結(jié)果的情況下可按本規(guī)范表采用。剪切變形模量Gc可取相應(yīng)彈性模量值的0.4倍。泊松比按0.2采用。對《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》JTG3362建議的普通混凝土彈性模量計(jì)算公式對比分析表明，其計(jì)算彈性模量值不隨混凝土強(qiáng)度等級變化（穩(wěn)定在41GPa左右）與實(shí)際差異較大，參考《活性粉末混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》DBJ43/T325-2017，活性粉末混凝土受壓和受拉的彈性模量Ec的值根據(jù)強(qiáng)度等級fcu,k按下式計(jì)算。國內(nèi)外研究結(jié)果表明，活性粉末混凝土的泊松比不隨軸心抗壓強(qiáng)度變化，取與普通混凝土泊松比的值相同；根據(jù)彈性材料力學(xué)，剪切模量約為相應(yīng)彈性模量的0.42倍，參照《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》JTG3362近似取為0.4。5.1.1試驗(yàn)和理論研究表明，接縫對截面載力存在不可忽略的不利影響,因此計(jì)算要計(jì)入該影響。5.1.2在預(yù)制構(gòu)件之間及預(yù)制構(gòu)件與現(xiàn)澆混凝土的接縫處，當(dāng)受力鋼筋采用可靠連接，且接縫處新舊混凝土之間采用粗糙面、鍵槽等構(gòu)造措施時(shí)，結(jié)構(gòu)的整體性能與現(xiàn)澆混凝土結(jié)構(gòu)類同，設(shè)計(jì)中采用與現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)相同的方法進(jìn)行結(jié)構(gòu)分析。5.2.1預(yù)制拼裝混凝土構(gòu)件相比于現(xiàn)澆構(gòu)件，接縫位置除進(jìn)行抗彎、抗剪、壓彎等常規(guī)承載力計(jì)算外，需要進(jìn)行抗剪彎承載力計(jì)算。預(yù)制拼裝受彎構(gòu)件到達(dá)剪彎極限受力狀態(tài)時(shí)，也可能出現(xiàn)沿著接縫的破壞裂縫，但其與整體澆筑構(gòu)件的破壞形態(tài)完全不同。這種在彎剪段出現(xiàn)的破壞形態(tài)雖與受彎構(gòu)件正截面破壞形態(tài)相似，但截面相應(yīng)的抗彎承載力卻低于受彎構(gòu)件正截面抗彎承載力。目前，國外規(guī)范通常采用一個(gè)剪切強(qiáng)度折減系數(shù)考慮接縫對抗剪承載力的影響，這樣導(dǎo)致了即使箍筋沒有起任何作用但計(jì)算時(shí)仍被計(jì)入進(jìn)去了。同濟(jì)大學(xué)混凝土橋梁研究室及國內(nèi)外大量試驗(yàn)結(jié)果表明，在剪力和彎矩共同作用下，由于接縫處縱向普通鋼筋不連續(xù)及拼接界面缺陷，構(gòu)件在接縫消壓后將會(huì)最先開裂，主裂縫在接縫處集中發(fā)展，接縫一旦開展到一定高度后，腹板不再可能出現(xiàn)破壞斜裂縫。因此，受彎構(gòu)件可能以接縫開展的形式發(fā)生剪切（剪彎）破壞，在這種情況下剪彎區(qū)的混凝土將在剪壓應(yīng)力作用下達(dá)到其極限強(qiáng)度，傳統(tǒng)設(shè)計(jì)方法已無法對該破壞形態(tài)下的截面承載力進(jìn)行計(jì)算。5.3.3對裂縫寬度的限制，主從保證結(jié)構(gòu)耐久性、鋼筋不被銹蝕及過寬的裂縫影響結(jié)構(gòu)外觀引起人們心理上的不安等因素考慮。安徽省內(nèi)大部分區(qū)域?qū)儆谝话悱h(huán)境，JTG3362裂縫寬度限制為0.2mm，但因接縫的存在是結(jié)構(gòu)耐久性的薄弱點(diǎn)，因此將裂縫寬度限值提高至0.15mm。5.5.2裝配式混凝土橋墩采用除濕接縫和承插式以外的連接形式時(shí)，在地震作用下墩底破壞主要集中在接縫的張開閉合以及接縫處混凝土的局部壓碎破壞，因此裝配式橋墩模擬的重點(diǎn)包括對接縫力學(xué)特性的模擬。5.5.3E1地震作用下結(jié)構(gòu)在彈性范圍工作，關(guān)注的是結(jié)構(gòu)的承載力，在此情況下可以近似偏于安全地取橋墩的全截面剛度進(jìn)行抗震分析，因?yàn)槿∪孛鎰偠扔?jì)算出的結(jié)構(gòu)周期相對較短、計(jì)算出的地震力偏大，對抗震設(shè)計(jì)來說是偏安全的。當(dāng)預(yù)制混凝土橋墩采用灌漿套筒連接時(shí)，考慮到密集布置的套筒對接縫附近區(qū)域剛度有增大影響，因此建議E1下偏保守地采用換算截面法計(jì)入套筒的影響。而E2地震作用下，容許結(jié)構(gòu)進(jìn)入彈塑性工作狀態(tài)，關(guān)注的是結(jié)構(gòu)的變形，此時(shí)延性構(gòu)件采用開裂后的有效截面抗彎剛度，以保證不會(huì)過低估計(jì)結(jié)構(gòu)的變形，建議忽略灌漿連接套筒對墩柱剛度的影響。5.5.4試驗(yàn)研究表明，裝配式橋墩抗剪校核包含預(yù)制墩柱節(jié)段自身和拼接縫的校核。根據(jù)文獻(xiàn)（套筒連接的預(yù)制拼裝橋墩抗剪性能試驗(yàn)，王志強(qiáng)等，同濟(jì)大學(xué)學(xué)報(bào)（自然科技板2018年第46卷第6期），當(dāng)剪跨比小于2時(shí)，采用鋼筋灌漿套筒連接且套筒預(yù)埋于承臺的預(yù)制試件進(jìn)行擬靜力試驗(yàn)最終破壞模式為彎剪破壞，且實(shí)測抗剪承載能力與現(xiàn)澆試件較為接近，可以參照現(xiàn)行《公路橋梁抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTG/T2231-01）中的方法進(jìn)行E2地震作用下預(yù)制墩柱斜截面抗剪承載能力計(jì)算。根據(jù)國內(nèi)外采用承插式連接的預(yù)制橋墩試件擬靜力試驗(yàn)結(jié)果，當(dāng)剪跨比為3~5.83，墩柱埋入深度以及接縫承載力使得破壞僅出現(xiàn)在墩柱，并且其抗震性能與傳統(tǒng)意義的現(xiàn)澆橋墩保持相同或相近，可以采用參照現(xiàn)行《公路橋梁抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTG/T2231-01）中的方法進(jìn)行E2地震作用下預(yù)制墩柱斜截面抗剪承載能力計(jì)算。5.5.5預(yù)應(yīng)力連接節(jié)點(diǎn)的非線性行為（如預(yù)應(yīng)力筋的松弛、接縫滑移、接縫張開）與傳統(tǒng)現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)存在顯著差異，需通過精細(xì)化建?；蛟囼?yàn)補(bǔ)充驗(yàn)證。6.1.1裝配式橋梁連接位置的選擇主要要考慮接縫位置在結(jié)構(gòu)整體的受力，以及構(gòu)件分塊大小對于城市預(yù)制、運(yùn)輸和安裝的要求。應(yīng)盡量避免結(jié)構(gòu)整體受力的較大的位置，構(gòu)件分塊要便于城市運(yùn)輸和安裝；同時(shí)考慮搭配水位變動(dòng)區(qū)域干濕交替變化，對結(jié)構(gòu)耐久性影響大，接縫應(yīng)盡量避免在此區(qū)域設(shè)置。6.2.1行標(biāo)《節(jié)段預(yù)制混凝土橋梁技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》CJJ/T111中8.4.6條規(guī)定墩柱鋼筋采用灌漿套筒或灌漿波紋鋼管錨固連接時(shí)，套筒或波紋鋼管之間凈距不宜小于骨料最大粒徑1.3倍，且不小于50mm；行標(biāo)《公路裝配式混凝土橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范》JTGT3365中6.2.3條規(guī)定套筒之間凈距宜大于25mm、集料粒徑的1.4倍及被連接鋼筋直徑中的最大值，綜合考慮取保守值，本規(guī)程規(guī)定灌漿套筒之間凈距不宜小于骨料最大粒徑的1.4倍，且不宜小于50mm。6.2.3縱向鋼筋間中心距不宜過大也不宜過小，鋼筋中心距過小會(huì)導(dǎo)致灌漿套筒安裝及混凝土澆筑困難?！朵摻钐淄补酀{連接應(yīng)用技術(shù)規(guī)程》JGJ355中3.1.2條規(guī)定灌漿套筒最小內(nèi)徑與連接鋼筋公稱直徑差最小值對于12~25直徑的鋼筋應(yīng)為10mm，對于28~40直徑的鋼筋應(yīng)為15mm；行標(biāo)《公路裝配式混凝土橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范》3365中6.2.3條規(guī)定預(yù)制墩柱縱向手里鋼筋之間中心距宜小于350mm。結(jié)合兩本規(guī)范，規(guī)定縱向鋼筋之間中心距在d+40mm~350mm。6.2.8預(yù)制構(gòu)件采用預(yù)埋灌漿套筒后，由于灌漿套筒需要有一定的保護(hù)層厚度，這樣使得預(yù)制構(gòu)件縱向主筋的保護(hù)層厚度會(huì)有所增大，大于50mm時(shí)需要在保護(hù)層內(nèi)增設(shè)一定的抗裂措施。當(dāng)構(gòu)件在頻遇值組合下未出現(xiàn)拉應(yīng)力時(shí)，也可不增設(shè)抗裂措施；或通過增大灌漿套筒埋置段墩柱截面尺寸的方法，協(xié)調(diào)灌漿套筒和縱向主筋的保護(hù)層厚度，使其均小于50mm。6.3.3武漢理工大學(xué)胡志堅(jiān)進(jìn)行了一系列墩柱鋼筋灌漿波紋鋼管連接的錨固性能試驗(yàn)分析，進(jìn)行了20組荷載拉拔試驗(yàn)和18組有限元分析，混凝土強(qiáng)度等級均為C50，鋼筋直徑10~22mm，波紋鋼管直徑分布35~70mm，錨固長度300mm、50mm、600mm，灌漿料選擇普通砂漿和超高性能混凝土。在拉拔荷載作用下，部分試件加載端未出現(xiàn)錐形破壞，波紋管對灌漿料有較好的加勁作用，一定程度上提升了鋼筋與灌漿料之間的粘結(jié)性能。自由端鋼筋與灌漿、灌漿料與波紋管以及波紋管與外部普通混凝土之間均未發(fā)現(xiàn)明顯破壞和滑移現(xiàn)象。試驗(yàn)結(jié)果表明隨著鋼筋直徑的增加，試件的極限荷載逐漸增加，隨著波紋管直徑的增大，試件的極限承載力提升，破壞模式由波紋管拔出破壞轉(zhuǎn)為鋼筋拉斷破壞或鋼筋拔出破壞，粘結(jié)失效界面由波紋管-混凝土界面轉(zhuǎn)為鋼筋-灌漿料界面。鋼筋與三種材料的粘結(jié)強(qiáng)度從高到低依次是：UHPC、高強(qiáng)砂漿和普通混凝土。對于連接鋼筋錨固長度的取值建議：當(dāng)鋼筋直徑不大于16mm，建議波紋管灌漿鋼筋的錨固長度為15d，當(dāng)鋼筋直徑不小于20mm時(shí)，建議波紋管灌漿搭接鋼筋的錨固長度不小于12d。6.7.6U型鋼筋帶底托濕接縫連接形式無需搭設(shè)模板，相鄰兩片預(yù)制橋面板在連接段均有向外懸挑底托，由于底托為懸挑結(jié)構(gòu)且厚度較薄，不宜長度太長，因此對該類型連接的濕接縫寬度有所限制,兩側(cè)U型鋼筋交叉搭接。整體施工較為便利。圖1U型鋼筋帶底托連接三維圖圖2U型鋼筋帶底托連接實(shí)圖6.8.1~6.8.3后張預(yù)應(yīng)力筋連接是指預(yù)制梁段間不采用任何粘結(jié)劑,借助預(yù)應(yīng)力將各梁段拼裝成整體，也稱干接縫。相對于其它類型裂縫,后張預(yù)應(yīng)力筋連接避免了接縫間環(huán)氧樹脂膠的涂