屋頂懸挑梁板施工計算書及相關施工圖紙

目錄

9.1荷載計算書（9.5、9.9）.....................................................................1

9.2荷載計算書（9.6）........................................................................23

9.3荷載計算書（9.10）.......................................................................33

9.4荷載計算書（9.8）........................................................................78

9.5普通主梁懸挑（花籃螺栓式）計算書（28#樓二十七層41-44軸）.......................88

9.6普通主梁懸挑（平鋪在樓板上）計算書（28#樓二十六層40-45/J-L軸）..................98

9.7懸挑支撐結構計算書（斜撐）計算書（1#樓六層1/12/5/2/0A.A軸）...................106

9.8聯梁懸挑（花籃螺栓式）計算書（28#樓二十七層2-5（軸）...........................112

9.9普通主梁懸挑（平鋪在樓板上）計算書（塔吊影響處）（24#樓二十五層10-13/A-C軸）....125

9.10普通主梁懸挑（平鋪在樓板上）計算書（架體超過B米）（24#樓二十四層8-24/M軸）...133

9.11相關施工圖紙...................................................................142

分別列舉普通主梁懸挑(花籃螺栓式)、普通主梁懸挑(平鋪在樓板上)、聯梁懸

挑(花籃螺栓式)以及懸挑支撐結構(斜撐)形式中工字鋼懸挑長度最大的工況進行計

算論證。混凝土自重荷載標準值24kN/S,鋼筋自重荷載標準值LlkN/m3,支架自重荷載

標準值0.15kN/m0荷載計算所得支座反力加上架體自重即為各排立桿傳至梁上荷載。

9.1荷載計算書(9.5、9.9)

1、梁模板計算書

計算依據：

1、《建筑施工腳手架安全技術統一標準》GB51210-2016

2、《建筑施工模板安全技術規范》JGJ162-2008

3、《混凝土結構設計規范》GB50010-2010

4、《建筑結構荷載規范》GB50009-2012

5、《鋼結構設計標準》GB50017-2017

一、工程屬性

新澆混凝土梁名稱KL14混凝土梁截面尺寸(mmxmm)200x500

模板支架高度H(m)6.36模板支架橫向長度B(m)3

模板支架縱向長度L(m)6支架外側模板高度Hm(mm)1200

梁側樓板厚度(mm)100

二、荷載設計

面板0.1

模板及其支架自重標準值Glk(

面板及小梁0.3

kN/m2)

樓板模板0.5

新澆筑混凝土自重標準值G2K

24

kN/m3)

混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(混凝土板鋼筋自重標準值G3k(

1.51.1

kN/m3)kN/m3)

施工荷載標準值QlKkN/nf)3

支撐腳手架計算單元上集中堆1

放的物料自重標準值Gjk(kN)

模板支拆環境是否考慮風荷載是

風荷載參數:

基本風壓說(kN省份江蘇

0.25

2

/m)地區常州市

地面粗糙度B類(城市郊區)

(ok=6X)nzHst=0.0

風荷載高度變模板支架頂部

136

化系數悶離建筑物地面6

風荷載標準值。)

高度(m)

k(kN/m2)

單根模板支架Fist0.145

(ofk=(oopzMs(w=

風荷載體型系整體模板支架由IW0.554

0.139

數JU

Wink=oX)Hzgs=0.

支架外側模板由1.3

325

三、模板體系設計

結構重要件系數丫01

腳F架安全等級II級

新澆混凝土梁支撐方式梁一側有板，梁底小梁平行梁跨方向

梁跨度方向立桿縱距是否相等是

梁跨度方向立桿間距la(mm)900

梁兩側立桿橫向間距lb(mm)1500

最大步距h(mm)1500

頂層步距h，(mm)1000

可調托座伸出頂層水平桿的懸臂長度a(mm)650

新澆混凝土樓板立桿間距1a(mm)、1b(mm)900、900

混凝土梁距梁兩側立桿中的位置自定義

2

梁左側立桿距梁中心線距離(mm)600

梁底增加立桿根數1

梁底增加立桿布置方式按混凝土梁梁寬均分

梁底增加立桿依次距梁左側立桿距離(mm)600

梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)200

梁底支撐小梁根數3

梁底支撐小梁間距100

每縱距內附加梁底支撐主梁根數0

設計簡圖如下:

平面圖

3

本圖梁?!支撐構造儀作示意，具體詳見梁側模板設計

四、面板驗算

面板類型蒞面木膠合板面板厚度t(mm)15

面板抗彎強度設計值［fKN/mnf15面板抗剪強度設計值田(N/mm1.4

)2)

面板彈性模量E(N/mnF)10000

取單位寬度b=I000mm,按二等跨連續梁計算：

W=bh2/6=lOOOx15x15/6=37500mm3,I=bh3/l2=1000x15x15x15/12=281250mm4

x

qi=y()xmax[1.2(Gik+(G2k+G3k)xh)+1.4Qik,1.35(Gik+(G2k+G3k)h)4-1.4(pcQik]xb=lxmax[1.2

x(0.1+(24+1.5)x0.5)+1.4x3,135x(0.1+(24+1.5)x0.5)+1.4x0.7x3]xl=20.287kN/m

q脩=yoxl.35x[Gik+(G2k+G3k)xh]xb=lxl.35x[O.l+(24+1.5)xO.5]xl=17.348kN/m

qi/=Y()xl.4xO.7xQikXb=lxl.4x0.7x3xl=2.94kN/m

q2=[lx(Gik+(G2k+G3k)xh)]xb=[1x(0.1+(24+1.5)x0.5)]xl=12.85kN/m

計算簡圖如下:

4

20.287kN/m20.287kN/m

luiuiuiuuuiuiuiiuuiuuuuiuiiiuuiuiuuuiiuu

(1)*(2)

4100―4—100

1、強度驗算

Mmax=0.125qiL2=0.125x20.287x0.12=0.025kN-m

o=Mmax/W=0.025X106/37500=0.676N/mm2<[f]=15N/mm2

滿足要求！

2、撓度驗算

44

Vmax=0.521q2L/(l00EI)=0.521x12.85x100/(l00x10000x281250)=0.002mm<[v]=minfL/1

50,10]=min[100/150,10]=0.667mm

滿足要求！

3、支座反力計算

設計值(承載能力極限狀態)

Ri=R3=0.375qi靜L+().437qi活L=0.375x17.348x0.1+0.437x2.94x0.1=0.779kN

R2=1.25qiL=1.25x20.287x0.1=2.536kN

標準值(正常使用極限狀態)

Ri=R3=0.375q2L=0.375x12.85x0.l=0.482kN

R2=1.25q2L=1.25x12.85x0.1=1.606kN

五、小梁驗算

小梁類型方木小梁截面類型(mm)40x90

小梁抗彎強度設計值15.444小梁抗剪強度設計值1.782

2

)一)

小梁截面抵抗矩W(cn?)54小梁彈性模量E(N/mm2)9350

小梁截面慣性矩Ken")243小梁計算方式簡支梁

承載能力極限狀態:

5

梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：qE=Ri/b=().779/l=0.779kN/m

梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：qi.|?=Max[R2]/b=Max[2.536]/1=2.536kN/m

梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：qM=R3/b=0.779/l=0.779kN/m

小梁自重：q2=1x1.35x(03-0.l)x0.2/2=0.027kN/m

梁左側模板傳遞給左邊小梁荷載q3左=lxl.35x0.5x0.5=0.338kN/m

梁右側模板傳遞給右邊小梁荷載q3右=1x1.35x0.5x(0.5-0.1)=0.27kN/m

梁右側樓板傳遞給右邊小梁荷載q，右=1xMax[1.2x(().5+(24+l.l)x().l)+1.4x3,1.35x(().5+(

24+1.1)x0.1)+1.4x0.7x3]x((l.5-0.6)-0.2/2)/2=3.125kN/m

左側小梁荷載q左=qi左+qz+q3左=0.779+0.027+0.338=1.144kN/m

中間小梁荷載q中=qi4>+q2=2.536+0.027=2.563kN/m

右側小梁荷載4右=q?右+q2+q3右+q4右=0.779+0.027+0.27+3.125=4.201kN/m

小梁最大荷載q=Max[q左,q中,q右]=Max[L144,2.563,4.201]=4.201kN/m

正常使用極限狀態：

梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載:qi左'=底7b板.482/l=0.482kN/m

梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：qi.|.'=MaxfR2']/b=Maxfl.6061/1=1.606kN/m

梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：qi右'=R37b=0.482/1=0.482kN/m

小梁自重：qa-lx(0.3-0.1)x0.2/2=0.02kN/m

梁左側模板傳遞給左邊小梁荷載q3左'=lxO.5xO.5=O.25kN/m

梁右側模板傳遞給右邊小梁荷載q3右'=1x0.5x(0.5-0.1)=0.2kN/m

梁右側樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右,=[1x(0.5+(24+1.1)x0.1)]x((1.5-0.6)-0.2/2)/2=1.204kN

/m

左側小梁荷載q左'=q?左'+q2'+q3左'=0.482+0.02+0.25=0.752kN/m

中間小梁荷載q中'=qi中'+q2'=1.606+0.02=1.626kN/m

右WJd、梁荷載q右'=q?右'+q2'+q3右'+q4右'=0.482+0.02+0.2+1.204=1.906kN/m

小梁最大荷載q'=Max[q左',q中',q右']=Max[0.752,L626,1.906]=1.906kN/m

為簡化計算，按簡支梁和懸臂梁分別計算，如下圖：

6

4.201kN/m

uiuiuiiiuuuuuuuuiuiuiiuuuauuiuuuuuiuu

0)

900

4.201kN/m

jninn山iinwnnwnunn山nnLunnunwimw

h(ij2

4--------------------------------------+

1、抗彎驗算

Mmax=max[0.125qli2,0.5qh2]=maxfO.l25x4.201x0.92,0.5x4.201x0.22]=0.425kNm

622

o=MmaX/W=0.425x10/54000=7.877N/mm<[f]=l5.444N/mm

滿足要求！

2、抗剪驗算

Vmax=max[0.5qli,qh]=max[0.5x4.201x0.9,4.201x0.2]=1.89kN

Tmax=3Vmax/(2bho)=3x1,89x1000/(2x40x90)=0.788N/mm2<[T]=1.782N/mnr

滿足要求！

3、撓度驗算

vi=5q,li4/(384EI)=5x1,906x9004/(384x9350x243x104)=0.717mm<[v]=min[li/l50,10]=

min[900/150,10]=6mm

44

v2=qlz^SEI)=1.906X200/(8X9350X243X10)=0.017mm<[v]=min[2h/150,10]=min[400Z

15(),1()]=2.667mm

滿足要求！

4、支座反力計算

承載能力極限狀態

7

Rmax=max[qLi,0.5qLi+qL2]=max[4.201x0.9,0.5x4.201xO.9+4.201x0.2]=3.781kN

同理可得：

梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為Ri=l.O3kN,R2=2.3O7kN,R3=3.781kN

正常使用極限狀態

Rnm-max[q'Li,0.5q,Li+q'L2]=max[1.906x0.9,0.5x1.906x0.9+1.906x0.2]=1.715kN

同理可得：

梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為Ri'=0.677kN,R2'=1.463kN,R3'=1.715kN

六、主梁驗算

主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)(1)48x2.8

主梁計算截面類型(mm)(1)48x2.8主梁抗彎強度設計值IBN/mn?205

)

主梁抗剪強度設計位125主梁截面抵抗矩W(c)4.25

2)

主梁彈性模量ECN/mn?)2060(H)主梁截面慣性矩I(cm+10.19

可調托座內主梁根數1

1.0312.3073.781kN

⑵

600900

1、抗彎驗算

主梁彎矩圖(kN?m)

o=Mmax/W=0.222x106/4250=52.194N/mm2<[q=205N/mm2

8

滿足要求！

2、抗剪驗算

3.6083.608

Z-0.198UTWB?-0.173/-0.173

-1.22M.228

主梁剪力圖(kN)

Vmax=3.608kN

Tmax=2Vmax/A=2x3.608x1000/398=18.129N/mm2<[i]=125N/mm2

滿足要求！

3、撓度驗算

-0.151

主梁變形圖(mm)

vmax=0.151mm<[v]=min[L/15(),10]=min[900/150,10]=6mm

滿足要求！

4、支座反力計算

承載能力極限狀態

支座反力依次為R尸0.198kN,R2=7.142kN,R3=0.173kN

七、可調托座驗算

荷載傳遞至立桿方式可調托座可調托座承載力設計值[N](kN)30

扣件抗滑移折減系數kc0.85

1、扣件抗滑移驗算

兩側立桿最大受力N=max[Ri,R3]=max[0.198Q173]=0.198kN4).85x8=6.8kN

9

單扣件在扭矩達到4()?65N.m且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求!

2、可調托座驗算

可調托座最大受力N=max[R2]=7.142kNqN]=30kN

滿足要求！

八、立桿驗算

立桿綱管截面類型(mm)648x3.2立桿鋼管計算截面類型(mm)中48〃3

鋼材等級Q345立桿截面面積A(mnf)424

回轉半徑i(mm)15.9立桿曲面抵抗矩W(cm3)4.49

支架立桿計算長度修正系數n1.2懸臂端計算長度折減系數k0.7

抗壓強度設計值300支架自重標準值q(kN/m)0.15

1、長細比驗算

hmax=max(r|h,h,+2ka)=max(1.2x1500,1000+2x0.7x650)=1910mm

X=h.nax/i=1910/15.9=120,126<[X]=150

長細比滿足要求！

查表得：(p=0.347

2、風荷載計算

<x<2

MWd=yo>(pcYQxMWk=Yo>(pcXYQX(^2xcokXlaXh/10)=1x0.6

x1.4x(1x0.036x0.9x1.52/10)=0.006kNm

3、穩定性計算

Ri=0.198kN,R2=7.142kN,R3=0.173kN

梁兩側立桿承受樓板荷載：

右側樓板傳遞給梁右側立桿荷載:Nii=1xmax[1.2x(0.5+(24+l.l)xO.l)+1.4x3,1.35x(O.5+(2

4+l.l)x0.1)+0.7x1.4x3]x(0.9+1.5-0.6-0.2/2)/2x0.9=5.976kN

Nd=max[Ri,R2,R?+Nii]+1x1.35x0.15x(636-0.5)=max[0.198,7.142,0.173+5.976J+1.

I87=8.329kN

62

fd=Nd/((pA)+MWd/W=8329.105/(0.347x424)+0.006x10/4490=57.948N/mm<[f]=300N/mm

10

2

滿足要求!

九、高寬比驗算

根據《建筑施工腳手架安全技術統一標準》GB51210-2016第8.3.2條:

支撐腳手架獨立架體高寬比不應大于3.0

H/B=6.36/3=2.12<3

滿足要求！

十、架體抗傾覆驗算

(“風首我整體作刖00計0於元網背我作用

風局級作川示意圖

支撐腳手架風線荷載標準值:qwk=l'aX?k=O.9xO139=O.125kN/m：

風荷載作用在支架外側模板上產生的水平力標準值：

Fwk=raxHmxWmk=0.9x1.2x().325=0351kN

支撐腳手架計算單元在風荷載作用下的傾覆力矩標準值M°k：

M°k=0.5H2qwk+HFwk=0.5'6.36及0.125+6.36x0.351=4.762kN.m

參考《規范》GB51210-2016第6.2.17條：

B2l'a(gki+gk2)+2LGjkbj>3yoMok

gki——均勻分布的架體面荷載自重標準值kN/n?

gk2——均勻分布的架體上部的模板等物料面荷載自重標準值kN/n?

Gjk——支撐腳手架計算單元上集中堆放的物料自重標準值kN

bj——支撐腳手架計算單元上集中堆放的物料至傾覆原點的水平距離m

B2l'a(gkl+gk2)+2ZGjkbj

22

=Bra[qH/(laxrb)+Gik]+2xqkxB/2=3x0.9x[0.15x6.36/(0.9x0.9)+0.5]+2xlx3/2=16.59kN.m>

11

3yoMok=3xlx4.762=14.287kN.M

滿足要求！

2、板模板計算書

計算依據：

I、《建筑施工腳手架安全技術統一標準》GB51210-2016

2、《建筑施工模板安全技術規范》JGJ162-2008

3、《建筑施工承插盤扣式鋼管支架安全技術規范》JGJ231-2010

4、《建筑結構可靠性設計統一標準》GB50068-2018

5、《混凝土結構設計規范》GB50010-2010

6、《建筑結構荷載規范》GB50009-2012

7、《鋼結構設計標準》GB50017-2017

一、工程屬性

新澆混凝土樓板名稱28樓100厚新澆混凝土樓板板厚(mm)100

模板支架高度H(m)6.36模板支架縱向長度L(m)6

模板支架橫向長度B(m)3支架外側模板高度Hm(mm)1200

二、荷載設計

面板0.1

模板及其支架自重標準值Glk(

面板及小梁0.3

kN/m2)

樓板模板0.5

混凝土自重標準值G2k(kN/n?)24鋼筋自重標準值G3k(kN/nA)l.l

施工荷載標準值QlKkN/n?)3

支攆腳手架H算單元，桀中堆

1

放的物料自重標準值Gjk(kN)

風荷載參數:

塞本風壓ioO(kN省份江蘇

風荷載標準值⑴0.25

/m2)

地區常州市(t)k=oX)pzHst=O.O24

k(kN/m2)

風荷載高度變地面粗糙度C類(有密集建0.65

12

化系數四筑群市區)

模板支架頂部

離建筑物地面6.36

高度(m)

單根模板支架put0.145

風荷載體型系

整體模板支架由20.554(ofk=(oO|4zpstw=0.09

數座

支架外側模板即1.3wmk=(iX)gzgs=0.211

三、模板體系設計

結構重要性系數？01腳手架安全等級n級

主梁布置方向垂直立桿縱向立桿縱向間距la(mm)900

方向

立桿橫向間距】b(mm)900步距h(mm)1500

頂層步距h'(mm)1000支架可調托座支撐點至頂層水650

平桿中心線的距離a(mm)

小梁間距l(mm)400小梁最大懸挑長度II(mm)150

主梁最大懸挑K度I2(mm)100

荷載系數參數表:

正常使用極限狀態承載能力極限狀態

可變荷載調整系數YL10.9

可變荷載的分項系數YQ11.5

永久荷載的分項系數11.3

結構重要性系數加1

設計簡圖如下:

13

模板設計平面圖

縱向剖面圖

14

橫向剖面圖

四、面板驗算

面板類型蒞面木膠合板面板厚度t(mm)15

面板抗彎強度設計值［fKN/mnf15面板抗剪強度設計值田(N/mm1.4

)2)

面板彈性模量E(N/mnF)10000面板計算方式簡支梁

按簡支梁，取1m單位寬度計算。

W=bh2/6=lOOOx15x15/6=37500mm3,I=bh3/l2=1OOOx15x15x15/12=281250mm4

承載能力極限狀態

qi=yox[1.3x(Gik

+(G2k+G3k)xh)+l,5xyLxQik]xb=lx[1.3x(0.1+(24+1.1)x0.1)+1.5x0.9x3]xl=7.443kN/m

正常使用極限狀態

q=(yc(Gik+(G2k+G3k)xh))xb=(1x(0.1+(24+l.l)x0,1))xl=2.61kN/m

計算簡圖如下:

15

1、強度驗算

Mmax=qil2/8=7.443x0.42/8=0.149kN-m

c=Mmax/W=0.149x106/37500=3.97N/mm2<[f]=15N/mm2

滿足要求！

2、撓度驗算

44

VmaX=5ql/(384EI)=5x2.61x400/(384xl0000x281250)=0.309mm

Vmax=0.309mm<min{400/150,1())=2.667mm

滿足要求！

五、小梁驗算

小梁類型方木小梁截面類型(mm)40x90

小梁抗彎強度設計值［fKN/mm215.444小梁抗剪強度設計值1.782

2

))

小梁截面抵抗矩W(cn?)54小梁彈性模量E(N/ninf)9350

小梁戴面慣性矩l(cm。243小梁計算方式二等跨連續梁

qi=Yox[1.3x(Gik

+(G2k+G3k)xh)+1.5xyLxQik]xb=lx[1.3x(0.3+(24+l.l)x0.1)+1.5x0.9x3]x0.4=3.081kN/m

因此，1.3x(Gik+(G2k+G3k)xh)xb=1x1.3x(0.3+(24+1.1)x0.1)x0.4=1.461kN/m

qi/=yox1.5xyLxQikXb=1x1.5x().9x3x().4=1.62kN/m

計算簡圖如下：

卬

『叫1山叫

,900,900.

卬

I

,150

16

1、強度驗算

Mi=0.125q?靜L2+().125qi活L2=0.125x1.461x().92+0.125xl.62x().92=0.312kNm

M2=qiLi2/2=3.081xO.l52/2=O.O35kN.m

Mmax=max[Mi,M2]=max[0.312,0.035]=0.312kN-m

。=Mmax/W=0.312x106/54000=5.777N/mm2<[f]=15.444N/mm2

滿足要求！

2、抗剪驗算

Vi=().625qi靜L+().625qi活L=().625x1.461x().9+0.625x1.62x0.9=1.733kN

V2=qiLi=3.081x0.15=0.462kN

Vmax=max[Vi,V2]=n)axf1.733,0.4621=1.733kN

Tmax=3Vmax/(2bho)=3x1,733x1000/(2x40x90)=0.722N/mm2<[i]=1.782N/mm2

滿足要求！

3、撓度驗算

q=(YG(Gik+(G2k+G3k)xh))xb=(lx(0.3+(24+Ll)x0.1))x0.4=1.124kN/m

撓度，跨中Vmax=0.521qL4/(l00EI)=0.521x1.124x9004/(100x9350x243x104)=0.169mm<[v]

=min(L/150,10)=min(900/l50,10)=6mm；

懸臂拗max=qh4/(8ED=1.124x1504/(8x9350x243x1Q4)=0.003mm<[v]=min(2xli/150,10)

=min(2xI50/150,10)=2mm

滿足要求！

六、主梁驗算

主梁類型鋼鐘主梁假面類型(mm)048x2.8

主梁計算截面類型(mm)048x2.8主梁抗彎強度設計值田(N/mnf205

)

主梁抗剪強度設計值125主梁截面抵抗矩W(cn『)4.25

2-

主梁彈性模量EfN/mnf)206000主梁截面慣性矩Hem’)10.19

17

主梁計算方式三等跨連續梁可調托座內主梁根數2

主梁受力不均勻系數0.6

1、小梁最大支座反力計算

qi=yox[1.3x(Gik

4-(G2k+G3k)xh)+1.5xyLxQikJxb=lx[1.3x(0.5+(24+l.l)xO,l)+1.5x0.9x3]x0.4=3.185kN/m

qi^=Yoxl.3x(Gik+(Gzk+G3k)xh)xb=1x1,3x(0.5+(24+1.1)x0.1)x0.4=1.565kN/m

qi活=y()x1.5xyLxQ|kxb=lxl.5x0.9x3x0.4=1.62kN/m

q2=(YG(GIk+(G2k+G3k)xh))xb=(lx(0.5+(24+1.1)X0.1))X0.4=1.204kN/m

承載能力極限狀態

按二等跨連續梁，Rmax=1.25qiL=1.25x3.185xO.9=3.583kN

按二等跨連續梁按懸臂梁，Ri=(0.375q蹄+0.437qi活)L

+qili=(0.375X1.565+0.437X1.62)x0.9+3.185x0.15=1.643kN

主梁2根合并，其主梁受力不均勻系數=0.6

R=max[Rmax,Ri]x().6=2.15kN;

正常使用極限狀態

按二等跨連續梁，R,maX=1.25q2L=1.25x1.204x0.9=1.355kN

按二等跨連續梁懸臂梁，R'i=0.375q2L+q2li=0.375x1.204x0.9+1.204x0.15=0.587kN

R'=max[R'rnax,R'i]X0.6=0.813kN;

計算簡圖如下：

2.15kN2.15kN2.15kN2.15kN2.15kN2.15kN2.15kN2.15kN

主梁計算簡圖一

18

2.15kN2.15kN2.15kN2.15kN2.15kN2.15kN2.15kN2.15kN

10Q900I900I900100

#4---------------------------4------------------------4---------------------------

主梁計算簡圖二

2、抗彎驗算

主梁彎矩圖二(kN-m)

o=Mmax/W=0.439x106/4250=l()3.246N/mnr<[f]=205N/mm2

滿足要求！

3、抗剪驗算

3.23.353

2.3682.368[1.203

1.6831.683

1.203

0.2180.218

￥

-0.46,5

幺-0.467

-1.932-1.932

-2.-2.15-2.617-2.617

主梁剪力圖一(kN)

19

2.992.994

2.152.15I------22.15

1.3061.306

叫___0.8440.844

0

-0.844-0.8H-----------1.306-1.306

-2.15-2.15

-2.9?-2.994

主梁剪力圖二(kN)

Tmax=2V.nax/A=2x3.353xl000/398=16.852N/mm2<[T]=125N/mm2

滿足要求!

4、撓度驗算

-0.376

主梁變形圖一(mm)

-0.339

主梁變形圖二(mm)

跨中Vmax=0.376mmWM=min{900/150,10)=6mm

懸挑段Vmax=0.140mm^v]=min(2x100/150,10)=1.333mm

滿足要求！

5、支座反力計算

承載能力極限狀態

圖一

支座反力依次為Ri=3.833kN,R2=4.984kN,R3=5.286kN,R4=3.097kN

圖二

20

支座反力依次為Ri=3.456kN,R2=5.144kN,R3=5.144kN,R4=3.456kN

七、可調托座驗算

荷載傳遞至立桿方式可調托座可調托座承載力設計值[N](kN)30

按上節計算可知，可調托座受力N=5.286/0.6=8.809kNS[N]=30kN

滿足要求！

八、立桿驗算

立桿鋼管截面類型(mm)中48x3.2立桿鋼管計算戳面類型(mm)①48x3

鋼材等級Q345立桿截面面積Almm?)424

立桿截面回轉半徑i(mm)15.9立桿截面抵抗矩W(cnf)4.49

抗壓強度設計值[fKN/mnF)300支架自重標準值q(kN/m)0.15

支架立桿計算長度修正系數n1.2懸臂端計算長度折減系數k0.7

1、長細比驗算

loi=h'+2ka=1000+2x0.7x650=1910mm

lo=r)h=1.2x1500=1800mm

X=max[loi，lo]/i=1910/15.9=120.126<[1]=150

滿足要求！

2、立桿穩定性驗算

考慮風荷載：

X=lo/i=1910.000/15.9=120.126

查表得，0=0.347

xx22

MWd=YoYL(pwyQMwk=yoYL(pAYQ(^2Wklah/10)=1x0.9x0.6x1.5x(1x0.024x0.9x1.5/10)=0.004k

Nm

Nd

=Max[Ri,R2,R3,R4]/0.6+1xyGxqxH=Max[3.833,5.144,5.286,3.456J/0.6+1x1,3x0.15x6.36=10.

05kN

fd=Nd/((piA)+Mwd/W=10.05x103/(0.347X424)+0.004X106/4490=69.185N/mm2<rol=300N/m

21

滿足要求!

九、高寬比驗算

根據《建筑施工腳手架安全技術統一標準》GB51210-2016第8.3.2條:

支撐腳手架獨立架體高寬比不應大于3.0

H/B=6.36/3=2.12<3

滿足要求！

十、架體抗傾覆驗算

風首收整體作州(b向中小兀回々枚件明

風局就作川示意圖

支撐腳手架風線荷載標準值:qwk=laX(Dfk=0.9x0.09=0.081kN/m：

風荷載作用在支架外側模板上產生的水平力標準值：

Fwk=laXHmxcomk=O.9x1.2x0.211=0.228kN

支撐腳手架計算單元在風荷載作用下的傾覆力矩標準值M°k：

22

Mok=0.5Hqwk+HFwk=0.5x6.36x0.08l+6.36x0.228=3.088kN.m

參考《規范》GB51210-2016第6.2.17條：

2

Bla(gki+gk2)+2SGjkbjN3yoMok

gki——均勻分布的架體面荷載自重標準值kN/n?

gk2——均勻分布的架體上部的模板等物料面荷載自重標準值kN/n?

Gjk——支撐腳手架計算單元上集中堆放的物料自重標準值kN

bj——支撐腳手架計算單元上集中堆放的物料至傾覆原點的水平距離m

B21a(gki+gk2)+2ZGjkbj

22

=Bla[qH/(laxlb)4-Gik]+2xGjkxB/2=3x0.9x[0.15x6.36/(0.9x0.9)+0.5]+2xlx3/2=16.59kN.n^3

22

yoMok=3xlx3.088=9.263kN.M

滿足要求！

9.2荷載計算書(9.6)

1、梁模板計算書

計算依據：

1、《建筑施工腳手架安全技術統一標準》GB51210-2016

2、《建筑施工模板安全技術規范》JGJ162-2008

3、《混凝土結構設計規范》GB50010-2010

4、《建筑結構荷載規范》GB50009-2012

5、《鋼結構設計標準》GB50017-2017

6、《建筑結構可靠性設計統一標準》GB50068-2018

一、工程屬性

新澆混凝土梁名稱KL14混凝土梁截面尺寸(mmxmm)200x1600

模板支架高度H(m)5.8模板支架橫向長度B(m)9

模板支架縱向長度L(m)10.5支架外側模板高度Hm(mm