MaintenanceGuidelinesforPrestressedCContinuousGirder2010-12-30發布2011-01-01實施MaintenanceGuidelinesforPrestressedCContinuousGirder主編單位：山東省交通運輸廳批準部門：山東省質量技術監督局實施日期：2011年01月01日為進一步規范全省交通基礎設施建設和管理行為，全面提升建設管理水平,按照交通工作實現“標準化、規范化、集約化、人本化”管理的目標要求,山東省交通運輸廳提出并主持編制了本標準。預應力混凝土連續梁橋（包括連續剛構）在60～300米跨度范圍與其他結構相比具有較高的結構性能和較低的建設費用與養護費用，故該橋型在我國應用廣泛。然而由于早期設計理論的不完善和施工缺陷以及超載車輛的作用，修建于上世紀八、九十年代的大量該類橋梁在運營不足十年即出現了較嚴重的跨中下撓及箱梁開裂等病害，提前進入了維修加固期。同時，個別新建的連續梁橋由于養護技術力量薄弱，檢測手段落后，缺乏對該類橋梁受力特點的了解和預防性養護理念，養護不及時、不到位，致使病害沒有得到有效控制，通車數年后即衰變為三、四類橋梁。為確保該類橋梁的承載力及耐久性，延長使用壽命，指導該類橋梁管理養護工作，山東省交通規劃設計院在系統總結山東省該類橋梁養護及維修加固工程經驗的基礎上，借鑒國內多座同類橋梁養護加固典型實例，聯合編寫了本標準。 2 24 25 35 36 37122.0.7增大截面加固法structurememberstrengthe2.0.9粘貼纖維復合材料加固法structurememberstren32.0.10體外預應力加固法structu43.1一般規定進行的全面檢查。它為制定管理養護計劃提供基本資料，為3.2經常檢查53.3定期檢查63.4特殊檢查783.5承載能力檢算（1）在橋梁現狀檢查的基礎上，考慮結構病害、損傷的影響，依據實際結構尺寸9（5）當恒載重量較原設計值增加或墩臺發生不均勻沉陷時，應對下部結構進行驗(γgG;γq∑Q)≤γbRdξc；ξsZ1(1?ξe)(3.5.4)Q—可變荷載及永久荷載中混凝土收縮、徐變影響力效應，基礎變位影響力效Z1—承載力檢算系數，見附錄A表A.0.1-2；ξe—承載力惡化系數，見附錄A表A.0.2-2；ξc—配筋混凝土結構的截面折減系數，見附錄A表A.0.3-2；ξs—鋼筋的截面折減系數，見附錄A表A.0.3-3。3.6荷載試驗法鑒定承載能力Sd(γgG;γq∑Q)≤γbRdξc；ξsZ2(1?ξe)(3.6.3)式中：Z2—基于荷載試驗確定的承載力檢算系數，見附錄B；4.1一般規定4.1.2在養護過程中，不得隨意增加靜荷4.2箱梁養護維修4.2.6當箱梁混凝土發生表層或特殊缺陷時可按《公路橋梁加固施工技術規范》4.2.7當箱梁混凝土出現裂縫時，應跟蹤觀察，分析原因。對需要修補的裂縫，應4.3伸縮裝置養護維修4.3.4更換的伸縮裝置應選型合理，伸縮量應考慮混凝土收縮徐變的影響，安裝應4.4支座養護維修4.4.1支座各構件應保持完整、清潔，應及時清理支座周圍的油污、垃圾，防止積4.5墩臺養護維修4.5.2當橋墩靠近被交叉道路機動車道時，應增設護墩。位于航道中的水中墩應增4.5.3當活動支座滑動受阻造成墩臺拉裂時，應及時修復或更換支座，并維修墩臺4.6基礎養護維修4.6.3當墩臺基礎發生不均勻沉降或裂縫持續發展時，應及時上報主管部門以便委5.1一般規定（1）橋梁經過技術狀況評定及承載力鑒定，確認經過加固后能滿足結構安全或正（3）加固設計應根據評定結論和使用要求，針對不同的病害成因，采用相適應的（5）加固設計原則上不宜增加上部結構自重。若需要增加（8）在加固施工過程中，若發現原結構或相關隱蔽部位的構造有嚴重缺陷時，應5.1.3在海水和氯鹽環境的連續梁橋加固，應考慮環境因素對混凝土結構的腐蝕作5.2加固方法（1）箱梁的剛度不足且產生嚴重下撓時，應采用施加體外預應力法進行加固，也（2）箱梁的抗剪承載能力不足時，可采用增大截面、粘貼鋼板或增設豎向預應力（3）箱梁的抗彎承載能力不足時，可采用施加體外預應力、增大截面法、粘貼鋼（4）箱梁頂底板因承載力不足縱向開裂時，可采用粘貼鋼板或纖維復合材料或增（5）箱梁齒板局部承壓不足引起齒板破壞或錨固區箱梁局部開裂時，可采用增大5.3加固施工本指南僅對加固規范中沒有明確的預應力管道補壓漿、混凝土崩裂、腹板加厚、增（1）預應力管道可采用雷達或其它儀器在混凝土表面定位，其測定的預應力管道（2）用電錘在定位處垂直于混凝土表面打檢查孔，通過鉆孔聲音判斷波紋管內壓（1）壓漿采用無收縮灌漿料，灌漿料不得含有任何團塊，拌和水采用清（3）低處檢查孔作為壓漿口，高處檢查孔作為出漿口，用鋼絲刷清除壓漿口附近（4）將灌漿料壓入預應力管道，壓漿應該均勻緩慢地進行，不得中斷。壓漿時注（1）箱梁預應力鋼束錨固部位的混凝土出現垂直于預應力走向開裂時，應檢查混（1）為加強新舊混凝土間結合，腹板加厚時，在箱梁（2）當箱梁腹板粘貼鋼板再加厚時，為減少對腹板損傷，粘貼鋼板的植筋可以兼（2）由于腹板加厚新澆混凝土較薄，為防止混凝土離析，應在模板中間開窗，分5.4加固工程質量檢驗評定123455項次12341）體外預應力束所用鋼絞線、錨具、HDPE套管及防腐填充物等各部分材料的技1234數51234+5，0552）涂裝表面完整光潔，均勻一致，無破損、氣泡、裂紋、針孔、凹陷、麻點、流1）所有進場材料應符合質量標準，并具有出廠合格證，其各種性能指標及技術參2）按設計要求對原構件缺陷進行修補，嚴格按有關規范進行各工序隱蔽工程檢驗3）纖維復合材料實際粘貼面積、搭接長度、搭接寬度等符合設計要求。當采用多4）纖維復合材料與混凝土之間的粘結質量可用小錘輕輕敲擊或手壓纖維復合材料表面的方法來檢查，總有效粘結面積不應低于95%。當纖維復合材料的空鼓面積小于1234561）所有材料的種類、型號、規格、數量和質量必須符合有關規范及設計要求，按2）成孔、混凝土灌注、壓樁應符合設計要求。水下混凝土應連續灌注，嚴禁有夾7）承臺施工時必須采取措施控制水化熱引起的混凝土內最高溫度及內外溫差在允123456按設計或施工規范7123面4567123③當貫入度符合設計規定但樁尖高程未達到設計高程，應按施工技術規范的規定進行檢驗，并12345（1）重視橋梁特殊情況資料（地質災害、氣象災害、超限運輸等特殊事件的具體(2)基本資料缺失的橋梁，應根據歷年檢查（1）承載能力檢算系數Z1是根據結構或構件的實際技術狀況，對結構或構件的抗力進行折減或提高。應綜合考慮橋梁結構或構件表觀缺損狀況、材質強度和橋梁結構固有模態等的檢測評定結果加以確定。（2）根據表A.0.1-1推薦的權重，按下式計算確定結構構件技術狀況評定值D：D=∑αjDj(A.0.1)式中：αj—某一項檢測指標的權重值，αj=1；Dj—結構或構件某項檢測指標的評定標準值，見A.0.5。推薦的承載能力檢算系數的檢測指標權重值表A.0.1-1檢測指標名稱橋梁外觀質量混凝土強度結構模態參數權重αj（3）根據結構或構件技術狀況評定值D，按表A.0.1-2選用橋梁承載能力檢算系數Z1值。推薦的承載能力檢算系數Z1值表A.0.1-2結構或構件技術況評定值D受彎構件軸心受壓軸心受拉偏心受壓偏心受拉受扭構件局部承壓1230.950.9540.900.950.850.900.900.850.9050.800.850.750.800.800.750.801、小偏心受壓可參照軸心受壓取用承載能力檢算系數Z1值；2、檢算系數Z1值，可按技術狀況評定值D線性內插。A.0.2承載力惡化系數ξe（1）承載能力惡化系數ξe是指橋梁在使用環境中各種介質對結構產生的非結構性作用(如混凝土的碳化深度、氯離子侵蝕、混凝土保護層厚度、混凝土電阻率、鋼筋銹（2）根據各項檢測指標的檢測結果，應用表A.0.2-1規定方法計算出某一構件惡化狀況評定值E。推薦的結構或構件檢測指標影響權重值表A.0.2-1檢測指標名稱權重αj綜合評定方法1混凝土表觀缺損0.32某一構件惡化狀況評定值E按下式計算：E=Ejaj式中：Ej—結構或構件某一檢測評定指標的評定標準值；αj—某一檢測評定指標的影響權2鋼筋自然電位0.113混凝土電阻率0.054混凝土碳化深度0.205混凝土保護層厚度0.126氯離子（Cl-）含量0.1570.05注：混凝土表觀缺損及混凝土強度評定標準見表A.0.5-1、A.0.5-2、A.0.5-3，其他各項檢測（3）根據某一構件惡化狀況評定值E及橋址的環境特征，按表A.0.2-2確定橋梁的承載能力惡化系數ξe。推薦的承載能力惡化系數ξe值表A.0.2-2惡化狀況評定值E環境條件無侵蝕性介質干、濕交替無侵蝕性介質干、濕交替凍無侵蝕性介質干、濕交替凍有侵蝕性介質10.000.020.050.0620.020.040.070.0830.050.070.100.1240.100.120.140.1850.150.170.200.25惡化系數ξe按結構或構件惡化狀況評定值線性內插。A.0.3截面折減系數ξc、ξs（1）截面折減系數主要是考慮結構由于材料風化、碳化、物理與化學損傷以及由于鋼筋腐蝕剝落造成的鋼筋有效面積損失對結構構件截面抗力效應的影響。（2）結構的截面折減系數，按下述方法確定：1)通過對橋梁進行檢測，確定結構材料風化、碳化、物理與化學損傷等三項檢測指標的評定標準值。混凝土碳化的評定標準見表A.0.6-4，材料風化及物理與化學損傷的評定標準見表A.0.7-1、A.0.7-2。2)根據各檢測指標的評定標準值，按下式計算確定結構或構件截面損傷的綜合評定值R：R=Rjαj(A.0.3)式中：Rj—某項檢測指標的評定標準值；αj—某項檢測指標的權重值，αj=1，見表A.0.3-1；推薦的材料風化、碳化及物理與化學損傷影響權重值表A.0.3-1檢測指標名稱權重值αj材料風化0.100.35物理與化學損傷0.553)依據截面損傷的綜合評定值，按表A.0.3-2取用截面折減系數ξc。推薦的截面折減系數ξc值表A.0.3-2截面損傷綜合評定值R截面折減系數ξc0.98～1.000.93～0.984)依據截面損傷的綜合評定值，可按表A.0.3-3選用發生腐蝕的鋼筋的截面折減系數ξs。推薦的鋼筋截面折減系數ξs值表A.0.3-3截面損傷綜合評定截面折減系數ξs1沿鋼筋出現裂縫，寬度小于限值。0.98～1.002沿鋼筋出現裂縫，寬度大于限值，或鋼筋銹蝕引起混凝土發生層離。0.95～0.983鋼筋銹蝕引起混凝土剝落，鋼筋外露，表面有膨脹薄銹層或坑蝕。0.90～0.954鋼筋銹蝕引起混凝土剝落，鋼筋外露、表面膨脹性銹層顯著，鋼筋斷面損失在10%以內。0.80～0.905鋼筋銹蝕引起混凝土剝落，鋼筋外露、出現銹蝕剝落，鋼筋斷面損失在10%以上。A.0.4活載影響修正系數ξq（1）通過實際調查重載交通橋梁的典型代表交通量、大噸位車輛混入率、軸荷分布，按下式確定活載影響修正系數ξq值：式中：ξq—活載影響修正系數；ξq1—對應于交通量的活載影響修正系數；ξq2—對應于大噸位車輛混入率的活載影響修正系數；ξq3—對應于軸荷分布的活載影響修正系數。（2）根據實際調查的典型代表交通量Qm與設計交通量Qd之比，按表A.0.4-1選用對應于交通量的活載影響修正系數ξq1值：推薦的對應于交通量的活載影響修正系數ξq1表A.0.4-1活載影響修正系數ξq1Qd1.0～1.05Qd1.05～1.10Qd1.10～1.202.0<Qd1.20～1.35(3)依據實際調查的重量超過汽車檢算荷載主車的大噸位車輛的交通量與實際交通量之比，即大噸位車輛混入率α,按表A.0.4-2取用對應于大噸位車輛混入率的活載影響修正系數ξq2值：推薦的對應于大噸位車輛混入率的活載影響修正系數ξq2表A.0.4-2α活載影響修正系數ξq2α<0.31.00～1.051.05～1.101.10～1.201.20～1.35活載影響修正系數可按大噸位車輛混入率α值線性內插(4)根據實際調查的軸荷分布，確定后軸重超過汽車檢算荷載之最大軸荷所占的百分數β,按表A.0.4-3取用對應于軸荷分布的活載影響修正系數ξq3值：推薦的對應于軸荷分布的活載影響修正系數ξq3表A.0.4-3β活載影響修正系數ξq3β<5%β≥30%A.0.5舊橋技術狀況評定標準用表12④縫寬在限制范圍之內，縫長為1/3～1/2截面尺寸，間距大于345123②多處蜂窩麻面、剝落露筋，深度大于3cm，面積為2%~45混凝土實測強度評定標準KbtKbm12345表中：①Kbt推定強度勻質系數Kbt=②Kbm平均強度勻質系數Kbm=fmi/fdifmi/fdi12345鋼筋銹蝕電位的評定標準12345電阻率(?cm）12慢34快51234512345Dne/Dnd12345Dne=Dn-KSD D其中：Dn= D,混凝土保護層厚度平均值；Dni-結構或構件測量部位測點混凝土保護層厚度（精確至0.1mm混凝土保護層厚度合格判定系數值n