總則1.0.1為了在礦山提升井塔設計中貫徹執行國家的技術經濟政策，做到安全適用、技術先進、經濟合理、確保質量，制定本規范。1.0.2本規范適用于新建、改建、擴建礦山鋼筋混凝土結構提升井塔、鋼結構提升井塔設計。1.0.3本規范依據現行國家標準《工程結構可靠度設計統一標準》GB50153的原則制定。1.0.4井塔結構的設計使用年限為50年。1.0.5井塔結構的安全等級應為一級。 1.0.6井塔的抗震設防類別應為重點設防類（簡稱乙類）。1.0.7井塔的耐火等級不應低于二級。1.0.8井塔的火災危險性類別應為丙類。1.0.91.0.10井塔屬特種提升構筑物2術語與符號2.1術語2.1.1井塔shafttower位于井口，支承多繩提升機承受提升荷載并起維護作用的構筑物。2.1.2摩擦輪frictionwinder設置在井塔大廳層，用于懸掛鋼絲繩，由摩擦傳動提升重物的滾輪。2.1.3導向輪deflectorwheel;deflectorsheave設置在摩擦輪下方，用以改變鋼絲繩的方向或鋼絲繩在摩擦輪上的圍包角，在摩擦提升中用以保證兩提升容器的中心距離的裝置。2.1.4提升容器hoistingconveyance罐籠、箕斗、吊桶等的總稱。2.1.5罐籠cage裝載人員、礦車、設備等的提升容器。2.1.6箕斗skip裝載煤炭、礦石、矸石等的提升容器。2.1.7罐道guide提升容器在立井井筒及井塔中上、下運行時的導向裝置。2.1.8吊桶sinkingbucket;bucket井筒施工時用于升降物料、人員和器材的桶型提升容器。2.1.9防撞梁bumperbeams提升容器過卷后防止沖撞井塔結構的裝置。2.1.10過卷高度overwinddistance為避免提升容器過卷可能造成的破壞，在確定井塔高度時留有的安全高度或距離。2.2符號2.2.1荷載和荷載效應Gk──永久荷載標準值；Qk──可變荷載標準值；Ak──偶然荷載標準值；SGK──永久荷載效應標準值；SQik──第i個可變荷載效應標準值；SWK──風荷載效應標準值；Sd──荷載組合的效應設計值；Rd──結構構件抗力的設計值；SA1k、SA2k──第一個、第2個偶然荷載效應標準值；Smax、Smin──提升鋼絲繩的最大、最小靜張力；T──摩擦輪一側所有鋼絲繩斷繩荷載；2.2.2幾何尺寸H1──摩擦輪中心高度；H2──提升機大廳的高度；R1──摩擦輪半徑；R2──導向輪半徑；θ──鋼絲繩與垂直線之間的夾角；l1——減速機支座間的距離；l2──電機支座間的距離；2.2.3計算系數及其他P──旋轉運動設備在運動過程中產生的動擾力(N)；──轉動圓頻率(rad/s)；f──運行阻力系數；──摩擦輪及電動機轉動頻率(Hz)；──梁第1,2頻率密集區內最低固有頻率(Hz)；──梁第1,2頻率密集區內最高固有頻率(Hz)；c──梁的混凝土彈性模量（）；──梁的截面慣性距（）；──梁上單位長度的均勻質量（kg/m）；、──對于鋼筋混凝土結構第頻率密集區的自振頻率系數；γG──永久荷載的分項系數；γQ──可變荷載的分項系數：γw──風荷載的分項系數；γEH、γEV──分別為水平、豎向地震作用分項系數；Ψ──可變荷載的準永久值系數；3布置與選型3.1平面布置3.1.1井塔主體平面布置，應考慮下列因素：提升容器在井筒中的平面布置，提升機大廳的平面布置，導向輪層的平面布置；同時根據工藝要求考慮變壓器室、高低壓配電室、電容器室等的位置；根據設備的要求，還需要在提升機大廳下層設主電機通風機室等。3.1.2提升機大廳的平面布置：應根據設備的運行、安裝、檢修等的要求確定，并應符合下列要求：1提升機、電動機等設備運轉部分，離墻面的距離應大于1500mm，電動機端部與墻面之間的距離，應考慮電動機轉子抽出所需空間；2提升機、電動機等設備固定部分，離墻面的距離應大于1200mm；3應設置手動或電動橋式吊車一臺，噸位由工藝提供，主要設備均應在吊車吊鉤的運行范圍之內；4大廳層應設封閉、隔音的司機操縱室，操縱室應能清楚地觀察提升機的運轉情況。5設備安裝檢修場地應布置在主要設備附近。3.1.3導向輪平面布置應根據設備的運行、安裝、檢修等的要求確定，設于提升機大廳的下層3.1.41副井人行入口位置，上下罐籠的人流路線；主井儲料倉位置，礦物運輸出口位置；2信號室應布置在進車側；空氣加熱室應留出風道口；3井口周圍應設安全欄桿，且高度不應小于1200mm。3.1.5井塔內應設疏散樓梯一部，樓梯間可不封閉?？捎脤挾炔恍∮?.1.6井塔內應設客貨兩用電梯一部，其載重量不宜小于1000kg。電梯宜布置在塔內，也可緊貼外墻布置在塔外3.1.7吊裝孔的布置1塔內吊裝時：在井塔內部的各層同一位置，沿豎直方向各層樓板均設吊裝孔，吊裝孔凈尺寸不應小于所吊設備最大外形尺寸每側加100mm；吊裝孔應設蓋板或活動欄桿；2塔外吊裝時：在井塔懸挑結構的樓板上設吊裝孔，吊裝孔凈尺寸不應小于所吊設備最大外形尺寸每側加100mm；吊裝孔應設蓋板，在寒冷地區蓋板應加鋪保溫層；3側墻吊裝時：在塔壁某一位置上設吊裝孔；吊裝孔應安裝保溫及氣密性能好的內開大門，且應在安裝大門外側加設活動欄桿。3.2豎向布置3.2.1摩擦輪中心高度應滿足提升機安裝、檢修所需的高度。摩擦輪H1=h1+h2+h3+h4+h5(3.2(a)罐籠提升(b)箕斗提升圖3.2.1摩擦輪式中：h1——罐籠提升時，為井口至出車軌面的高度；箕斗提升時，為井口至箕斗卸載閘門卸載口的高度，應由工藝確定；h2——罐籠出車軌面（或箕斗卸載閘門卸載口）至其本體上框梁頂面的高度，應由工藝確定；h3——提升容器在正常卸載位置時，容器上框梁頂面至防撞梁底面的高度，應由工藝確定；h4——防撞梁底面至導向輪中心的高度，應滿足h4≥h2’+(0.75~0.90)R2，導向輪直徑小于等于3500mm時可取0.90，大于3h5——導向輪中心至摩擦輪中心的高度；（應由工藝確定）h2,’——提升容器本體上框梁頂面至懸掛裝置繩卡上緣的高度，應由工藝確定；3.2.2提升機3.1.2提升機1提升機大廳的高度應按下式計算：H2=d1+d2+d3+d4+d5+d6（3.2式中：d1——提升機基礎臺的高度；d2——吊車起吊高度，可取200mm-d3——提升機摩擦輪閘盤的直徑，應由工藝確定；d4——吊車取物裝置的計算高度，應由工藝確定；d5——吊車要求高度；d6——吊車頂面與屋面構件底面間的凈空，可取400mm2當電梯間、樓梯間位于起重機行走范圍時，起重機最下凸出部分與電梯間、樓梯間最高點之間凈距不應小于200mm；3采用其他簡易方法起吊時，提升機大廳高度可根據實際情況參照上述方法確定。3.2.31導向輪頂面至安裝起吊梁底的高度不宜小于1500m2導向輪頂面至上層大梁底的凈空不應小于200mm3當鋼絲繩罐道懸掛裝置設于導向輪層時，導向輪層的層高應考慮滿足鋼絲繩罐道懸掛裝置的安裝、檢修和更換所需要的高度。3.2.4井塔底層的高度應根據安裝和更換提升容器的要求確定，宜降低底層高度。3.2.5其他無特殊要求的中間各樓層高度宜相近。3.3建筑設計3.3.1井塔設計應在體型、平面、立面及材料選用方面均有利于抗震及3.3.2井塔窗戶不應向外開啟，大廳層應設置紗窗。室內應有良好的采光，開窗不應產生面對司機的眩光。底層大門洞可根據實際情況設活動門3.3.3提升機大廳內粉刷應考慮清潔衛生要求，地面宜3.3.4井塔內應設置衛生間、污水池，衛生間宜3.3.5兒墻，高度不應小于1200mm。3.3.6井塔內各樓層孔洞周圍均應設高度不小于100mm的擋水埂3.3.7井塔應設防雷裝置；高度在45m以上時應設置航空障礙燈。3.4結構設計3.4.13.4.2鋼筋混凝土井塔可采用框架、筒體（包括圓形及多邊形）等結構體系；鋼結構井塔可采用框架、框架-支撐等結構體系3.4.3結構布置應符合下列規定1井塔平面尺寸大于15m時，宜設中柱；2平面宜簡單，柱網宜對稱，體型宜規則、均勻，平面宜減少扭轉的影響；3水平動荷載較大的方向宜與結構剛度較大的方向平行；4鋼筋混凝土筒（箱）體井塔在壁板上開設的窗洞口宜均勻對稱，并應上下對齊，成列布置。5各樓層的主次梁宜布置在同一豎向平面內，梁寬宜相等。3.5結構構件及其他3.5.11防撞梁應設置在提升容器或平衡錘過卷高度限值以上的位置，防撞梁底部的防撞木底標高不應低于過卷高度終止標高；2防撞梁底到導向輪層間的凈高應大于h2'；3防撞梁底部應設防撞木，厚度不應小于200mm3.5.2支撐罐道和卸載系統的套架可采用分段式或整體式，一般由工藝設計：1套架宜采用鋼結構，整體式套架底梁支承在井頸上或懸掛于井塔上。分段式套架利用井塔樓層梁作立柱支點并將樓層梁兼做套架橫梁；2支承于井頸上的套架與井塔間應考慮不均勻沉降。3套架下部部分橫梁為滿足安裝和更換提升容器的需要應設計成可拆式。3.5.3罐道、楔形罐道、四角罐道、卸載曲軌、外動力開閉器、緩沖裝置、防墜器和安全門均需固定在套架上。3.5.4提升容器與樓層梁板的間隙不應小于200mm。3.6永久鑿井兩用井塔3.6.1利用永久井塔鑿井：在布置鑿井設備時，應力求使井塔受力對稱，各樓層荷載均勻，盡可能利用井塔門窗洞作為臨時出繩孔或溜槽孔。3.6.2井塔的樓層梁需支承臨時天輪時，可將該梁增設可拆卸的鋼桁架，提高其承載力。3.6.3鑿井時的卸料和排料設施不應損壞井塔的構件，應采取臨時防護措施。4結構上的荷載4.1荷載分類4.1.1井塔結構上的荷載可分為下列三類：1永久荷載：結構自重、其他構件及固定設備施加在井塔上的作用力、預應力、土壓力等。2可變荷載：提升工作荷載、鋼絲繩罐道工作荷載、防墜鋼絲繩工作荷載、樓(屋)面活荷載、雪荷載、風荷載、吊車荷載、設備檢修荷載、溫度作用等。3偶然荷載：斷繩荷載、防墜器制動荷載、過卷荷載、托罐荷載、地震作用等。4.1.2結構設計時對不同荷載應采用不同的代表值。對永久荷載應采用標準值作為代表值。對可變荷載應根據設計要求采用標準值、組合值、頻遇值或準永久值作為代表值。對事故狀態下偶然荷載的標準值應由工藝確定。4.1.3永久荷載標準值（GK）：1結構自重標準值（G1K）可按計算確定。2設備重標準值（ G2K），摩擦輪、減速器、電動機、導向輪、起重設備、卸載裝置、防墜器、電器設備等應由工藝確定。3地基變形引起的作用（G3K），可按實際情況考慮。4.1.4井塔樓面均布活荷載的標準值及其組合值、頻遇值和準永久值系數應符合表4.1.4的規定。表4．1．4樓面均布活荷載的標準值及其組合值、頻遇值和準永久值系數樓層名稱標準值（kN/㎡）組合值系數頻遇值系數準永久值系數適用條件多繩摩擦式提升機井塔提升機大廳提升機直徑≤2.25m10.01.000.950.85指提升機安裝檢修區的平均值，當有2臺及以上時，按較大的一臺取值提升機直徑=2.8m、3.25m15.01.000.950.85提升機直徑=3.5m、4.0m20.01.000.950.85提升機直徑>4.0m25.0~30.01.000.950.85導向輪及有設備的樓層6.00.900.900.80指有較重設備或部件時其他樓層4.00.700.700.60—井口樓層及地面10.01.000.950.85—注：1按偶然荷載計算提升機的支撐梁時，對無設備區域樓面活荷載可取2.0kN/㎡。2在樓面設置臨時起重設施時應按施工臨時荷載進行驗算。3計算板和次梁時，活荷載不折減，計算主梁時（提升機層的主摩擦輪減速機，電機支承梁除外）均可考慮乘0.5~0.6折減系數；4.1.5表4．1．5屋面均布活荷載的標準值及其組合值、頻遇值和準永久值系數類別標準值（kN/㎡）組合值系數頻遇值系數準永久值系數不上人的屋面0.50.70.50上人的屋面2.00.70.50.4注：不上人的屋面，當施工或維修荷載較大時，應按實際情況采用。4.1.6可變荷載標準值（QK、AK)：1摩擦輪荷載標準值（Q1K）：1)摩擦輪正常運轉時，摩擦輪作用于支承梁上工作荷載標準值(Q3K)：罐籠提升時：Q1k=2Smax(4.1.6-1)箕斗提升時：(4.1.6-2)式中：Smax──鋼絲繩最大靜張力，由工藝確定；Smin──鋼絲繩最小靜張力，由工藝確定；q──提升容器的載重，由工藝確定；a──提升加速度；g──重力加速度；f──運行阻力系數；2)摩擦輪的斷繩荷載標準值(A1K)：A1K=1.33T(4.1.6-3)式中：T──摩擦輪一側所有鋼絲繩斷繩荷載，應由工藝確定。2摩擦輪制動器作用于樓面的荷載標準值(Q2K)，摩擦輪緊急制動荷載(A2K)標準值，應由工藝確定。3減速機荷載標準值1)減速器正常運轉時，減速機作用于支承梁上工作荷載標準值(Q3K)：(4.1.6-4)式中：Q3K──減速機作用于樓面上左（右）支承梁上的荷載標準值（見圖4.1.6-1）；l1──減速機支座間的距離；M1──減速器的額定扭矩，應由工藝確定；(a)剛性支座(b)彈簧支座圖4.1.6-1減速機示意圖2)主軸在緊急制動以前的事故扭矩全部傳給減速機的事故荷載標準值(A3K)：(4.1.6-5)式中：Mmax──減速器的事故扭矩，應由工藝確定；。4電動機荷載標準值：1)電動機正常運轉時，電動機作用于支承梁上的荷載標準值(Q4K)：(4.1.6-6)式中：l2──電動機支座間的距離；M2──電動機額定扭矩，應由工藝確定；2)電動機發生事故時，電動機作用于支承梁上的荷載標準值(A4K)：(4.1.6-7)式中2.5──動力系數。圖4.1.6-2電動機示意圖5導向輪作荷載標準值(Q5K)：1）摩擦輪正常時Q5Kx=Smaxsinθ(4.1.6-8)Q5Ky=Smax(1-cosθ)(4.1.6-9)式中：Q5Kx──水平荷載標準值，作用于導向輪軸承中心；Q5Ky──豎向荷載標準值，作用于導向輪軸承中心；θ──鋼絲繩與垂直線之間的夾角；2)摩擦輪斷繩時：A5Kx=Tsinθ(4.1.6-10)A5Ky=T(1-cosθ)(4.1.6-11)式中：A5Kx──事故情況下水平荷載標準值，作用于導向輪軸承中心；A5Ky──事故情況下豎向荷載標準值，作用于導向輪軸承中心；圖4.1.6-3導向輪示意圖4.1.7防撞梁荷載標準值A6K，可按下式計算:A6K=4.0Smax(4.1.7)式中：4.0——動力系數4.1.8鋼絲繩罐道作用于支承梁的荷載鋼絲繩罐道作用于支承梁的荷載按鋼絲繩罐道懸掛裝置的最大吊掛力作為永久荷載計算。最大吊掛力應由工藝確定。4.1.9風荷載應按現行行業標準《高層建筑混凝土結構技術規程》JGJ3的規定執行。4.1.10提升容器的套架、罐道、防墜器及托罐裝置，當其與井塔有連接時，應由工藝確定其工作荷載及事故荷載。4.1.114.2荷載組合4.2.1井塔應根據使用過程中在結構上可能同時出現的荷載，按承載能力極限狀態和正常使用極限狀態，分別進行荷載效應組合，并取各自最不利的效應組合進行設計。4.2.2對于承載能力極限狀態，應按荷載效應基本組合或事故組合進行荷載效應組合，并可采用下列設計表達式進行設計：1基本組合：γ0Sd≤Rd（4.2事故組合（斷繩、防墜制動荷載組合）：Sd≤Rd（4.式中：γ0──結構重要性系數，不應小于1.1；Sd──荷載組合的效應設計值；Rd──結構構件抗力的設計值；3地震作用組合：Sd≤Rd/γRE（4.γRE──承載力抗震調整系數，應符合現行國家標準《構筑物抗震設計規范》GB50191的規定。4.2.3正常提升工作荷載效應的基本組合，荷載效應組合的設計值Sd，應按下式計算：（4.2式中：γG──永久荷載的分項系數；γQi──第i個可變荷載的分項系數，其中γQ1為可變荷載Q1的分項系數；γw──風荷載的分項系數；SGk──按永久荷載標準值Gk計算的荷載效應標準值；SQik──按可變荷載標準值Qik計算的荷載效應標準值，其中SQ1k為諸可變荷載效應中起控制作用者；SWk──按風荷載標準值wk計算的荷載效應標準值；ΨCi──第i個可變荷載Qi的組合值系數；n──參與組合的可變荷載數。4.2.4對于事故組合，荷載效應組合的設計值Sd，可按下式計算：（4.2式中：SA1k──按斷繩荷載標準值A1k計算的荷載效應標準值；SA2k──按防墜制動荷載標準值A2k計算的荷載效應標準值。注：斷繩荷載A1k與防墜制動荷載A2k不同時出現。4.2.5地震作用效應控制的組合，可按下式計算：Sd=γGSGE+γEhSEhk+γEvSEvk+γwΨwSwk（4.式中：γG──永久荷載的分項系數,應采用1.2；當永久荷載效應對結構承載能力有利時，不應大于1.0；當驗算結構抗傾覆或滑移時，不應小于0.9；γEh、γEv──分別為水平、豎向地震作用分項系數，應按表4.2.7采用；γw──風荷載的分項系數，應采用1.4；SGE──永久荷載效應的標準值；SEhk──水平地震作用標準值的效應值；SEvk──豎向地震作用標準值的效應值；Swk──風荷載效應的標準值；Ψw──風荷載組合值系數，應取0.2。4.2.6對于承載能力極限狀態荷載效應組合的分項系數和組合值系數，應符合表4.2.6的規定。表4.2.6井塔荷載效應組合的分項系數和組合值系數荷載種類組合情況永久荷載樓面活荷載4kN/m2屋面活荷載（雪荷載）受料倉滿倉料重摩擦輪工作荷載鋼絲繩罐道荷載風荷載備注工作荷載組合1.21.31.41.41.31.2—風荷載組合1.2[0.5]1.2[0.5]1.21.21.21.21.4注：1永久荷載中包括結構自重及大型設備自重；2表中屋面活荷載（雪荷載）一項按屋面活荷載與雪荷載的較大值取用；3方括號中所注數字為組合系數，未注明者組合系數可取1.0；4當豎向荷載效應對結構有利時，相應分項系數可取1.0；5進行位移計算時，全部分項系數可取1.0。4.2.7對于承載能力極限狀態地震作用效應組合的分項系數和組合值系數，應符合表4.2.7的規定。表4.2.7地震作用效應組合及分項系數荷載種類組合情況重力荷載摩擦輪工作荷載鋼絲繩罐道荷載水平地震作用豎向地震作用風荷載說明水平地震作用組合1.21.31.01.3——豎向地震作用組合1.21.31.0—1.3—9度抗震設計時才考慮，但水平懸臂結構8度是也應考慮水平及豎向地震作用組合1.21.31.01.3[0.4]1.3—9度抗震設計時才考慮水平地震作用及風荷載組合1.21.31.01.3—[0.2]1.4高度60m以上的井塔才考慮水平及豎向地震作用及風荷載組合1.21.31.01.3[0.4]1.3[0.2]1.4高度60m以上的井塔、9度抗震設計時才考慮注：1方括號中所注數字為組合系數，未注明者組合系數可取1.0；當豎向荷載效應對結構有利時，相應分項系數可取1.0；進行位移計算時，全部分項系數可取1.0。4.2.8Sd≤C（4.2.8）式中C結構或結構構件達到正常使用要求的規定限值，例如變形、裂縫、振幅、加速度、應力等的限值，應按各有關建筑結構設計規范的規定執行。4.2.9對于標準組合和準永久組合，荷載效應組合的設計值Sd，可按下式規定確定：1標準組合，可按下式計算：（4.22準永久組合，可按下式計算：（4.2式中：Ψqi──第i個可變荷載Qi的組合值系數。4.2.10對于正常使用極限狀態荷載效應組合的組合值系數和準永久值系數，應符合表4.2.10的規定。表4.2.10井塔荷載效應組合的組合值系數和準永久值系數荷載種類組合情況永久荷載樓面活荷載4kN/m2屋面活荷載（雪荷載）受料倉滿倉料重摩擦輪工作荷載鋼絲繩罐道荷載摩擦輪事故荷載風荷載備注工作荷載1.01.01.01.01.01.0——工作荷載及風荷載1.0[0.5]1.0[0.5]1.01.01.01.0—0.2注：方括號中所注數字為準永久值系數；4.2.11施工安裝荷載、罐道梁工作荷載、防撞梁荷載、緩沖裝置荷載和托罐荷載的分項系數均可取1.3。5結構計算5.1靜力計算5.1.1井塔結構進行內力和位移計算時，所選用的結構分析模型以及分析時采用的簡化處理及計算假定，應符合結構的實際工作情況。5.1.2井塔結構應采用空間分析方法進行荷載效應計算；對高度大于100m5.1.3井塔各構件計算應符合現行國家標準《混凝土結構設計規范》GB50010和《構筑物抗震設計規范》GB50191的有關規定。5.1.4井塔結構構件應根據承載能力極限狀態及正常使用極限狀態的要求，分別進行下列計算和驗算：1結構構件應進行承載力及穩定計算；2直接承受重復荷載的構件應進行疲勞驗算；3必要時應進行結構的傾覆、滑移、漂移驗算；4使用上需要控制變形值的結構構件，應進行變形驗算；5鋼筋混凝土構件應進行裂縫寬度驗算。5.1.5兼作鑿井工作的井塔應進行鑿井工作階段的承載能力極限狀態及正常使用極限狀態的計算。5.1.6對于高度大于30m且高寬比大于1.5的井塔和基本自振周期T1大于0.25s的井塔，應考慮風壓脈動對結構發生順風向風振的影響。5.1.7井塔在工作荷載和鑿井工作荷載效應標準組合下,按彈性方法計算的樓層層間最大位移與層高之比均不應大于1/1000。5.1.8對結構分析軟件的計算結果，應進行分析判斷，確認其合理、有效后，方可用于工程設計。5.2動力計算5.2.1承重結構的動力計算應按下列順序進行：1計算由設備產生的動力荷載；2計算結構的自振頻率并確定結構的振型；3計算結構的振動速度和位移；4確定結構內力的幅值，并進行構件承載力計算。5.2.2旋轉運動設備在運動過程中產生的動擾力，應按下式計算：(5.2.2-1)(5.2.2-2)式中：──旋轉部分質量(kg)； ──質量m對旋轉中心線的偏心距(m），由工藝提供；──轉動圓頻率(rad/s)；──旋轉設備轉動頻率(Hz)；5.2.3承受動力荷載的梁豎向振動允許位移按下列公式計算：當時(5.2.3-1)當時(5.2.3-2)式中A──梁豎向振動允許振幅值(mm)；v──梁豎向允許振動速度為10mm/s；5.2.4梁的自振頻率，應按下列公式計算：(5.2.4-1)(5.2.4-2)式中──頻率密集區的順序，=1，2；──梁第1,2頻率密集區內最低固有頻率(Hz)；──梁第1,2頻率密集區內最高固有頻率(Hz)；──梁上單位長度的均勻質量（kg/m）,當有集中質量時應按本規范第5.2.7條的規定計算；──梁的計算跨度，可取梁支座中心間的長度；──對于鋼筋混凝土結構第頻率密集區的自振頻率系數，可按本規范附錄A確定。5.2.5計算梁的豎向振動時，其自振頻率計算值應按下列公式計算：(5.2.5-1)(5.2.5-2)式中──梁第頻率密集區內第低自振頻率計算值（Hz）；──梁第頻率密集區內第高自振頻率計算值（Hz）。5.2.6當梁上有均布質量和集中質量時，對于單跨梁和各跨剛度相同的等跨連續梁,應按下式將集中質量換算成均布質量(5.2.6)式中──梁上單位長度的均布質量(kg/m)；──梁上的集中質量（kg）；──集中質量數1~n；──集中質量總個數；──集中質量換算系數，可按本規范附錄B采用。5.2.7當梁第一頻率密集區內最低自振頻率計算值大于設備的擾力頻率時，可不進行梁的動力計算。5.2.8井塔結構的水平振動宜采用空間結構分析程序進行計算。5.2.9梁的豎向振動振幅和速度及結構的水平振動，計算時可不計及兩者之間的相互影響。6構造6.1一般構造6.1.1混凝土強度等級不應低于C30，最大水膠比為0.50，最大氯離子含量為0.06%。6.1.2壁板厚度不應小于200mm；當各層壁板厚度不相等時，相鄰層壁板厚度差不宜超過較小壁板厚度的1/3。6.1.3矩形平面井塔壁板的四角部位應加腋，腋寬不應小于250mm，且不應小于壁板厚度。6.1.4混凝土框架柱縱鋼筋每側的配筋率不應小于0.3%。6.1.5有振動設備的現澆樓板厚度一般為板短向跨度L的1/15~1/18,且不應小于120m，宜雙向雙層配筋，其他樓層不應小于100mm。6.1.6鋼筋混凝土井塔屋面承重結構采用鋼結構時，應設置鋼-混凝土組合或非組合屋面板，混凝土屋面板與周邊井塔壁板或梁整體澆筑；板厚不應小于120mm，宜雙向雙層配筋，且樓板鋼筋錨入周邊井塔壁板或梁內。6.1.7鋼井塔宜采用鋼-混凝土組合樓板或非組合樓板，當樓面開孔較大時，應增設樓面水平支撐。6.1.8樓板易受機油濺落或漏油的部位應采用防油措施。6.1.9井塔垂直度應控制在1/1000以內，偏差尺寸不得大于50mm。6.1.10滑模通過的梁內不宜設置斜向鋼筋，可加密鋼箍代替斜向鋼筋；主筋宜按偶數配置，以便居中布置爬桿。6.2密閉井塔6.2.1回風井井塔導向輪層以下套架宜封閉。6.2.2導向輪層繩孔用橡膠墊密封。6.2.3導向輪層下層設防爆門，面積應由工藝確定。6.2.4底層設密閉門，門大小應滿足提升容器安裝要求，應由工藝確定。7地基與基礎7.1一般規定7.1.1井塔的地基基礎設計等級應為甲級。建于完整、穩定巖體上的井塔地基基礎設計等級為丙級。7.1.2基礎類型：獨立基礎、條型基礎、樁基礎、箱形基礎、筏形基礎、巖石錨桿基礎及井頸基礎。注：井頸基礎系指倒方臺、倒圓臺或倒錐殼體基礎形式。7.1.3基礎設計應考慮下列因素：1上部結構形式、荷載作用類型及工藝設備布置的特殊要求;2場地的地質條件;3基礎的埋置深度;4基礎邊距井筒的距離不應小于100mm；5施工條件以及井筒施工工藝。7.1.4地基基礎設計，采用的荷載效應組合應符合現行國家標準《建筑地基基礎設計規范》GB50007的有關規定。在抗震設防區，地基基礎設計應符合現行國家標準《建筑抗震設計規范》GB50011中有關的規定。7.1.5地基基礎，可不進行斷繩、防墜制動荷載效應的驗算。7.1.6地基變形允許值:1Hg≤40m，其傾斜率不應大于0.002；240<Hg≤60m，其傾斜率不應大于0.0015；3Hg＞60m，其傾斜率不應大于0.001；4地基平均沉降量不大于200mm。式中Hg—為室外地面至井塔屋面的高度;傾斜率—指基礎傾斜方向兩點的沉降差與其距離的比值;7.1.7對采用凍結鑿井法施工的井筒，井塔基礎是否應在凍結井壁完全融化后施工，應根據場地土的類別和含水率情況參照《凍土地區建筑地基基礎設計規范》JGJ118的有關規定判斷場地土其凍脹性和融沉性，按其等級確定基礎施工要求。并在基礎施工前應補充地基凍結后的巖土勘察報告，視情況對地基進行必要的處理。7.1.8井塔應設不少于四個沉降觀察點。沉降觀察點宜設在標高±0.000以上1000mm7.2天然地基基礎7.2.1在確定基礎埋置深度時，應綜合考慮上部結構形式、井塔高度、地基土質、抗震設防烈度、井口的地下管線布置、人員及設備上下井口的運輸方式等因素。埋置深度可從室外地面算至基礎底面，并宜符合下列規定：1天然地基（或復合地基），不宜小于井塔高度的1/15。2建于基巖上的巖石錨桿基礎，在滿足地基承載力及穩定的要求下，基礎埋深可不受本條第1款限制。當地基可能產生滑移時，應采取有效的抗滑移措施。7.2.2基礎平面形心宜與上部結構豎向永久荷載重心重合。非抗震設計時，基礎底面不應出現零應力區；抗震設計時，抗震作用下基礎底面不宜出現零應力區。7.2.3地基變形計算應按現行國家標準《建筑地基基礎設計規范》GB50007的有關規定執行。7.2.4柱下條形基礎，宜布置雙向正交基礎梁，并加強基礎的整體剛度，減少不均勻沉降。7.2.5筏形基礎因井筒的關系，筏形基礎平面中心部分要開（5~10）m左右的孔，基礎平面整體剛度削弱很大，設計除應滿足有關規范要求外，要對孔洞邊的板及梁進行加強，確?；A的承載力及變形滿足井塔的正常使用要求。7.2.6箱形基礎墻體預留管道孔洞尺寸要考慮礦井生產過程中場地下沉引起基礎與井筒的相對位移，以免管道被切斷，孔洞頂與管道頂的凈空高度不宜小于7.2.7箱形基礎因井筒的關系，箱形基礎平面中心部分要開（5~10）m左右的孔，基礎平面整體剛度削弱很大，設計除應滿足有關規范要求外，要對基礎7.2.8筏形、箱形基礎與井壁之間應設沉降縫，沉降縫寬度不應小于17.2.97.2.10基基礎設計規范》GB50007的有關規定執行。7.3樁基礎7.3.1樁基礎的埋置深度，可取井塔高度的1/18埋置深度同時要滿足井口的工藝設備布置要求。7.3.2樁基礎設計應按現行國家標準《建筑地基基礎設計規范》7.4井頸基礎7.4.1井頸基礎的混凝土強度等級不宜低于7.4.27.4.3倒方臺、倒圓臺、倒7.4.4倒錐殼基礎殼壁厚按計算確定，且不宜小于井壁厚。錐殼豎向和水平分布筋的配筋率不應小于0.4%，其鋼筋間距不應大于200mm，鋼筋直徑不應小于16mm，分布筋配鋼筋之間的拉接筋間距不應大于400mm；鋼筋的錨固7.4.57.4.6井筒的豎向鋼筋，宜與井頸基礎的豎向鋼筋焊接，且豎向鋼筋間距不應大于200mm。同一截面處的鋼筋接頭數不應大于總鋼筋數的50%，相鄰接頭鋼筋錯開凈距不應小于1.0m。井頸基礎以下1.5D(D為井筒直徑)范圍內井壁水平鋼筋直徑不宜小于16mm，間距不宜大于150mm。該范圍內井壁內外豎向和水平分布鋼筋間應設置拉筋，拉筋間距不宜大于600mm7.4.7井頸基礎設計除應符合本規范外，尚應符合現行國家標準《鋼筋混凝土設計規范》8抗震8.1一般規定8.1.1井塔的高度不宜超過表8表8.1.1井塔的最大適用高度結構類型6度7度8度9度鋼筋混凝土井塔框架605040—筒井塔框架110907050框架-支撐不限不限150120注：1井塔高度指室外地面到主要屋面板板頂的高度(不包括局部突出屋頂部分）；2筒體包括筒體、筒—框架及筒中筒結構。3乙類和丙類井塔均可按本地區抗震設防烈度確定其最大高度。8.1.2井塔的高寬比不宜超過表8.1.2的規定。表8.1.2井塔的最大高寬比結構類型6度、7度8度9度鋼筋混凝土井塔框架43—筒體543鋼井塔6.565.5注：1井塔高度指室外地面到主要屋面板板頂的高度(不包括局部突出屋頂部分）；2筒體包括筒體、筒—框架及筒中筒結構。3乙類和丙類井塔均可按本地區抗震設防烈度確定其最大高度。8.1.3井塔的結構布置應符合下列規定：1鋼筋混凝土框架或鋼框架應雙向布置抗側力結構，柱在底層不宜中斷。2鋼筋混凝土筒體結構的壁板應雙向布置，且宜均勻；每側壁板上、下宜連續；壁板底層有大洞口時，應有一定寬度的壁板延伸至基礎，以保證井塔有足夠的側向剛度和側向承載能力。3鋼框架-支撐體系的支撐宜采用中心支撐，支撐應雙向對稱布置，豎向宜連續布置。8.1.4鋼筋混凝土井塔的抗震等級應按表8.1.4確定。表8.1.4鋼筋混凝土井塔的抗震等級結構類型烈度6度7度8度9度框架三二一筒體高度(m)≤60＞60≤60＞60≤60＞60≤60框架四三三二二一一壁板三二一一注：1應按本地區抗震設防烈度提高一度確定抗震等級。當提高一度后超出表中上限時，應采取比對應抗震等級更有效的抗震構造措施。2當建筑場地為Ⅰ類時，除6度外，應允許按本地區抗震設防烈度確定抗震等級。8.1.5鋼井塔的抗震等級應按表8.1.5確定。表8.1.5鋼井塔的抗震等級高度（m）烈度6度7度8度9度≤60m四三二一＞60m三二一————8.1.6井塔與貼建的建（構）筑物之間應設防震縫，防震縫寬度應按表8.1.6采用，且對鋼筋混凝土井塔不應小于100mm，對鋼井塔不應小于150mm。表8.1.6井塔防震縫最小寬度結構類型烈度6度7度8度9度鋼筋混凝土井塔h/250h/200h/175h/125鋼井塔h/150h/140h/120h/100注：h為貼建的建（構）筑物高度8.2計算要點8.2.1井塔應進行多遇地震作用下的內力和變形分析，此時，可假定結構與構件處于彈性工作狀態，內力和變形分析可采用線性靜力方法或線性動力方法。8.2.2符合下列條件之一的井塔可不進行抗震驗算，但應滿足相應的抗震措施要求：17度Ⅰ、Ⅱ類場地且塔高不大于50m的鋼筋混凝土箱（筒）型井塔。27度Ⅰ、Ⅱ類場地的鋼井塔。8.2.3鋼筋混凝土井塔的阻尼比可采用0.05；鋼井塔多遇地震作用下，高度不大于50m時可取0.04，高度大于50m時可取0.03。在罕遇地震下的彈塑性分析，阻尼比可取0.04。8.2.4井塔應按兩個主軸方向分別進行水平地震計算；水平地震作用計算時應采用振型分解反應譜法，計算模型應符合下列規定：1鋼筋混凝土箱（筒）型井塔可選擇空間桿-薄壁桿系、空間桿-墻板元及其他組合有限元等計算模型。2鋼筋混凝土和鋼框架結構井塔均采用空間桿系模型。3鋼框架-支撐結構井塔應采用空間桿系計算模型。8.2.49度時鋼筋混凝土和鋼井塔應進行彈塑性變形驗算。8.2.57度Ⅲ、Ⅳ類場地和8度時鋼筋混凝土和鋼井塔宜進行彈塑性變形驗算。8.2.69度時，井塔應計算豎向地震作用，并應與水平地震作用進行不利組合。8.2.7鋼結構井塔在進行水平地震作用下的內力和變形分析時，當結構在地震作用下的重力附加彎矩大于初始彎矩的10%時，應計入重力二階效應的影響。8.2.8地震作用計算時，井塔的重力荷載代表值應按下列規定采用：1結構、放置在樓層上的各種設備、固定在井塔上的套架及各種剛性罐道等應采用自重標準值的100%。2樓面