五橫線（御臨河東段，不含跨河橋）四標段高邊坡方案設計目錄TOC\o"1-2"\h\z\u1工程概況 12設計依據(jù)、采用的技術規(guī)范 12.1設計依據(jù) 12.2采用的技術規(guī)范 23工程地質條件 23.1地形地貌 23.2地質構造 33.3地層巖性 43.4水文地質條件 53.5不良地質作用 63.6特殊巖土及有毒、有害氣體 63.7地震 73.8土、石可挖性分類 73.9相鄰建構筑物、人防洞室和地下管線 74設計技術標準和主要參數(shù) 74.1荷載等級 74.2設計基準年限 84.3安全等級 84.4巖土參數(shù) 85高邊坡分布情況 96高挖方設計及穩(wěn)定性分析 106.11#高挖方邊坡 106.22#高挖方邊坡 136.33#高挖方邊坡 156.44#、5#高填方 177扶壁式擋墻驗算 227.1扶壁式擋墻尺寸及穩(wěn)定性驗算 227.2扶壁式擋墻地基穩(wěn)定性驗算 318總結 32第PAGE\*Arabic3頁共19頁1工程概況本次設計范圍為五橫線（御臨河東段，不含跨河橋）四標段，西起于與人高路三期交叉口，向東側延伸，依次與東湖路平交，上跨東7號路，止于與明月大道交叉口。五橫線四標段道路等級為城市次干路，標準橫斷面寬度26m，雙向4車道，設計車速40km/h，道路實施范圍K2+254.332～K2+791.378，道路全長537.046m。全線重要結構物包含1座橋梁，橋梁長149m，為預應力混凝土現(xiàn)澆箱梁，標準橫斷面寬度為22m，雙向4車道，路幅分配為3.5m（人行道）+15.0m（車行道）+3.5m（人行道）。2設計依據(jù)、采用的技術規(guī)范2.1設計依據(jù)建設單位與我公司簽訂的協(xié)同創(chuàng)新區(qū)一期路網(wǎng)工程設計合同；重慶市城市總體規(guī)劃（2007-2020年）（2014年深化版）；《重慶市國土空間總規(guī)劃（2021-2035）》（2021.05）《兩江新區(qū)龍盛片區(qū)總體規(guī)劃(2010-2020)》（2011.08）；《兩江新區(qū)龍盛片區(qū)綜合交通規(guī)劃（2010-2020）》（2011.08）；【重慶市城市交通規(guī)劃研究所2011.08】《重慶兩江協(xié)同創(chuàng)新區(qū)道路網(wǎng)專項及修建性詳細規(guī)劃》成果；【南京市城市與交通規(guī)劃設計研究院股份有限公司】【重慶通拓交通規(guī)劃設計有限公司】《五橫線（御臨河東段，不含跨河橋）四標段方案設計圖紙》【林同棪國際工程咨詢(中國)有限公司】《一期路網(wǎng)-東湖路方案設計圖紙》【林同棪國際工程咨詢(中國)有限公司】《東7號路方案設計圖紙》【林同棪國際工程咨詢(中國)有限公司】《五橫線（御復路-西湖路）道路及配套工程初步設計圖紙》【林同棪國際工程咨詢(中國)有限公司】人高路三期平面、縱斷面設計資料【廈門市市政工程設計院有限公司】《五橫線（御臨河東段，不含跨河橋）四標段工程地質勘察報告（K2+254.332～K2+791.378）（一次性詳勘）》【重慶市勘測院2021.06】《市提檔升級》《重慶兩江協(xié)同創(chuàng)新區(qū)市政基礎設施標準化設計導則》【重慶兩江協(xié)同創(chuàng)新區(qū)建設投資發(fā)展有限公司2020.5.30】1:500地形圖業(yè)主提供的其他相關資料2.2采用的技術規(guī)范《建筑邊坡工程技術規(guī)范》（GB50330-2013）《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007-2011）《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010-2015）《地質災害防治工程設計標準》（DJB50/T-029-2019）《城市道路工程設計規(guī)范》（CJJ37-2012）《城市道路路基設計規(guī)范》（CJJ194-2013）《城市道路工程施工質量驗收規(guī)范》（DBJ50-078-2008）《公路路基設計規(guī)范》（JTGD30-2015）《公路路基施工技術規(guī)范》（JTGF10-2006）《公路工程抗震規(guī)范》（JTGB02-2013）《工程結構通用規(guī)范》（GB55001-2021）《建筑與市政工程抗震通用規(guī)范》（GB55001-2021）《建筑與市政地基基礎通用規(guī)范》（GB55003-2021）3工程地質條件3.1地形地貌擬建場地地貌受構造和巖性明顯控制，為構造剝蝕丘陵斜坡地貌單元。沿線總體地勢東高西低，丘包與溝槽相間分布。大部分為原始地貌，局部為施工區(qū)，地形變化較大，地面高程219～261m，地形坡角一般5～30°，局部有順向陡坡存在，坡度可達55°。里程K2+460～K2+560、K2+620～K2+710段受人類活動影響，為施工區(qū)回填區(qū)，地勢相對平緩，地形變化較大。3.2地質構造勘察區(qū)位于川東南弧形地帶，華鎣山帚狀褶皺束東南部的次一級構造明月峽背斜西翼(詳見構造綱要如圖所示)。巖層產狀：傾向在280°～295°，層面傾角變化較大，在55°～65°之間。優(yōu)勢產狀295°∠58°。巖層呈單斜產出，巖層面平面光滑略有起伏，局部見泥質充填，層面貫通性較好，結合差，為軟弱結構面。根據(jù)現(xiàn)場的地質測繪調查，基巖內裂隙發(fā)育程度為較發(fā)育，巖體呈塊狀結構。主要發(fā)育兩組構造裂隙：J1：傾向95°～105°，傾角20°～30°，畫圖取101°∠23°，裂隙微張3～5mm，裂隙間距3～5m，延伸4~5m；裂隙面較起伏，局部見泥質充填，層面結合很差，為軟弱結構面。J2：傾向0～20°，傾角80°～86°，畫圖取10°∠83°，裂隙張開度多為1～5mm，裂隙間距2～4m，延伸1~3m；裂隙面較起伏，偶見泥質充填，層面結合很差，為軟弱結構面。場區(qū)巖性為主要為砂泥巖互層，局部為粉砂巖，砂巖與泥巖之間的層面往往被黏泥充填，尤其是上部砂巖下部泥巖的情況，層面結合很差，屬軟弱結構面。圖3.2-1：構造綱要圖3.3地層巖性經(jīng)過調查沿線出露地層為第四系填土、粉質粘土，侏羅系沙溪廟組巖層，沿線的巖層以砂巖和泥質巖為主，局部為粉砂巖。各地層及巖性現(xiàn)由新到老分述如下：3.3.1第四系全新統(tǒng)(Q4)⑴第四系全新統(tǒng)人工填土(Q4ml)素填土：雜色，稍濕，由塊石、碎石及粘性土組成，拆遷區(qū)局部夾少量的建筑垃圾、生活垃圾等，碎塊石粒徑一般20～600mm，局部達1200mm以上，含量一般20～30%，局部達40%以上，成份主要為為砂質泥巖、砂巖碎塊石，結構一般松散～稍密。人工拋填為主，塊、碎石含量比例與深度、部位等無聯(lián)系呈隨機分布狀，土中砂巖塊碎石含量少于泥巖塊碎石，局部存在架空現(xiàn)象。根據(jù)鉆探揭露所示，場地填土主要里程K2+254.332～K2+320、K2+420～K2+560、K2+620～K2+710段。素填土厚度差異較大，填土主要為近期施工拋填為主，回填年限小于一年，厚度0.5~21.3m。該層底部與基巖接觸地段，受地下水活動的影響，形成以軟~可塑狀粘性土為主、厚度0.05~0.30m（局部可達0.5m以上）的軟弱薄層；在原始溝谷地段，受地下水長期浸泡，地下水浸泡部分填土局部呈粘土化，以軟～可塑狀粘性土為主，厚度可達3.0~5.0m。⑵第四系全新統(tǒng)殘坡積粉質粘土(Q4el+dl)粉質粘土：褐色，主要由粘土礦物組成，可塑～軟塑狀，無搖振反應，切口稍有光澤，干強度中等，韌性中等。厚0.3～3.7m。～～～～～～～～～～～～～～～～～角度不整合～～～～～～～～～～～～～～～～3.3.2侏羅系中統(tǒng)沙溪廟組（J2s）（1）砂質泥巖：紫紅色，粉砂泥質結構，中厚層狀構造，中風化巖芯呈中長柱狀，裂隙不發(fā)育～較發(fā)育，其中等風化巖石為極軟巖，巖體較完整～完整。（2）砂巖：灰色，細-中粒結構，中～厚層狀構造，泥鈣質膠結，局部含泥質較重。主要由石英、長石組成，中風化巖芯呈中長柱狀，裂隙不發(fā)育～較發(fā)育，其中等風化巖石為較軟巖，巖體較完整～完整。（3）粉砂巖：黃褐的為主，局部少量為青灰色，細粒結構，中～厚層狀構造，泥鈣質膠結，局部含泥質較重。主要礦物成分有：石英、長石，中風化巖芯呈柱狀，裂隙發(fā)育一般，其中等風化巖石為極軟巖，完整性較好，局部含泥質重。基巖面起伏及強風化帶特征場地巖性主要由人工填土、粉質粘土，強風化、中風化砂巖、粉砂巖和砂質泥巖組成。場地基巖面起伏主要隨上覆土層厚度而變化。據(jù)鉆探揭露，場地范圍基巖面受巖性、地質構造與地形地貌等因數(shù)控制，基巖面傾角總體平緩，一般在3～8°，局部沖溝地段可達15～35°左右，基巖埋深0～21.3m。強風化層巖石厚度一般0.6～3.5m，強風化帶巖石風化裂隙發(fā)育，巖層傾向較陡，巖層存在差異風化或者隔層風化，巖體破碎，均為極軟巖，多呈土狀或土夾石狀，該層土為硬土，土石等級為=3\*ROMANIII級。3.4水文地質條件沿線地表大部分被人工填土、粉質粘土所覆蓋，水文地質條件簡單，場地內地下水富水性受地形地貌、巖性及裂隙發(fā)育程度控制，為大氣降雨和地面水體滲漏補給，水量大小與降水因素關系密切，受氣候和季節(jié)性變化較大，在雨季松散層孔隙水量相對較大。沿線無統(tǒng)一地下水位，場區(qū)地下水主要為松散層孔隙水和基巖裂隙水。松散層孔隙水主要賦存于第四系全新統(tǒng)的殘坡積層和人工填土層孔隙中，分布在自然的溝谷地段，場地內松散層孔隙水主要分布于主線里程K2+621~K2+704段以及K2+449~K2+478段右側。水量均呈明顯的季節(jié)性變化特征，水質成分由含水介質的性質決定。里程K2+621~K2+704段，地下水位標高約218.34～219.52m；里程K2+449~K2+478段，地下水位標高約235.54～244.34m。通過鉆孔水位觀測，地下水水位不統(tǒng)一，無直接水力聯(lián)系。在連續(xù)降雨情況下，地下水位可能持續(xù)上升。基巖裂隙水包括風化裂隙水和構造裂隙水，風化裂隙水分布在淺表基巖強風化帶中，受季節(jié)性影響大，各含水層自成補給、徑流、排泄系統(tǒng)，其水量總體較小，場地該類型地下水含量小。總體來說，勘察區(qū)地下水主要分布在原始地貌低洼的第四系土層中，水量總體較小，地下水位主要為原地面線附近，基巖風化帶裂隙水不發(fā)育；地下水來源主要為大氣降水補給，水量受季節(jié)性氣候影響較大,勘察區(qū)水文地質條件簡單。根據(jù)抽水試驗成果（詳見第四章）并結合重慶地區(qū)經(jīng)驗：場地人工填土(局部存在雜填土)的均勻性差，差異較大，為中等～強透水層；場地粉質粘土層、基巖(主要為基巖裂隙滲透)為微透水～弱透水層。后期回填后，若周邊截排水條件較差，則在雨季或長時間下雨情況下，場地地下水會有較大的增加，漲幅約1～2m。建議場地內的人工填土層滲透系數(shù)可取7.0~11.0m/d。3.5不良地質作用根據(jù)現(xiàn)場調查訪問，擬建路線范圍未發(fā)現(xiàn)斷層、滑坡、危巖、崩塌、泥石流、采空區(qū)、巖溶、地裂縫、地面沉降等不良地質作用，無不利的河道、溝浜、防空洞、孤石等不利的埋藏物。3.6特殊巖土及有毒、有害氣體場地內特殊巖土為人工填土、風化巖石、局部雜填土和粉砂巖。人工填土主要分布里程K2+254.332～K2+320、K2+420～K2+560、K2+620～K2+710段，厚度0.5~21.3m。雜色，以粘性土夾砂巖、泥巖碎(塊)石為主，塊碎石粒徑一般20~600mm最大粒徑大于1200mm，塊碎石含量一般20%~40%，松散～稍密狀，其厚度差異較大，均勻性差。人工填土在工程上的特殊性主要表現(xiàn)在它的非均質性；其塊石粒徑大小不均，分選較差，其整體均勻性較差，其物理力學等性質差異較大；人工填土在地下水的浸泡滲透下，還容易出現(xiàn)不均勻沉降；以及對樁基成孔的不利影響(塌孔、沉渣控制等)。風化巖分布于整個場地基巖表層，風化裂隙發(fā)育，巖質軟，巖體破碎，厚度一般0.6～3.5m左右。場地周邊存在零星雜填土，主要為房屋拆遷殘留及周邊生活垃圾等，該類填土均勻性差，不宜直接作為路基填料，建議施工前對其進行清除后再進行路基回填。場地主要為原始地貌，耕植土分布廣泛，主要在原始坡地，田地表層分布，一般厚度約0.5～1.5m，施工期間應將該類土體直接清除。場地分布的粉砂巖為特殊性巖，其成巖礦物包括石英、長石、云母等，泥質膠結而成，因含有親水礦物使得顆粒間膠結相對較弱，天然狀態(tài)下色澤偏暗，手摸有濕潤感，遇水后易軟化、崩解。鉆探過程中受機械擾動，巖芯易被磨細，導致取芯困難、鉆孔內沉渣嚴重。采集的巖芯在取出曝露后，尤其經(jīng)干濕交替作用后呈現(xiàn)處開裂崩解的現(xiàn)象。鉆探揭露的粉砂巖厚度差異明顯，總體表現(xiàn)為原始地貌低洼處粉砂巖風化帶較厚的特點，即粉砂巖風化帶厚度受地下水作用明顯。室內巖石單軸抗壓強度試驗表明，試驗得中風化軟砂巖的單軸飽和抗壓強度值2.4～4.1Mpa，為極軟巖。根據(jù)本次詳細勘探成果，結合場地各地層巖性條件和地區(qū)經(jīng)驗，該場地各巖土層中本身無有毒、有害氣體存在。但樁基采用人工施工時應做好通風、送風工作。3.7地震根據(jù)《中國地震動峰值加速度區(qū)劃圖》(1/400萬)[GB18306-2015]之圖A1及《中國地震動反應譜特征周期區(qū)劃圖》(1/400萬)[GB18306-2015]之圖B1，場地抗震設防烈度為6度，場地設計基本地震動峰值加速度0.05g，設計地震分組為第一組。3.8土、石可挖性分類根據(jù)《市政工程地質勘察規(guī)范》DBJ50-174-2014附錄A：土、石可挖性分類，全線巖、土可挖性分級為：=1\*GB2⑴Ⅱ級普通土：沿線粉質粘土和素填土。=2\*GB2⑵Ⅲ級硬土：含有較多的塊石土及漂石的土，各種全強風化巖石；全強風化后的基巖風化帶，巖石風化強烈，呈碎塊狀，質軟，部分呈土狀或土夾石狀。=3\*GB2⑶Ⅳ級(軟石)：中等風化的砂質泥巖為層狀～塊狀結構，裂隙不發(fā)育，巖石單軸極限飽和抗壓強度標準值為3.3～7.9MPa，此類土在該場地主要分布；中等風化的粉砂巖為層狀~塊狀結構，裂隙不發(fā)育，巖石單軸極限飽和抗壓強度標準值為2.4~4.1Mpa，此類土在該場地局部分布。=4\*GB2⑷Ⅴ級(次堅石)：中等風化的灰色砂巖，層狀～塊狀結構，裂隙不發(fā)育，巖石單軸極限飽和抗壓強度標準值一般為16.8～27.6MPa。此類土在該場地主要分布。3.9相鄰建構筑物、人防洞室和地下管線擬建道路主要穿行于原始地貌區(qū)及施工區(qū)，沿線無重要構建筑物及人防洞室；場地地下管網(wǎng)詳見管網(wǎng)圖。4設計技術標準和主要參數(shù)4.1荷載等級汽車荷載：城-A級；塹頂施工荷載：10kN/m2；人群荷載：3.5KN/m2欄桿水平荷載：2.5kN/m。4.2設計基準年限根據(jù)《建筑邊坡工程技術規(guī)范》（GB50330-2013）及《地質災害防治工程設計標準》（DBJ50／T-029-2019），永久性支擋工程設計基準年限為50年，臨時性支擋工程設計基準年限為2年。4.3安全等級根據(jù)《建筑邊坡工程技術規(guī)范》（GB50330-2013）及《地質災害防治工程設計標準》（DBJ50／T-029-2019），邊坡安全等級為一級。4.4巖土參數(shù)場地巖土物理力學參數(shù)取值原則如下：設計參數(shù)建議值按不同巖性分別提供：=1\*GB2⑴土層物理力學性質指標土層物理力學性質指標根據(jù)試驗結果結合重慶地區(qū)經(jīng)驗選取。壓實填土的地基承載力特征值應根據(jù)現(xiàn)場載荷試驗確定，壓實系數(shù)按≥0.96控制。=2\*GB2⑵巖體物理力學性質指標=1\*GB3①巖體物理性質指標直接使用巖石相應指標的統(tǒng)計或平均值；=2\*GB3②巖體的變形模量、彈性模量標準值取巖石室內試驗平均值的0.7倍，泊松比取巖石室內試驗平均值；=3\*GB3③巖體抗剪強度由巖石室內抗剪強度折減而成，折減系數(shù)為：內摩擦角φ取0.90，內聚力C取0.3；=4\*GB3④巖體抗拉強度取巖塊保證概率值的0.40倍。=5\*GB3⑤巖體完整性系數(shù)根據(jù)聲波測試資料和鉆孔巖芯質量綜合提供。值。=3\*GB2⑶地基承載力：=1\*GB3①巖質地基極限承載力特征值：依據(jù)巖體完整性、巖體裂隙發(fā)育程度、巖石破碎程度、巖塊單軸飽和抗壓強度標準值查《公路橋涵地基與基礎設計規(guī)范》(JTG3363-2019)表4.3.3.-1確定。=2\*GB3②支承在基巖上或嵌入基巖內的樁基礎單樁軸向受壓極限承載力特征值：按《公路橋涵地基與基礎設計規(guī)范》(JTG3363-2019)公式（6.3.7）計算，式中抗壓強度指標取樁端巖石飽和單軸抗壓強度標準值。=4\*GB2⑷裂隙面抗剪強度指標：由裂隙的基本性狀根據(jù)《公路路基設計規(guī)范》JTGD30-2015表3.7.3-1、3.7.3-2確定。=5\*GB2⑸土層地基系數(shù)、巖層地基系數(shù)參照《建筑邊坡工程技術規(guī)范》GB50330-2013表G.0.1-1、G.0.1-2取值。=6\*GB2⑹巖土體與錨固體粘結強度標準值、巖土與擋墻基底面摩擦系數(shù)根據(jù)《建筑邊坡工程技術規(guī)范》GB50330-2013表8.2.3和表11.2.3確定。巖土體物理力學設計參數(shù)推薦值一覽表見表4.7-1。巖土體物理力學參數(shù)推薦值一覽表巖土參數(shù)素填土粉質粘土砂質泥巖粉砂巖砂巖巖土界面結構面強風化中風化強風化中風化強風化中風化裂隙面層面重度(kN/m3)21*19.7*24*25.524*2524*24.9內聚力(kPa)天然5*25.2420309147015*40*25*飽和3*16.3內摩擦角(°)天然25*13.93232.54110*16*12*飽和22*10.8抗拉強度(kPa)9272432抗壓強度(MPa)天然7.24.427.8飽和4.52.819.1地基極限承載力特征值(kPa)現(xiàn)場測定130*300*500250*400400*1500變形模量(MPa)790400*3374彈性模量(MPa)1106600*4028泊松比0.370.35*0.13巖土體與錨固體極限粘結強度標準值(kPa)45*40*400*330*1200*擋墻基底摩擦系數(shù)0.30*0.25*0.35*0.40*0.35*0.40*0.40*0.55*巖體水平抗力系數(shù)30*80*30*50*50*300*土體水平抗力系數(shù)的比例系數(shù)6*15*側阻力標準值qsik(KPa)（干作業(yè)鉆孔）22*55*155*155*160*負摩阻力系數(shù)0.25*注：帶“*”者根據(jù)相關規(guī)范結合重慶地區(qū)經(jīng)驗取值。5高邊坡分布情況本次高邊坡設計使用年限為50年。根據(jù)重慶市建委渝建發(fā)[2010]166號文件精神，本次設計填方邊坡高度大于等于8m，巖質邊坡高度大于等于15m的邊坡，及巖土混合挖方邊坡高度大于等于12m且土層厚度大于等于4m挖方邊坡劃分為高邊坡，具體分布見下表：高邊坡分布表序號樁號位置邊坡高度長度巖土類型立面面積邊坡類型安全等級（m）（m）（m2）1#高挖方邊坡K2+268.733～K2+285.587左側15～17.8516.85巖質280永久二級2#高挖方邊坡K2+282.778～K2+451.054右側15～29.95168.28巖質4588永久一級/二級3#高挖方邊坡K2+320.592～K2+470.100左側15～27.14150.00巖質3833永久二級4#高填方K2+566.661～K2+617.319左側8～13.3440.86土質472臨時二級5#高填方K2+544.618～K2+600.000右側8～15.0746.91土質535臨時二級合計415.0596406高挖方設計及穩(wěn)定性分析6.11#高挖方邊坡地質概況：該邊坡為土質邊坡，該邊坡坡向約190°，坡長約75m，坡高約2.2~16.0m，土層厚度約2.2~5.5m，下伏基巖為砂巖、砂質泥巖，巖土界面較緩，土層厚度較小，土體不易出現(xiàn)沿巖土界面滑動。現(xiàn)對該邊坡現(xiàn)狀進行穩(wěn)定性驗算，選取2—2’剖面（示意圖見下圖）按折線滑動法進行穩(wěn)定性驗算，驗算過程見下表5.2.1-1。表5.2.1-1邊坡穩(wěn)定性驗算結果條塊號重度(kN/m3)面積(m2/m)自重(kN/m)外傾結構面下滑力(kN/m)抗滑力(kN/m)傳遞系數(shù)剩余下滑力(kN/m)穩(wěn)定系數(shù)(Fs)傾角(°)長度(m)內聚力(KPa)內摩擦角(°)120.514.330151015.19141.381.000220.530.2634.21713.81510185.42313.940.990320.518.0378.0177.51510110.52176.241.0017.13420.511.3237.3179.7151069.38185.511.0002.14由計算可知，土體沿巖土界面的穩(wěn)定系數(shù)Fs=2.14，大于邊坡穩(wěn)定安全系數(shù)，土體穩(wěn)定性較好，邊坡不會沿巖土界面產生整體滑移。根據(jù)設計方案，該段邊坡按1：2.00坡率進行放坡處理，該方案可行。對于該段邊坡土層較薄處，建議清除表層土層，沿巖土界面進行刷坡處理，在坡頂設置截排水溝，對坡面進行防護處理。邊坡支護設計：建結合地勘建議及后期景觀打造，本段邊坡按1:2進行分級放坡，兩級邊坡之間設置2m寬平臺，并設置2%外傾斜坡以利于排水，坡面采用巖質邊坡蜂巢格室生態(tài)護坡大樣圖。穩(wěn)定性評價：按設計放坡后，本段邊坡為巖質邊坡。根據(jù)《建筑邊坡工程技術規(guī)范》第6.3.3條，當邊坡沿外側軟弱結構面破壞時，破裂角取該外傾結構面的視傾角和45°+φ/2兩者中的較小值，故按最不利結構面擬定破裂角取61°。按照巖石邊坡坡率均為1:2，邊坡的傾角為27°，小于結構面破裂角，邊坡是安全的。坡面采用蜂巢格室生態(tài)護坡防止巖質邊坡風化剝落和局部掉塊，邊坡局部安全穩(wěn)定。橫斷面K2+300：土體沿巖土界面滑動穩(wěn)定性驗算：根據(jù)計算結果，邊坡穩(wěn)定安全系數(shù)1.66＞1.3，滿足《建筑邊坡工程技術規(guī)范》GB50330-2013規(guī)范要求，邊坡安全穩(wěn)定。6.22#高挖方邊坡地質概況：該該邊坡為巖土混合邊坡，該邊坡坡向10°，坡長約157m，坡高14.0～32.2m，其上部土層厚約0.0～8.2m，下伏基巖為砂巖、粉砂巖以及砂質泥巖，地形坡度5～20°。對于土質邊坡按1:1.75坡率進行放坡處理后，由于巖土界面較陡，邊坡易出現(xiàn)沿巖土界面整體滑移。根據(jù)場地經(jīng)驗，結合現(xiàn)場實際情況，對邊坡進行穩(wěn)定性驗算，選取10—10’剖面（示意圖見下圖）按折線滑動法進行穩(wěn)定性驗算，驗算過程見下表5.2.2-1。表5.2.2-1邊坡穩(wěn)定性驗算結果條塊號重度(kN/m3)面積(m2/m)自重(kN/m)外傾結構面下滑力(kN/m)抗滑力(kN/m)傳遞系數(shù)剩余下滑力(kN/m)穩(wěn)定系數(shù)(Fs)傾角(°)長度(m)內聚力(KPa)內摩擦角(°)120.520.01410.2121.610.101510151.01218.7544.46220.53.5572.7811.51.00151026.7926.931.00058.14320.529.01594.7111.512.741510118.57293.860.96931.80420.51.3527.6811.52.1015105.5236.281.00019.65521.01.3027.3011.53.1015105.3051.221.0000.002.05由計算可知，土體沿巖土界面的穩(wěn)定系數(shù)Fs=2.05，大于邊坡穩(wěn)定安全系數(shù)，土體穩(wěn)定性較好，邊坡不會沿巖土界面產生整體滑移。故土層按1：2.00坡率放坡處理可行。對下部巖質邊坡進行結構面赤平投影分析（圖5.2.1-1），右側邊坡坡向與層面大角度相交，為切向坡，外傾結構面為J2裂隙面和層面與J1裂隙組合交線AO，組合交線AO傾角較緩（5°），邊坡穩(wěn)定性主要由J2裂隙控制，破壞模式可能表現(xiàn)為沿J2裂隙方向滑塌，為評價邊坡穩(wěn)定性，選7-7’剖面進行穩(wěn)定性計算，計算公式選用《建筑邊坡工程技術規(guī)范》（GB50330-2013）附錄A.0.2，驗算示意圖見下圖，計算結果見下表5.2.2-2。表5.2.2-2邊坡穩(wěn)定性驗算結果上部土重(kN)坡高巖體重度結構面面積結構面體積結構面傾角結構面內摩擦角結構面內聚力邊坡穩(wěn)定性系數(shù)220.519.525.517.5188316401.07根據(jù)計算，邊坡的穩(wěn)定系數(shù)為1.07，直立切坡后邊坡巖體處于基本穩(wěn)定狀態(tài)，但在久雨、地震等不利工況下和爆破施工中，邊坡巖體易沿J2裂隙方向滑塌。根據(jù)設計方案，該段邊坡按1：2.00坡率進行放坡處理，對于邊坡高度大于8m的進行分級放坡，每8m高設置邊坡分級平臺，平臺寬2m，該方案可行。本側邊坡上部土層較薄，建議對土體進行清除處理，在坡頂設置截排水溝，對坡面進行防護處理。施工中采用逆作法施工，加強監(jiān)測，對坡面松動易落塊體進行錨固或清除處理。邊坡巖性主要砂巖和砂質泥巖，局部為粉砂巖，邊坡巖體破裂角根據(jù)（45°+Φ/2）取61°，邊坡安全等級為二級，邊坡安全系數(shù)為1.30。根據(jù)《建筑邊坡支護技術規(guī)范》GB50330-2013表4.1.4巖質邊坡類別劃分標準，邊坡中風化巖體類型為Ⅲ類，等效內摩擦角取60°；邊坡強風化巖體類型為Ⅳ類，等效內摩擦角取45°。邊坡支護設計：建結合地勘建議及后期景觀打造，本段邊坡按1:2進行分級放坡，兩級邊坡之間設置2m寬平臺，并設置2%外傾斜坡以利于排水，坡面采用巖質邊坡蜂巢格室生態(tài)護坡大樣圖。穩(wěn)定性評價：根據(jù)《建筑邊坡工程技術規(guī)范》第6.3.3條，當邊坡沿外側軟弱結構面破壞時，破裂角取該外傾結構面的視傾角和45°+φ/2兩者中的較小值，故按最不利結構面擬定破裂角取61°。按照巖石邊坡坡率均為1:2，邊坡的傾角為27°，小于結構面破裂角，邊坡是安全的。坡面采用蜂巢格室生態(tài)護坡防止巖質邊坡風化剝落和局部掉塊，邊坡局部安全穩(wěn)定。6.33#高挖方邊坡地質概況該邊坡為巖土混合邊坡，該邊坡坡向約186°，坡長約157m，坡高15.5～29.5m，其上部土層厚約0.0～2.0m，下伏基巖為砂巖、粉砂巖以及砂質泥巖，地形坡度5～20°。巖土界面較緩，土體不易出現(xiàn)沿巖土界面滑動。對下部巖質邊坡進行結構面赤平投影分析（見圖5.2.2-1）：圖5.2.2-1：赤平投影圖左側邊坡坡向與層面大角度相交，為切向坡，無不利外傾結構面，邊坡的穩(wěn)定性主要受巖體自身強度控制。根據(jù)設計方案，該段邊坡按1：2.00坡率進行放坡處理，對于邊坡高度大于8m的進行分級放坡，每8m高設置邊坡分級平臺，平臺寬2m，該方案可行。本側邊坡上部土層較薄，建議對土體進行清除處理，在坡頂設置截排水溝，對坡面進行防護處理。施工中采用逆作法施工，加強監(jiān)測，對坡面松動易落塊體進行錨固或清除處理。邊坡巖性主要砂巖和砂質泥巖，局部為粉砂巖，邊坡巖體破裂角根據(jù)（45°+Φ/2）取61°，邊坡安全等級為二級，邊坡安全系數(shù)為1.30。根據(jù)《建筑邊坡支護技術規(guī)范》GB50330-2013表4.1.4巖質邊坡類別劃分標準，邊坡中風化巖體類型為Ⅲ類，等效內摩擦角取60°；邊坡強風化巖體類型為Ⅳ類，等效內摩擦角取45°。邊坡支護設計：建結合地勘建議及后期景觀打造，本段邊坡按1:2進行分級放坡，兩級邊坡之間設置2m寬平臺，并設置2%外傾斜坡以利于排水，坡面采用巖質邊坡蜂巢格室生態(tài)護坡大樣圖。穩(wěn)定性評價：根據(jù)《建筑邊坡工程技術規(guī)范》第6.3.3條，當邊坡沿外側軟弱結構面破壞時，破裂角取該外傾結構面的視傾角和45°+φ/2兩者中的較小值，故按最不利結構面擬定破裂角取61°。按照巖石邊坡坡率均為1:2，邊坡的傾角為27°，小于結構面破裂角，邊坡是安全的。坡面采用蜂巢格室生態(tài)護坡防止巖質邊坡風化剝落和局部掉塊，邊坡局部安全穩(wěn)定。6.44#、5#高填方地質概況本段線路總體走向108°，設計標高238.410~239.868m，地面高程220.0～237.0m。按設計路面標高挖填后，將在線路兩側形成約3.0~20.0m的人工填土邊坡，下部土層無剪出孔口，土層無整體穩(wěn)定性問題。根據(jù)設計方案，該段邊坡按1:1.5坡率進行放坡處理，對于邊坡高度大于8m的進行分級放坡，每8m高設置邊坡分級平臺，平臺寬2m，該方案基本可行。路基可采用下部壓實填土作為路基持力層，回填前應再對填料進行分層碾壓，壓實填土密實度和地基承載力應滿足設計要求，通過現(xiàn)場載荷試驗確定其地基承載力，道路路基干濕類型為干燥。邊坡支護設計：建結合地勘建議，本段邊坡按采用分級放坡，第一級邊坡坡率1:1.5，第二級邊坡坡率1:1.75，,兩級邊坡之間設置2m寬平臺，并設置2%外傾斜坡以利于排水，噴播植草防護。橫斷面K2+560：[計算簡圖][控制參數(shù)]:采用規(guī)范: 建筑邊坡工程技術規(guī)范(50330--2013)計算目標: 安全系數(shù)計算滑裂面形狀:圓弧滑動法不考慮地震[坡面信息]坡面線段數(shù)5坡面線號水平投影(m)豎直投影(m)超載數(shù)110.0000.000026.4003.700032.0000.0000412.0008.0000530.0000.0001超載1距離0.010(m)寬30.000(m)荷載(20.00--20.00kPa)270.00(度)[土層信息]上部土層數(shù)1層號層厚重度飽和重度粘結強度孔隙水壓(m)(kN/m3)(kN/m3)(kPa)力系數(shù)111.70020.0000.001層號粘聚力內摩擦角水下粘聚水下內摩(kPa)(度)力(kPa)擦角(度)10.00030.000層號十字板τ強度增十字板τ水強度增長系(kPa)長系數(shù)下值(kPa)數(shù)水下值1================================================================下部土層數(shù)2層號層厚重度飽和重度粘結強度孔隙水壓(m)(kN/m3)(kN/m3)(kPa)力系數(shù)15.60030.0000.00125.00025.5000.001層號粘聚力內摩擦角水下粘聚水下內摩(kPa)(度)力(kPa)擦角(度)10.00030.0002420.00032.000層號十字板τ強度增十字板τ水強度增長系(kPa)長系數(shù)下值(kPa)數(shù)水下值12不考慮水的作用[計算條件]圓弧穩(wěn)定分析方法:Bishop法穩(wěn)定計算目標:給定圓弧出、入口范圍搜索危險滑面條分法的土條寬度:1.000(m)圓弧入口起點x坐標:32.000(m)圓弧入口終點x坐標:50.000(m)圓弧出口起點x坐標:0.000(m)圓弧出口終點x坐標:10.000(m)搜索時的圓心步長:1.000(m)入口搜索步長:1.000(m)出口搜索步長:1.000(m)搜索圓弧底的上限:1000.000(m)搜索圓弧底的下限:-1000.000(m)圓弧限制最小矢高:5.000(m)計算結果:[計算結果圖]最不利滑動面:滑動圓心=(10.643,25.325)(m)滑動半徑=26.182(m)滑動安全系數(shù)=1.356根據(jù)計算結果，邊坡穩(wěn)定安全系數(shù)1.36＞1.30，滿足《建筑邊坡工程技術規(guī)范》GB50330-2013規(guī)范要求，邊坡安全穩(wěn)定。橫斷面K2+600：土體沿巖土界面滑動穩(wěn)定性驗算：根據(jù)計算結果，邊坡穩(wěn)定安全系數(shù)1.30＞1.20，滿足《建筑邊坡工程技術規(guī)范》GB50330-2013規(guī)范要求，邊坡安全穩(wěn)定。7扶壁式擋墻驗算7.1扶壁式擋墻尺寸及穩(wěn)定性驗算原始條件:墻身尺寸:墻身總高:7.000(m)墻寬:0.500(m)墻趾懸挑長DL:1.200(m)墻踵懸挑長DL1:3.600(m)底板高DH:0.600(m)墻趾端部高DH0:0.500(m)扶肋間距:3.500(m)扶肋厚:0.500(m)扶壁兩端墻面板懸挑長度:1.230(m)設防滑凸榫:防滑凸榫尺寸BT1:1.200(m)防滑凸榫尺寸BT:1.000(m)防滑凸榫尺寸HT:0.600(m)防滑凸榫被動土壓力修正系數(shù):0.300防滑凸榫容許彎曲拉應力:0.500(MPa)防滑凸榫容許剪應力:0.990(MPa)鋼筋合力點到外皮距離:50(mm)墻趾埋深:1.000(m)物理參數(shù):混凝土墻體容重:25.000(kN/m3)混凝土強度等級:C30縱筋級別:HRB400抗剪腹筋級別:HRB400裂縫計算鋼筋直徑:20(mm)場地環(huán)境:一般地區(qū)墻后填土內摩擦角:30.000(度)墻后填土粘聚力:0.000(kPa)墻后填土容重:20.000(kN/m3)墻背與墻后填土摩擦角:15.000(度)地基土容重:20.000(kN/m3)修正后地基承載力特征值:180.000(kPa)地基承載力特征值提高系數(shù):墻趾值提高系數(shù):1.000墻踵值提高系數(shù):1.000平均值提高系數(shù):1.000墻底摩擦系數(shù):0.350地基土類型:土質地基地基土內摩擦角:30.000(度)土壓力計算方法:庫侖坡線土柱:坡面線段數(shù):1折線序號水平投影長(m)豎向投影長(m)換算土柱數(shù)120.0000.0001第1個:定位距離0.000(m)城-A級地面橫坡角度:0.000(度)填土對橫坡面的摩擦角:30.000(度)墻頂標高:0.000(m)擋墻分段長度:10.000(m)荷載組合信息:結構重要性系數(shù):1.000荷載組合數(shù):1鋼筋混凝土配筋計算依據(jù)：《公路鋼筋混凝土與預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》(JTGD62-2004)=====================================================================第1種情況:組合1=============================================組合系數(shù):1.0001.擋土墻結構重力分項系數(shù)=0.900√2.填土重力分項系數(shù)=0.900√3.填土側壓力分項系數(shù)=1.400√4.車輛荷載引起的土側壓力分項系數(shù)=1.400√=============================================[土壓力計算]計算高度為7.000(m)處的庫侖主動土壓力無荷載時的破裂角=33.138(度)城-A級路基面總寬=20.000(m),路肩寬=0.000(m)安全距離=0.600(m)單車車輛外側車輪中心到車輛邊緣距離=0.350(m),車與車之間距離=0.600(m)經(jīng)計算得，路面上橫向可排列此種車輛7列布置寬度=8.170(m)布置寬度范圍內車輪及輪重列表:第1列車:中點距全部破裂體輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)010.6000.25030.00030.000022.4000.25030.00030.000030.6000.60070.00070.000042.4000.60070.00070.000050.6000.60070.00070.000062.4000.60070.00070.000070.6000.600100.000100.000082.4000.600100.000100.000090.6000.60080.00080.000102.4000.60080.00080.000第2列車:中點距全部破裂體輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)013.7000.25030.00030.000025.5000.25030.00030.000033.7000.60070.00070.000045.5000.60070.00070.000053.7000.60070.00070.000065.5000.60070.00070.000073.7000.600100.000100.000085.5000.600100.000100.000093.7000.60080.00080.000105.5000.60080.00080.000第3列車:中點距全部破裂體輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)016.8000.25030.00030.000028.6000.25030.0000.000036.8000.60070.00070.000048.6000.60070.0000.000056.8000.60070.00070.000068.6000.60070.0000.000076.8000.600100.000100.000088.6000.600100.0000.000096.8000.60080.00080.000108.6000.60080.0000.000布置寬度B0=8.170(m)分布長度L0=22.241(m)荷載值SG=1750.000(kN)換算土柱高度h0=0.482(m)按假想墻背計算得到:第1破裂角：30.078(度)Ea=342.125(kN)Ex=185.251(kN)Ey=287.631(kN)作用點高度Zy=2.474(m)因為俯斜墻背，需判斷第二破裂面是否存在，計算后發(fā)現(xiàn)第二破裂面不存在墻身截面積=6.920(m2)重量=173.000(kN)整個墻踵上的土重(不包括超載)=210.651(kN)重心坐標(1.597,-4.267)(相對于墻面坡上角點)墻趾板上的土重=10.800(kN)相對于趾點力臂=0.578(m)(一)滑動穩(wěn)定性驗算基底摩擦系數(shù)=0.350采用防滑凸榫增強抗滑動穩(wěn)定性,計算過程如下:基礎底面寬度B=5.300(m)墻身重力的力臂Zw=2.032(m)Ey的力臂Zx=4.027(m)Ex的力臂Zy=2.474(m)作用于基礎底的總豎向力=682.083(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=1647.062(kN-m)基礎底面合力作用點距離墻趾點的距離Zn=2.415(m)基礎底壓應力:墻趾=162.969凸榫前沿=147.448墻踵=94.421(kPa)凸榫前沿被動土壓應力=139.688(kPa)凸榫抗彎強度驗算:凸榫抗彎強度驗算滿足:彎曲拉應力=150.863<=500.000(kPa)凸榫抗剪強度驗算:凸榫抗剪強度驗算滿足:剪應力=83.813<=990.000(kPa)滑移力=185.251(kN)抗滑力=0.600*139.688+0.5*(94.421+147.448)*4.100*0.350=257.354(kN)滑移驗算滿足:Kc=1.389>1.300(二)傾覆穩(wěn)定性驗算相對于墻趾點，墻身重力的力臂Zw=2.032(m)相對于墻趾點，墻踵上土重的力臂Zw1=2.797(m)相對于墻趾點，墻趾上土重的力臂Zw2=0.578(m)相對于墻趾點，Ey的力臂Zx=4.027(m)相對于墻趾點，Ex的力臂Zy=2.474(m)驗算擋土墻繞墻趾的傾覆穩(wěn)定性傾覆力矩=458.392(kN-m)抗傾覆力矩=2105.454(kN-m)傾覆驗算滿足:K0=4.593>1.500(三)地基應力及偏心距驗算基礎為天然地基，驗算墻底偏心距及壓應力作用于基礎底的總豎向力=682.083(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=1647.062(kN-m)基礎底面寬度B=5.300(m)偏心距e=0.235(m)基礎底面合力作用點距離基礎趾點的距離Zn=2.415(m)基底壓應力:趾部=162.969踵部=94.421(kPa)最大應力與最小應力之比=162.969/94.421=1.726作用于基底的合力偏心距驗算滿足:e=0.235<=0.167*5.300=0.883(m)墻趾處地基承載力驗算滿足:壓應力=162.969<=180.000(kPa)墻踵處地基承載力驗算滿足:壓應力=94.421<=180.000(kPa)地基平均承載力驗算滿足:壓應力=128.695<=180.000(kPa)(四)墻趾板強度計算標準值:作用于基礎底的總豎向力=682.083(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=1647.062(kN-m)基礎底面寬度B=5.300(m)偏心距e=0.235(m)基礎底面合力作用點距離趾點的距離Zn=2.415(m)基礎底壓應力:趾點=162.969踵點=94.421(kPa)設計值:作用于基礎底的總豎向力=757.690(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=1832.368(kN-m)基礎底面寬度B=5.300(m)偏心距e=0.232(m)基礎底面合力作用點距離趾點的距離Zn=2.418(m)基礎底壓應力:趾點=180.449踵點=105.471(kPa)[趾板根部]截面高度:H'=0.600(m)截面彎矩:M=111.161(kN-m)縱向受拉鋼筋構造配筋：As=1100.000(mm2)截面剪力:Q=181.784(kN)剪力設計值=181.784(kN)<382.250(kN)，可不進行斜截面抗剪承載力驗算，箍筋取構造配筋：Av=1.200(mm2/mm)。截面彎矩:M(標準值)=97.293(kN-m)最大裂縫寬度：δfmax=0.234(mm)。(五)墻踵板強度計算標準值:作用于基礎底的總豎向力=682.083(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=1647.062(kN-m)基礎底面寬度B=5.300(m)偏心距e=0.235(m)基礎底面合力作用點距離趾點的距離Zn=2.415(m)基礎底壓應力:趾點=162.969踵點=94.421(kPa)設計值:作用于基礎底的總豎向力=757.690(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=1832.368(kN-m)基礎底面寬度B=5.300(m)偏心距e=0.232(m)基礎底面合力作用點距離趾點的距離Zn=2.418(m)基礎底壓應力:趾點=180.449踵點=105.471(kPa)截面高度:H'=0.600(m)踵板邊緣的法向應力=93.134(kPa)踵板邊緣的法向應力標準值=77.008(kPa)支座彎矩:M=69.850(kN-m/m)縱向受拉鋼筋構造配筋：As=1100.000(mm2)支座彎矩:M(標準值)=57.756(kN-m/m)最大裂縫寬度：δfmax=0.139(mm)。踵板與肋結合處剪力:Q=139.700(kN/m)剪力設計值=139.700(kN)<382.250(kN)，可不進行斜截面抗剪承載力驗算，箍筋取構造配筋：Av=1.200(mm2/mm)。跨中彎矩:M=41.910(kN-m/m)縱向受拉鋼筋構造配筋：As=1100.000(mm2)跨中彎矩:M(標準值)=34.654(kN-m/m)最大裂縫寬度：δfmax=0.084(mm)。(六)墻面板強度計算截面高度:H'=0.500(m)替代土壓力圖形中，面板的設計法向應力=34.259(kPa)替代土壓力圖形中，面板的設計法向應力(標準值)=24.470(kPa)[水平向強度驗算]凈跨長為3.000(m)支座彎矩:M=25.694(kN-m/m)縱向受拉鋼筋構造配筋：As=900.000(mm2)支座彎矩:M(標