江陰市銀成建筑安裝工程有限公司腳腳手架工程施工方案浮橋一區(通渡五期一期)6*～13*樓工程江陰市銀成建筑安裝工程有限公司第一節編制依據《建筑施工計算手冊》江正榮著中國建筑工業出版社；《建筑施工手冊》第四版中國建筑工業出版社、《鋼結構設計規范》《建筑結構荷載規范》GB50009-2001中國建筑工業出版社；《建筑施工腳手架實用手冊(含垂直運輸設施)》中國建筑工業出版社；《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ130-2001中國建筑工業出版《混凝土結構設計規范》GB50010-2002中國建筑工業出版社；《建筑地基基礎設計規范》GB50007-2002中國建筑工業出版社；《建筑施工安全檢查標準》JGJ59-99中國建筑工業出版社。第二節工程概況浮橋一期(通渡五期一期)6#-13#樓屬于框架結構，6#、8#、9#、10#地上五層標準層層高2.9米，五層+閣樓層的建筑高度為22.4m,地上九層+閣樓層的建筑高度本工程由江陰城市房地產有限公司投資建設，江陰市城鄉規劃設計院設計及地質勘查，江蘇飛揚建設咨詢管理有限公司監理，江陰市銀成建筑安裝工程有限公司組織施工；由姚中華擔任項目經理，袁文杰擔任技術負責人。江陰市銀成建筑安裝工程有限公司第三節腳手架方案選擇第四節腳手架的材質要求落地架1、鋼管腳落地手架，選用外徑48mm,壁厚3.50mm,鋼材強度等級Q235-A,鋼管表面應平直光滑，不應有裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎，新用的鋼管要有出廠合格證。腳手架施工前必須將入場鋼管取樣，送有相關國家資質的試驗單位，進行縮松、砂眼等鍛造缺陷，扣件的規格應與鋼管相匹配，貼和如使用舊扣件時，扣件必須取樣送有相關國家資質的試驗單位，進行扣件抗滑力等江陰市銀成建筑安裝工程有限公司4、安全網采用密目式安全網，網目應滿足2000目/100cm2,做耐貫穿試驗不穿求阻燃，使用的安全網必須有產品生產許可證和質量合格證，以及由石家莊市建筑1、鋼管腳落地手架，選用外徑48mm,壁厚3.50mm,鋼材強度等級Q235-A,鋼管表面應平直光滑，不應有裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎，新用的鋼管要有出廠縮松、砂眼等鍛造缺陷，扣件的規格應與鋼管相匹配，貼和面應干整，活動部位靈如使用舊扣件時，扣件必須取樣送有相關國家資質的試驗單位，進行扣件抗滑力等防護欄桿、踢腳桿統一漆黃色，剪力撐統一漆桔紅色。底排立桿、掃地桿均漆紅白相間色。5、安全網采用密目式安全網，網目應滿足2000目/100cm2,做耐貫穿試驗不穿求阻燃，使用的安全網必須有產品生產許可證和質量合格證，以及由石家莊市建筑江陰市銀成建筑安裝工程有限公司56、連墻件采用鋼管，其材質應符合現行國家標準《碳素鋼結構》(GB/T700)中Q235A鋼的要求。7、型鋼水平懸挑桿采用18a號槽鋼，斜桿采用支桿采用5.6號角鋼56×3懸挑卸料平臺1、主梁槽鋼采用16a號槽鋼槽口水平，次梁采用10號槽鋼槽口水平。鋼材強度等級不低于Q235,其質量應符合現行國家標準《碳素鋼結構》(GB/T700)和《低2、腳手板、腳手片采用符合有關要求。3、斜拉鋼絲繩采用某某鋼絲繩。第五節腳手架的搭設流程及要求落地架落地腳手架搭設的工藝流程為：場地平整、夯實→基礎承載力實驗、材料配備→定位設置通長腳手板、底座→縱向掃地桿→立桿→橫向掃地桿→小橫桿→大橫桿(擱柵)→剪刀撐→連墻件→鋪腳手板→扎防護欄桿→扎安全網。定距定位。根據構造要求在建筑物四角用尺量出內、外立桿離墻距離，并做好標記；用鋼卷尺拉直，分出立桿位置，并用小竹片點出立桿標記；墊板、底座應準確地放在定位線上，墊板必須鋪放平整，不得懸空。在搭設首層腳手架過程中，沿四周每框架格內設一道斜支撐，拐角除雙向增設，待該部位腳手架與主體結構的連墻件可靠拉接后方可拆除。當腳手架操作層高出連墻件兩步時，宜先立外排，后立內排。其余按一下構造要求搭設。1、主桿基礎要求(具體計算數據參閱腳手架計算書)。4.5m(即二步三跨):里立桿距建筑物0.3m。(4)立桿的垂直偏差應控制在不大于架高的1/400。3、大橫桿、小橫桿設置腳手架外測立面的兩端各設置一道剪刀撐，并應由底至頂連續設置；中間各道普通懸挑架懸挑腳手架搭設的工藝流程為：水平懸挑→縱向掃地桿→立桿→橫向掃地桿→小橫桿→大橫桿(擱柵)→剪刀撐→連墻件→鋪腳手板→扎防護欄桿→扎安全江陰市銀成建筑安裝工程有限公司定距定位。根據構造要求在建筑物四角用尺量出內、外立桿離墻距離，并做好標記；用鋼卷尺拉直，分出立桿位置，并用小竹片點出立桿標記；墊板、底座應準待該部位腳手架與主體結構的連墻件可靠拉接后方可拆除。當腳手架操作層高出連土進行硬化，混凝土硬化厚度不小于10cm。地基承載能力能要求(具體計算數據參閱腳手架計算書)。4.5m(即二步三跨):里立桿距建筑物0.3m。(4)立桿的垂直偏差應控制在不大于架高的1/400。腳手架外測立面的兩端各設置一道剪刀撐，并應由底至頂連續設置；中間各道江陰市銀成建筑安裝工程有限公司7、連墻件江陰市銀成建筑安裝工程有限公司懸挑的支承結構上。上部腳手架立桿與支承結構應有可靠的定位連接措施，以確保懸挑卸料平臺傳發初次信號，但只能稍稍提升平臺，放松斜拉鋼絲繩，方可正式吊裝，吊鉤的四鋼與預埋件固定后，再將鋼絲繩固定，緊固螺母及鋼絲繩卡子，完畢后方可松塔吊吊鉤，卸料平臺安裝完畢后經驗收合格后方可使用。要求提升一次驗收一頭的卡于不得少于三個，建筑物銳角利口圍系鋼絲繩處應加襯軟墊物，懸挑式卸料江陰市銀成建筑安裝工程有限公司經過檢查驗收，方可松卸起重吊鉤，上下操作。9、懸挑式卸料平臺使用時，應有專人進行檢查，發現鋼絲繩有銹蝕損壞應及時調換，焊縫脫焊應及時修復。10、卸料平臺上應顯著地標明容許荷載值。操作平臺上人員和物料的總重量嚴禁超過設計的容許荷載，應配備專人加以監督。第六節腳手架計算書落地架1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為24.0米，立桿采用單立管；本項目腳7#、11#、12#樓腳手架搭設高度為29.68米，故采用雙立桿來搭設至三層樓面處，以上采用單立桿搭設尺寸為：立桿的縱距為1.60米，立桿的橫距為1.20米，大小橫桿的步距小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數為2根；橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數為0.80;連墻件采用兩步三跨，豎向間距3.60米，水平間距4.80米，采用扣件連接；2.活荷載參數江陰市銀成建筑安裝工程有限公司3.風荷載參數本工程地處河北省石家莊市，基本風壓為0.35kN4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m2):0.1278;腳手板自重標準值(kN/m):0.350;欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.140;每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m2):0.038;5.地基參數立桿基礎底面面積(m):0.09;地面廣截力調整系數：0.40。二、小橫桿的計算：小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。腳手板的荷載標準值：P?=0.350×1.6小橫桿計算簡圖2.強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩，計算公式如下：最大彎矩M=2.510×1.2002/8=0.452kN.m;最大應力計算值σ=MgmayW=88.940N/mm2;小橫桿的最大應力計算值σ=88.940N/mm2小于小橫桿的抗壓強度設計值[f]=205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算：最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度荷載標準值q=0.038+0.187+1.600=1.825kN/m;最大撓度V=5.0×1.825×1200.0'/(384×2.060×10?×121900.0)=1.962小橫桿的最大撓度1.962mm小于小橫桿的最大容許撓度1200.0/江陰市銀成建筑安裝工程有限公司2.強度驗算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配大橫桿的最大應力計算值σ=129.127N/mm2小于大橫桿的抗壓強度設計值[f]=205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度驗算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配均布荷載最大撓度計算公式如下：大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度：V=0.677×0.038×1600.0'/(100×2.060×10°×12集中荷載最大撓度計算公式如下：集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度：小橫桿傳遞荷載P=(0.046+0.224+1.920)/2=1.095kNV=1.883×1.095×1600.02/(100×2.060×10?×121900.大橫桿的最大撓度3.431mm小于大橫桿的最大容許撓度1600.0/150=10.7與10mm,滿足要求!按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN,按照扣件抗滑承載力系數0.80,該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范江陰市銀成建筑安裝工程有限公司R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；R<6.40kN,單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN),為0.1278N?=[0.1278+(1.20×2/2+1.60×2)×0.038/1.80]×24.00=5.320;(2)腳手板的自重標準值(kN/m2);采用木腳手板，標準值為0.35(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m);采用欄桿、木腳手板擋板，標準值為Nca=0.140×4×1.600/2=0.448kN;(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2);0.005N?=0.005×1.600×24.000=0.192kN;經計算得到，靜荷載標準值N?=N+Ne?+Nc?+Nc=7.64活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值N?=3.000×1.200×1.600×2/2=5.760風荷載標準值按照以下公式計算其中W。--基本風壓(kN/m2),按照《建筑結構荷載規范》(GB50009-2001)的規定采用：U,--風荷載高度變化系數，按照《建筑結構荷載規范》(GB50009-2001)U?--風荷載體型系數：取值為0.649;經計算得到，風荷載標準值W?=0.7×0.350×0.840×0.649=0.134不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值為N?=1.2N+1.4N?=1.2×7.640+1.4×5.760六、立桿的穩定性計算：計算長度系數參照《扣件式規范》表5.3.3得：μ=1.530;立桿凈截面模量(抵抗矩):W=5.08cm3;立桿穩定性計算σ=196.867N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值[f]=205.000N/mm2,滿足要求!按《規范》5.3.6條不考慮風荷載時，采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：構配件自重標準值產生的軸向力N(kN)計算公式為：Nk=N?+Na+Nc?=2.320kN;活荷載標準值：N。=5.760kN;每米立桿承受的結構自重標準值：G?=0.128kN/m;H?=[0.179×4.890×10*×205.000×103+1.4×5.760)]/(1.2×0.128)=46.269m;按《規范》5.3.7條腳手架搭設高度H等于或大于26米，按照下式調整且不超m,滿足要求!和50比較取較小值。得到，腳手架搭設高度限值[H]=44.223八、連墻件的計算：因不考慮風荷載，連墻件的軸向力無需驗算!江陰市銀成建筑安裝工程有限公司立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求p≤f?其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值：N=17.232kN;p=191.467≤f?=200.000kN/m2。地基承載力滿足要求!普通懸挑架1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為16.0米，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為1.50米，立桿的橫距為1.05米，立桿的步距為1.80小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數為2根；腳手架沿墻縱向長度為150米；采用的鋼管類型為φ48×3.5;橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數0.80;連墻件布置取兩步三跨，豎向間距3.60米，水平間距4.50米，采用扣件連連墻件連接方式為單扣件連接；2.活荷載參數施工均布荷載標準值(kN/m2):3.000;腳手架用途：結構腳手架；3.風荷載參數本工程地處河北省石家莊市，查荷載規范基本風壓為0.350,風荷4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m2):0.1248;腳手板自重標準值(kN/m):0.300;欄桿擋腳板自重標準值(kN/m2):0.110;安全設施與安全網自重標準值(kN/m2):0.005;腳手板鋪設層數：4層；5.水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用18a號槽鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.35米，建筑物內錨固段長度2.00米。與樓板連接的螺栓直徑(mm):20.00;支撐數量為：1;a一內排架距離墻長度1b--立桿的橫距或排距懸挑腳手架側面圖懸挑水平鋼梁采用懸臂式結構，沒有鋼絲繩或支桿與建筑物拉結。懸挑架正立面圖小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大1.均布荷載值計算Mm=ql218最大彎矩M=2.326×1.0502/8=0.321kN.m;小橫桿的最大應力計算值σ=63.103N/mm2小于小橫桿的抗壓強度設計值[f]=205.0N/mm2,滿足要求!最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度荷載標準值q=0.038+0.150+1.500=1.688kN/m;最大撓度V=5.0×1.688×1050.0'/(384×2.060×10?×121900.0)=1.064小橫桿的最大撓度1.064mm小于小橫桿的最大容許撓度1050.0/1.荷載值計算大橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的彎矩和。均布荷載最大彎矩計算：Mm=0.08×0.038×1.500×1.5002=0.010kN.m;集中荷載最大彎矩計算公式如下：Mm=0.267P集中荷載最大彎矩計算：Mx=0.267×1.221×1.500=0.489kN.m;M=Mmx+Mx=0.010+0.489=0.499kN.m最大應力計算值σ=0.499×10?/5080.0=98.318N/mm2;值[f]=205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度驗算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配均布荷載最大撓度計算公式如下：大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度：V=0.677×0.038×1500.0'/(100×2.060×10?×12集中荷載最大撓度計算公式如下：集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度：小橫桿傳遞荷載P=(0.040+0.158+1.575)/2=0.886kNV=1.883×0.886×1500.0/(100×2.060×103×121900.0)=2.243mm;最大撓度和：V=Vx+Vx=0.052+2.243=2.296mm;大橫桿的最大撓度2.296mm小于大橫桿的最大容許撓度1500.0/江陰市銀成建筑安裝工程有限公司按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN,按照扣件抗滑承載力系數0.80,該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；R<6.40kN,單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN),為0.1248N=[0.1248+(1.05×2/2+1.50×2)×0.038/1.80]×16.00=3.379;(2)腳手板的自重標準值(kN/m2);采用竹笆片腳手板，標準值為0.30N=0.300×4×1.500×(1.050+0.3)/2(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m);采用欄桿、沖壓鋼腳手板擋板，標準值為0.11Nc?=0.110×4×1.500/2=0.330kN;(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2);0.005N?=0.005×1.500×16.000=0.120kN;經計算得到，靜荷載標準值N?=Nu+N?+Ncs+N?=5.044活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值N=3.000×1.050×1.500×2/2風荷載標準值按照以下公式計算其中W。--基本風壓(kN/m2),按照《建筑結構荷載規范》(GB50009-2001)的規定采用：U?--風荷載高度變化系數，按照《建筑結構荷載規范》(GB50009-2001)的規定采用：U,--風荷載體型系數：取值為0.649;經計算得到，風荷載標準值W?=0.7×0.350×0.740×0.649=0.118kN/m2;不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值為N?=1.2N+1.4N?=1.2×5.044+1.4×4.725風荷載設計值產生的立桿段彎矩M,為不組合風荷載時，立桿的穩定性計算公式為：立桿的軸向壓力設計值：N=12.668kN;計算立桿的截面回轉半徑：i=1.58cm;計算長度附加系數參照《扣件式規范》表5.3.3得：k=1.155;計算長度系數參照《扣件式規范》表5.3.3得：μ=1.500;計算長度，由公式1。=kμh確定：1。=3.119m;長細比L/i=197.000;軸心受壓立桿的穩定系數φ,由長細比1/i的計算結果查表得到：φ=立桿凈截面面積：A=4.89cm2;立桿凈截面模量(抵抗矩):W=5.08cm3;鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205.000N/mm2;205.000N/mm2,滿足要求!七、連墻件的計算：因不考慮風荷載，連墻件的軸向力無需驗算!八、懸挑梁的受力計算：懸挑腳手架按照帶懸臂的單跨梁計算懸出端C受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。懸臂單跨梁計算簡圖支座反力計算公式支座彎矩計算公式C點最大撓度計算公式其中k=m/l,k1=ml/1,k2=m2/1。本方案算例中，m=1.350m,1=2.000m,m1=0.300m,m2=1.350m;水平支撐梁的截面慣性矩I=1272.700cm2,截面模量(抵抗矩)W=141.400受腳手架作用集中強度計算荷載P=5.044+4.725=9.769kN;水平鋼梁自重強度計算荷載q=2.57×10°×78.500=0.202kN/m;代入公式，經過計算得到支座反力RA=27.892kN支座反力RB=-7.950kN最大彎矩MA=16.303kN.m最大應力σ=16302948.598(1.05×141400.000)=109.806N/mm2水平支撐梁的最大應力計算值109.806N/mm2小于水平支撐梁的抗壓強度設計值215.000N/mm2,滿足要求!受腳手架作用集中計算荷載N=5.044+4.725=9最大撓度V=6.651mm按照《鋼結構設計規范》(GB50017-2003)附錄懸伸長度的兩倍，即2700.000mm水平支撐梁的最大撓度6.651mm小于水平支撐梁的最大容許撓度2700.000/400mm,滿足要求!九、懸挑梁的整體穩定性計算：φo=570×10.5×68.0×235/(2700.0×180.0×235.0)=0.84N/mm2;水平鋼梁的穩定性計算σ=157.241小于[f]=215.000N/mm2,滿足要求!水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力R=7.950kN;水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為：其中[f]為拉環鋼筋抗拉強度，按照《混凝土結構設計規范》10.9.8條[f]=所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑D=[7949.808×4/(3.142×50水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如錨固深度計算公式：其中N--錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N=7.950kN;[f]--樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.570N/mm2;h--樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到h要大于7949.808/(3.142×20.0003.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下：混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式：其中N--錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向壓力，N=27.892kN;d--樓板螺栓的直徑，d=20.000mm;b--樓板內的螺栓錨板邊長，b=5×d=100.000mm;f。--混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.950f?=16.700N/mm2;經過計算得到公式右邊等于161.75kN,大于錨固力N=27.89kN,樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!懸挑卸料平臺由于卸料平臺的懸挑長度和所受荷載都很大，因此必須嚴格地進行設計和驗腳手板類別：木腳手板，腳手板自重標準值(kN/m2):0.35;欄桿、擋板類別：欄桿沖壓鋼，欄桿、擋板腳手板自重標準值(kN/m2):0.11;施工人員等活荷載(kN/m2):2.00,最大堆放材料荷載(kN):10.00。江陰市銀成建筑安裝工程有限公司內側鋼繩與墻的距離(m):3.00,外側鋼繩與內側鋼繩之間的距離(m):0.30;上部拉繩點與懸挑梁墻支點的距離(m):4.20;鋼絲繩安全系數K:10.00,懸挑梁與墻的接點按鉸支計算；預埋件的直徑(mm):20.00。3.水平支撐梁主梁槽鋼型號：16a號槽鋼槽口水平；次梁槽鋼型號：10號槽鋼槽口水平;次梁槽鋼間距(m):0.40,最里端次梁與墻的最大允許距離(m):0.20。4.卸料平臺參數水平鋼梁(主梁)的懸挑長度(m):4.00,水平鋼梁(主梁)的錨固長度(m):0.10;平臺計算寬度(m):3.00。次梁選擇10號槽鋼槽口水平,間距0.40m,其截面特性為：面積A=12.74cm2;轉動慣量W=39.70cm3;回轉半徑i,=3.95cm;1.荷載計算(1)腳手板的自重標準值：本例采用木腳手板，標準值為0.35kN/m2;(2)最大的材料器具堆放荷載為10.00kN,轉化為線荷載：經計算得到靜荷載設計值q=1.2×(Q?+Q+Q)=1.2×(0.14+0.33+0.10)=經計算得到活荷載設計值P=1.4×2.00×0.40×3.00=3.36kN。經計算得到，最大彎矩M=0.69×3.002/8+3.36×3.00/4=3.29kN.m。3.抗彎強度驗算4.整體穩定性驗算三、主梁的驗算：根據現場實際情況和一般做法，卸料平臺的內鋼繩作為安全儲備不參與內力的計算。江陰市銀成建筑安裝工程有限公司主梁選擇16a號槽鋼槽口水平,其截面特性為：慣性距I,=866.20cm2;轉動慣量W=108.30cm3;回轉半徑i,=6.28cm;1.荷載驗算(1)欄桿與擋腳手板自重標準值：本例采用欄桿沖壓鋼，標準值為0.11kN/m;靜荷載設計值q=1.2×(Q1+Q2)=1.2×(0.11+0.17)=0.33kN/m;次梁傳遞的集中荷載取次梁支座力P=(0.69×3.00+3.36)/2=2.71kN;2.內力驗算江陰市銀成建筑安裝工程有限公司 懸挑卸料平臺示意圖懸挑卸料平臺水平鋼梁計算簡圖江陰市銀成建筑安裝工程有限公司懸挑水平鋼梁支撐梁剪力圖(kN)懸挑水平鋼梁支撐梁彎矩圖(kN.m)卸料平臺的主梁按照集中荷載P和均布荷載q作用下的連續梁計算，由矩陣位移最大支座反力為Rm=18.867kN.m;3.抗彎強度驗算=8.36×10?/1.05/108300.0+1.48×10?/219N/mm2;主梁槽鋼的最大應力計算值80.271N/mm2小于主梁槽鋼的抗壓強度設計值[f]=205.00N/mm2,滿足要求!4.整體穩定性驗算可得φb=0.561;主梁槽鋼的穩定性驗算σ=137.58N/mm2小于[f]=205.00,滿足要求!水平鋼梁的垂直支坐反力Rc和拉鋼繩的軸力R按照下面計算，其中R--水平鋼梁的垂直支坐反力(kN);R--拉鋼繩的軸力(kN);θ;-拉鋼繩的軸力與水平鋼梁的垂直支坐反力的夾角；sinθ=Sin(90-ArcTan((L根據以上公式計算得到外鋼繩的拉力為：R;=Rc/sinθ;五、鋼絲拉繩的強度驗算：鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力R取最大值進行驗算，為23.99kN;如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力計算公式：F--鋼絲繩的容許拉力(kN);鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN);計算中近似取F=0.5d2,d為鋼絲繩直徑(mm);鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對6×19、6×37、6×61鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8;K--鋼絲繩使用安全系數。計算中[F]取23.994kN,a=0.820,K=10.000,得到：d=24.2mm。鋼絲繩最小直徑必須大于25.000mm才能滿足要求!六、鋼絲拉繩拉環的強度驗算：取鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力最大值R進行計算作為拉環的拉力N為：N=R?=23994.378N。拉環強度計算公式為：其中，[f]為拉環鋼筋抗拉強度，按照《混凝土結構設計規范》10.9.8所述在物件的自重標準值作用下，每個拉環按2個截面計算的。拉環的應力不應大于50N/mm2,故拉環鋼筋的抗拉強度設計值[f]=50.0N/mm2;所需要的拉環最小直徑D=[23994.4×4/(3.142×50.00×2)]'2=24.7mm。七、操作平臺安全要求：1.卸料平臺的上部拉結點，必須設于建筑物上，不得設置在腳手架等施工設備2.卸料平臺安裝時，鋼絲繩應采用專用的掛鉤掛牢，建筑物銳角口圍系鋼絲繩處應加補軟墊物，平臺外口應略高于內口；3.卸料平臺左右兩側必須裝置固定的防護欄；4.卸料平臺吊裝，需要橫梁支撐點電焊固定，接好鋼絲繩，經過檢驗后才能松卸起重吊鉤；江陰市銀成建筑安裝工程有限公司5.卸料平臺使用時，應有專人負責檢查，發現鋼絲繩有銹蝕損壞應及時調換，焊縫脫焊應及時修復；6.操作平臺上應顯著標明容許荷載，人員和物料總重量嚴禁超過設計容許荷載，配專人監督。第七節腳手架搭設的勞動力安排1、為確保工程進度的需要，同時根據本工程的結構特征和外腳手架的工程量，確定本工程外腳手架搭設人員需要15～20人，均有上崗作業證書。2、建立由項目經理、施工員、安全員、搭設技術員組成的管理機構，搭設負責人負有指揮