PAGEPAGE1（必會）一級結構工程師《專業考試》考前鞏固模考題庫200題（帶詳解）一、單選題1.一幢五層的商店建筑，其抗震設防烈度為8度(0.2g)，場地類別為Ⅲ類，設計地震分組為第一組。該建筑采用鋼結構，結構基本自振周期T1=0.4s，阻尼比ζ=0.035。由此，根據圖7可算得該鋼結構的地震影響系數α=()。A、0.20B、0.18C、0.16D、0.15答案：B解析：2.D點撓度vP為（）mm。A、9.35B、10.7C、11.2D、11.7答案：A解析：根據《鋼結構設計規范》（GB50017—2003）附錄A表A.1.1可知，撓度計算為正常使用極限狀態，不計重要性系數及分項系數，則D點撓度vP為：Vp=（1/2×320000×2000×2/3×2000+1/2×320000×4000×2/3×2000）/（206×103×66455×10^4）=9.35mm。3.如圖，當墻體采用MU10蒸壓灰砂磚及M5水泥砂漿砌筑時，且施工質量控制等級為C級。試確定梁下砌體的局部受壓承載力關系式(ψN0+Nl≤ηγfAl)左、右端項數值最接近于()。A、55.0kN＜66.4kNB、55.0kN＜59.8kNC、55.0kN＞59.1kND、55.0kN＞53.2kN答案：D解析：4.某群樁基礎的平面，本樁基設計等級為乙級。剖面和地基土層分布情況如圖所示。地質情況如下：①雜填土：重度γ＝17.8kN/m3；②淤泥質土：γ＝17.8kN/m3，樁的極限側阻力標準值qsik＝20kPa，屬高靈敏度軟土；③黏土：其重度γ＝19.5kN/m3，樁的極限側阻力標準值qsik＝60kPa，土的壓縮模量Es1＝8.0MPa；④淤泥質土：地基承載力標準值fk＝70kPa，壓縮模量Es2＝1.6MPa；在樁長深度范圍內各土層的加權平均土層極限摩擦力標準值qsk＝21kPa。且作用于樁基承臺頂面的豎向力設計值F＝3600kN，樁基承臺和承臺上土自重設計值G＝480kN。5.軟弱下臥層地基承載力設計值（kPa）與下列（）項值接近。A、249.52B、267.47C、273.82D、284.31答案：A解析：先求得加權平均重度為：γm＝9.35kN/m3，根據《建筑地基基礎設計規范》（GB50007—2011）第5.2.4條表5.2.4可得，承載力修正系數為：ηd＝1.0；則可計算得修正后的軟弱下臥層地基承載力特征值為：fa＝fak+ηdγm（d+z－0.5）＝70+1.0×9.35×（1.5+15+3.2－0.5）＝249.52kPa。由此可知，A項數值最為接近。5.某軟弱地基采用換填法處理：①某一內墻基礎傳至室內地面處的荷載值為Fk＝204kN/m，基礎埋深d＝1.20m，已知基礎自重和基礎上的土重標準值二者折算平均重度γG＝20kN/m3；②換填材料采用中、粗砂，已知其承載力特征值fak＝160kPa，重度γ＝18kN/m3，壓縮模量Es＝18MPa；③該建筑場地是很厚的淤泥質土，已知其承載力特征值fak＝70kPa，重度γ＝17.5kN/m3，壓縮模量Es＝1.7MPa。2.若砂墊層的厚度為1.5m，條基寬度b＝1.5m，則墊層底面的附加壓力pz最接近于（）kPa。A、60B、65C、70D、75答案：B解析：根據《建筑地基處理技術規范》（JGJ79—2012）第4.2.2條規定，墊層的厚度z應根據需置換軟弱土（層）的深度或下臥層的承載力確定，對于條形基礎，應按下式計算：式中，b為矩形基礎或條形基礎底面的寬度（m）；pk為相應于荷載效應標準組合時，基礎底面處的平均壓力值（kPa）；pc為基礎底面處土的自重壓力值（kPa）；z為基礎底面下墊層的厚度（m）；θ為墊層的壓力擴散角，宜通過試驗確定，當無試驗資料時，可按表5.2.7采用。由此可知，B項數值最為接近。6.為減小T形截面鋼筋混凝土受彎構件跨中的最大受力裂縫計算寬度，擬考慮采取如下措施：Ⅰ．加大截面高度（配筋面積保持不變）；Ⅱ．加大縱向受拉鋼筋直徑（配筋面積保持不變）；Ⅲ．增加受力鋼筋保護層厚度（保護層內不配置鋼筋網片）；Ⅳ．增加縱向受拉鋼筋根數（加大配筋面積）。試問，針對上述措施正確性的判斷，下列何項正確？（）A、Ⅰ、Ⅳ正確；Ⅱ、Ⅲ錯誤B、Ⅰ、Ⅱ正確；Ⅲ、Ⅳ錯誤C、Ⅰ、Ⅲ、Ⅳ正確；Ⅱ錯誤D、Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ正確答案：A解析：根據《混凝土結構設計規范》（GB50010—2010）第7.1.2條式（7.1.2-1～4）判斷：Ⅰ項，加大截面高度，可降低σs，從而可減少ωmax；Ⅳ項，增加縱向受拉鋼筋數量，可提高As，從而可減少ωmax。其余措施均不能減少ωmax。7.A、190B、200C、220D、240答案：D解析：8.假定，廠房上段鋼柱框架平面內計算長度H0x=30860mm，框架平面外計算長度H0y=12230mm。上段鋼柱的內力設計值：彎矩Mx=5700kN·m，軸心壓力N=2100kN。試問，上段鋼柱作為壓彎構件，進行彎矩作用平面內的穩定性計算時，以應力形式表達的穩定性計算值（N／mm2）應與下列何項數值最為接近？（）提示：取等效彎矩系數βmx=1.0。A、215B、235C、270D、295答案：B解析：9.當簡支工字形截面鋼梁（）時，其整體穩定性最差。（按各種情況最大彎矩數值相同比較）A、滿跨有均布荷載作用B、兩端有等值反向曲率彎矩作用C、跨中有集中荷載作用D、兩端有等值同向曲率彎矩作用答案：D解析：ABCD四項中的荷載所產生的彎矩依次如圖所示。兩端有等值同向曲率彎矩作用時，梁全長所有截面的彎矩均相等。當跨中截面彎矩達到臨界彎矩時，附近截面對它的約束作用最小，故其臨界彎矩最小，整體穩定性最差。10.已知鋼筋磚過梁凈跨ln=1.5m，采用MU10的多孔磚和M5的混合砂漿砌筑，在距洞口0.6m高度處作用板傳來的荷載標準值為10kN/m（其中活荷載標準值為4kN/m），墻厚370mm（面荷載為7.43kN/m2）。2.假設已知過梁上的均布荷載設計值為15kN，則鋼筋磚過梁的配筋計算面積最接近于（）mm2。（鋼筋采用HPB300鋼筋）A、23.0B、26.5C、32.3D、41.5答案：C解析：過梁的計算高度為板下的高度600mm，則可得過梁的有效高度為：h0=h－as=600－30=570mm；選用HPB300級鋼，fy=270N/mm2；彎矩為：M=1/8qln2=1/8×15×1.52=4.22kN·m；故過梁的配筋計算面積為：由此可知，C項數值最為接近。11.今有一高層鋼筋混凝土框架—核心筒大樓，高160m，位于7度抗震設防區。當地下室施工結束時，建設單位為了加快竣工、提前營業起見，要求將該樓的上部結構由原鋼筋混凝土結構改為鋼結構，其他條件均不變。在建筑外形、建筑布局、結構體系等均不變，豎向承重構件、樓面梁因截面尺寸因材料變更自重均減輕了。若對這改動前后的荷載進行比較，下列說法正確的是（）。A、改動前后，結構所受的風荷載不變，結構自重輕了，水平地震作用也減少了B、改為鋼結構后，結構所受的風荷載將減少、結構自重減輕，水平地震作用也減少了C、改為鋼結構后，結構所受的風荷載將增大，但由于結構自重的減輕，水平地震作用將減小D、改為鋼結構后，結構所受的風荷載、在房屋的部分表面積上增大而部分表面積上又減少，結構自重減少，水平地震作用增大答案：C解析：鋼筋混凝土的框架—核心筒結構改為鋼結構后，建筑立面、內部使用布置、平面布局、結構體系等均保持原設計。這樣，結構的側向剛度小了，結構的基本自振周期T1增長，風振系數βz將增大，促使結構的風荷載增大；雖然鋼結構的地震影響系數α略增，但由于自重的減輕，水平地震作用還是下降。12.某三層端部墻窗洞處立面如圖所示，窗洞寬1.20m，外縱墻上擱置長向板。板底距離上皮過梁底0.72m，板上有女兒墻。若外縱墻墻厚370mm（墻面自重標準值為7.78kN/m2），已知傳至+10.72m標高處的荷載設計值為31.3kN/m。采用MU10磚，M5混合砂漿。2.若過梁采用磚砌過梁，則其彎曲抗拉及抗剪承載力與（）項數值最為接近。A、M=5.89kN·m；V=16.7kNB、M=6.85kN·m；V=17.5kNC、M=7.36kN·m；V=18.85kND、M=9.51kN·m；V=26.5kN答案：C解析：13.受彎構件鋼材牌號為Q235B，選用HN600×200×11×17，則其抗彎、抗剪強度設計值分別為（）N/mm2。A、215；125B、215；120C、205；125D、205；120答案：C解析：根據《鋼結構設計規范》（GB50017—2003）表3.4.1-1及注解規定，H型鋼抗彎計算時以翼緣強度設計值控制，現翼緣t2=17mm＞16mm，故抗彎強度f=205N/mm2；而抗剪計算時以腹板強度設計值控制，現腹板t1=11mm＜16mm，故抗剪強度fv=125N/mm2。14.由于生產需要，兩個鋼槽罐間需增設鋼平臺，γ0=1.0，鋼材采用Q235鋼，焊條采用E43型。鋼平臺布置如圖所示，圖中標注尺寸單位為mm。[2014年真題]3.假定，鋼梁L-1承受均布荷載，跨中最大彎矩標準值為386.2kN·m。試問，鋼梁L-1的最大撓度與其跨度的比值，與下列何項數值最為接近？（）A、1／400B、1／500C、1／600D、1／700答案：B解析：鋼梁L-1的最大撓度與其跨度的比值為：由此可知，B項數值最為接近。15.某節點采用C級普通螺栓連接，連接板件材料為Q345鋼，板件厚度為20mm，螺栓材料強度等級為4.6級（Q235鋼），下列設計指標選用正確的是（）。A、承壓強度設計值fbc=510N/mm2；抗剪強度設計值fbv=140N/mm2B、承壓強度設計值fbc=385N/mm2；抗拉強度設計值fbt=170N/mm2C、抗拉強度設計值fbt=170N/mm2；承壓強度設計值fbc=305N/mm2D、抗剪強度設計值fbv=140N/mm2；抗拉強度設計值fbt=210N/mm2答案：B解析：根據《鋼結構設計規范》（GB50017—2003）表3.4.1-4可得，C級普通螺栓抗拉強度設計值fbt=170N/mm2；抗剪強度設計值fbv=140N/mm2；板件的承壓強度設計值fbc=385N/mm2。16.某現澆鋼筋混凝土樓板，板上有作用面為400mm×500mm的局部荷載，并開有550mm×550mm的洞口，平面位置示意如圖2-4所示。A、B、C、D、答案：B解析：17.某鋼煙囪設計時，在鄰近構筑物平臺上設置支撐與鋼煙囪相連，其計算簡圖如圖所示。支撐結構鋼材采用Q235—B鋼，手工焊接，焊條為E43型。撐桿AB采用填板連接而成的雙角鋼構件，十字形截面(╃100×7)，按實腹式構件進行計算，截面形式如圖所示，其截面特性：已知撐桿AB在風荷載作用下的軸心壓力設計值N=185kN。[2012年真題]4.已知條件同題（3）。假定角鋼肢背的焊縫內力分配系數為0.7，實際焊縫長度為160mm。試問，撐桿AB角鋼肢背處側面角焊縫的應力計算數值τf（N/mm2）與下列何項數值最為接近？（）A、150B、130C、100D、70答案：C解析：根據《鋼結構設計規范》（GB50017—2003）第7.1.3條第2款規定，角焊縫的計算長度，對每條焊縫取其實際長度減去2hf，故雙角鋼共2條焊縫，則側面角焊縫的應力為：由此可知，C項數值最為接近。18.由鉆探取得某原狀土樣，經試驗測得該土的天然重度γ＝17kN/m3，含水量w＝13.2%，土粒相對密度ds＝2.69。2.土的孔隙率n最接近于（）。A、0.391B、0.442C、0.561D、0.80答案：B解析：孔隙率是指塊狀材料中孔隙體積與材料在自然狀態下總體積的百分比。該土的孔隙率為：由此可知，B項數值最為接近。19.某車間操作平臺梁，鉸接于柱頂。梁跨度15m，柱距5m，梁上承受均布恒載標準值3kN/m（已包括自重），在梁的三分點處各承受一個固定集中活載，其標準值為F=340kN，且在固定集中活載處有可靠的側向支承點，鋼材為Q345鋼，焊條為E50系列。鋼梁截面及內力計算結果如圖所示。2.梁的最大剪應力值τ應為（）N/mm2。A、35B、53C、70D、110答案：B解析：根據《鋼結構設計規范》（GB50017—2003）第4.1.2條式（4.1.2）計算，剪應力處以上毛截面對中和軸的面積矩為：S=320×16×658+650×10×325=5481460mm3；則梁的最大剪應力值為：20.某鋼結構辦公樓，結構布置如圖所示。框架梁、柱采用Q345，次梁、中心支撐、加勁板采用Q235，樓面采用150mm厚C30混凝土樓板，鋼梁頂采用抗剪栓釘與樓板連接。A、75B、90C、100D、110答案：A解析：21.對帶壁柱墻的計算截面翼緣寬度bf取值，下列規定哪一項是不正確的？（）[2011年真題]A、多層房屋無門窗洞口時，bf取相鄰壁柱間的距離B、單層房屋，bf=b+2/3H（b為壁柱寬度，Ⅳ為壁柱墻高度），但不大于窗間墻寬度和相鄰壁柱間距離C、多層房屋有門窗洞口時，bf可取窗間墻寬度D、計算帶壁柱墻的條形基礎時，bf取相鄰壁柱間的距離答案：A解析：根據《砌體結構設計規范》（GB50003—2011）第4.2.8條逐項判別。AC兩項，根據第4.2.8條第1款規定，多層房屋，當有門窗洞口時，可取窗間墻寬度，當無門窗洞口時，每側翼墻寬度可取壁柱高度（層高）的1/3；B項，根據第4.2.8條第2款規定，單層房屋，可取壁柱寬加2/3墻高，但不應大于窗間墻寬度和相鄰壁柱間的距離；D項，根據第4.2.8條第3款規定，計算帶壁柱墻的條形基礎時，可取相鄰壁柱間的距離。22.如圖所示，在B類粗糙度場地上建一座高為125m的鋼筋混凝土煙囪。100年一遇的風載標準值w0＝0.65kN/m2。煙囪自重的標準值GK＝18738.8kN，筒身的重心C距基礎頂面H0＝37.7m。62.50m處該煙囪的風振系數βz最接近于（）。A、1.79B、1.68C、1.60D、1.42答案：D解析：23.關于材料的高溫性能，下列敘述錯誤的是（）。A、建筑材料燃燒性能分為：A不燃性，B1難燃性，B2可燃性，B3易燃性B、鋼材屬不燃性材料，一定應力下，在高溫時隨時間增加不會發生緩慢變形C、混凝土是一種耐火性良好的材料，300℃以下，抗壓強度基本不變D、黏土磚耐火性能好，240mm厚承重墻可耐火5h（小時）以上答案：B解析：B項，鋼材雖為不燃燒性材料，但耐火性較差，高溫下不僅強度下降（350℃以上），且彈性模量降低，徐變增大，即一定應力下，隨時間增加發生緩慢變形。24.某框架結構辦公樓邊柱的截面尺寸為800mm×800mm，采用泥漿護鉆孔壁灌注樁兩樁承臺獨立基礎。荷載效應標準組合時，作用于基礎承臺頂面的豎向力Fk=5800kN，水平力Hk=200kN，力矩Mk=350kN·m，基礎及其以上土的加權平均重度取20kN/m3，承臺及柱的混凝土強度等級均為C35。抗震設防烈度7度，設計基本地震加速度值0.10g，設計地震分組第一組。鉆孔灌注樁直徑800mm，承臺厚度1600mm，h0取1500mm。基礎剖面及土層條件見圖5-16。[2011年真題]提示：①本題按《建筑樁基技術規范》（JGJ94—2008）作答。②C35混凝土，ft=1.57N/mm2。1.試問，鉆孔灌注樁單樁承載力特征值（kN）與下列何項數值最為接近？（）A、3000B、3500C、6000D、7000答案：B解析：根據《建筑樁基技術規范》（JGJ94—2008）第5.3.9條規定，當根據巖石單軸抗壓強度確定單樁豎向極限承載力標準值時，按下列公式計算：中等風化凝灰巖：根據表5.3.9注1規定，屬極軟巖、軟巖類；查表可得，根據5.3.3條規定，總極限側阻力標準值為：.總極限端阻力標準值為：故單樁豎向極限承載力為：根據第5.2.2條式（5.2.2）計算，故單樁承載力特征值為：由此可知，B項數值最為接近。25.由鉆探取得某原狀土樣，經試驗測得該土的天然重度γ＝17kN/m3，含水量w＝13.2%，土粒相對密度ds＝2.69。4.土的干重力密度γd最接近于（）kN/m3。A、1.50B、12.00C、15.02D、34.00答案：C解析：土的干密度為：故土的干重力密度為：γd=ρdg=1.502×10=15.02kN/m3。由此可知，C項數值最接近。26.某三跨框架結構，抗震等級為二級，邊跨跨度為5.7m，框架梁截面寬250mm，高600mm，柱寬為500mm，縱筋采用HRB335鋼，箍筋采用HPB300鋼，混凝土強度等級為C30，重力荷載引起的剪力VGb=135.2kN。在重力荷載和地震作用組合下作用于邊跨一層梁上的彎矩為：梁左端：Mmax=210kN·m，－Mmax=－420kN·m；梁右端：Mmax=175kN·m，－Mmax=－360kN·m；梁跨中：Mmax=180kN·m；邊跨梁：V=230kN。1.計算梁跨中截面正截面所需縱筋As，最接近于（）mm2。A、393B、685C、850D、1170答案：C解析：根據《高程建筑混凝土結構技術規程》（JGJ3—2010）相關條例，具體計算如下：①由于M=180×106N·mm，則截面抵抗矩系數為：②由于選取2φ25，實配面積As=982mm2，由此可知，C項數值最為接近。27.試問，屋面檁條垂直于屋面方向的最大撓度（mm）應與下列何項數值最為接近？（）A、40B、50C、60D、80答案：A解析：28.四面開敞的15m單跨煤篷，如圖所示。設柱間支撐，承重截面為490mm×490mm，采用MU10普通黏土磚，M5水泥砂漿砌筑。當柱底軸心受壓N=360kN（設計值）時，磚柱需采用網狀配筋。則可以確定（）項符合規范關于網狀配筋的構造要求。A、sn=425mm，φb480B、sn=425mm，φb460C、sn=260mm，φb360D、sn=130mm，φb640答案：C解析：根據《砌體結構設計規范》（GB50003—2011）第8.1.3條第2款和第4款規定，采用鋼筋網時，鋼筋的直徑宜采用3～4mm。鋼筋網的間距，不應大于五皮磚，并不應大于400mm。29.2.若荷載效應的基本組合由永久荷載效應控制，活荷載的組合系數ψc=0.7，試問，使用階段墻梁頂面的荷載設計值Q2(kN/m)，與下列何項數值最為接近？（）A、140B、130C、120D、115答案：B解析：根據《砌體結構設計規范》（GB50003—2011）第7.3.4條第1款第2項規定，使用階段承重墻梁頂面荷載設計值為托梁以上各層墻體自重，以及墻梁頂面以上各層樓蓋的恒荷載和活荷載。由永久荷載效起控制作用可知，故使用階段墻梁頂面的荷載設計值為：由此可知，B項數值最為接近。30.某四層現澆鋼筋混凝土框架結構，各層結構計算高度均為6m，平面布置如圖2-18所示，抗震設防烈度為7度，設計基本地震加速度為0.15g，設計地震分組為第二組，建筑場地類別為Ⅱ類，抗震設防類別為重點設防類。假定，考慮非承重墻影響的結構基本自振周期T1=1.08s，各層重力荷載代表值均為12.5kN/m2（按建筑面積37.5m×37.5m計算）。試問，按底部剪力法確定的多遇地震下的結構總水平地震作用標準值FEk（kN）與下列何項數值最為接近？（）提示：按《建筑抗震設計規范》（GB50011—2010）作答。A、2000B、2700C、2900D、3400答案：C解析：31.某砌體結構建筑采用墻下鋼筋混凝土條形基礎，以強風化粉砂質泥巖為持力層，底層墻體剖面及地質情況如圖5-12所示。荷載效應標準組合時，作用于鋼筋混凝土擴展基礎頂面處的軸心豎向力Nk=390kN/m，由永久荷載起控制作用。試問，在軸心豎向力作用下，該條形基礎的最大彎矩設計值（kN·m）與下列何項數值最為接近？（）A、20B、30C、40D、50答案：C解析：32.某16層辦公樓采用鋼筋混凝土框架-剪力墻結構體系，層高均為4米，平面對稱，結構布置均勻規則，質量和側向剛度沿高度分布均勻，抗震設防烈度為8度，設計基本地震加速度為0.2g，設計地震分組為第二組，建筑場地類別為Ⅲ類。考慮折減后的結構自振周期為各樓層的重力荷載代表結構的第一振型如圖所示。采用振型分解反應譜法計算地震作用。[2012年真題]提示：3.假定，橫向水平地震作用計算時，該結構前三個振型基底剪力標準值分別為相鄰振型的周期比小于0.85。試問，橫向對應于水平地震作用標準值的結構底層總剪力最接近下列何項數值？（）提示：結構不進行扭轉耦聯計算且僅考慮前三個振型地震作用。A、13200B、14200C、14800D、15100答案：A解析：根據《建筑抗震設計規范》（GB50011—2010）第5.2.2條第2款規定，三個振型組合產生的基底剪力標準值VEx為：由此可知，A項數值最為接近。33.某屋架中部再分式受壓斜桿，見圖3-30，其上段承受軸壓設計值48kN，下段承受軸壓設計值60kN，桿長3300mm，居中分段，選用2個不等邊角鋼63×40×5，短邊相連，填板t=6mm，雙角鋼A=998.6mm2，非對稱軸ix=11.2mm，對稱軸iy=31.1mm，此受壓斜桿的受壓穩定性強度計算數值接近（）N/mm2。A、169.9B、178.8C、189.5D、194.3答案：C解析：34.某單跨簡支獨立梁受力簡圖如圖所示。簡支梁截面尺寸為300mm×850mm（ho=815mm），混凝土強度等級為C30，梁箍筋采用HPB300鋼筋，安全等級為二級。[2013年真題]假定，集中力設計值F=250kN，均布荷載設計值q=15kN／m。試問，當箍筋為10200（2）時，梁斜截面受剪承載力設計值（kN），與下列何項數值最為接近？（）A、250B、300C、350D、400答案：C解析：根據《混凝土結構設計規范》（GB50010—2010）第6.3.4條規定，斜截面抗剪承載力公式為：由此可知，C項數值最為接近。35.某10層鋼筋混凝土框架結構，如圖所示，質量和剛度沿豎向分布比較均勻，抗震設防類別為標準設防類，抗震設防烈度7度，設計基本地震加速度0.10g，設計地震分組第一組，場地類別Ⅱ類。[2014年真題]2.假定，該框架結構進行方案調整后，結構的基本自振周期T1=1.10s，總水平地震作用標準值FEk=3750kN。試問，作用于該結構頂部附加水平地震作用△F10（kN），與下列何項數值最為接近？（）A、210B、260C、370D、590答案：D解析：根據《建筑抗震設計規范》（GB50011—2010）第5.2.1條規定，計算過程如下：由于根據第5.2.1條表5.2.1可得，頂部附加地震作用系數為：δn=0.08T1＋0.07=0.08×1.10＋0.07=0.158。根據第5.2.1條式（5.2.1-3）計算，作用于該結構頂部附加水平地震作用為：△F10=3750×0.158=593kN。由此可知，D項數值最為接近。36.某高速公路上的一座高架橋，為三孔各30m的預應力混凝土簡支T形梁橋，全長90m，中墩處設連續橋面，支承采用水平放置的普通板式橡膠支座，支座平面尺寸（長×寬）為350mm×300mm。假定，在橋臺處由溫度下降、混凝土收縮和徐變引起的梁長縮短量△l=26mm。試問，當不計制動力時，該處普通板式橡膠支座的橡膠層總厚度te（mm）不能小于下列何項數值？（）提示：假定該支座的形狀系數、承壓面積、豎向平均壓縮變形、加勁板厚度及抗滑穩定等均符合《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范》（JTGD62—2004）的規定。A、29B、45C、53D、61答案：C解析：37.某兩層單建式地下車庫如圖，用于停放載人少于9人的小客車，設計使用年限為50年，采用框架結構，雙向柱跨均為8m，各層均采用不設次梁的雙向板樓蓋，頂板覆土厚度s=2.5m（覆土應力擴散角=?35°），地面為小客車通道（可作為全車總重300kN的重型消防車通道），剖面如圖1所示，抗震設防烈度為8度，設計基本地震加速度為0.20g，設計地震分組第二組，建筑場地類別為Ⅲ類，抗震設防類別為標準設防類，安全等級為二級。[2013年真題]試問，計算地下車庫頂板樓蓋承載力時，消防車的等效均布活荷載標準值與下列何項數值最為接近？（）提示：消防車的等效均布活荷載考慮覆土厚度影響的折減系數，可按6m×6m的雙向板樓蓋取值。A、16B、20C、28D、35答案：A解析：根據《建筑結構荷載規范》（GB50009—2012）第5.1.1條表5.1.1第8項規定，板跨不小于6m×6m的雙向板樓蓋，消防車荷載標準值為：qk=20kN／m2，由于覆土厚度為2.5m，根據《建筑結構荷載規范》（GB50009—2012）附錄B式（B.0.2）計算，覆土折算厚度為：=1.43stanθ=1.43×2.5×tan35°=2.5m，查表B.0.2可得，消防車活荷載折減系數為0.81，則消防車的等效均布活荷載標準值為：qk=折減系數×荷載標準值=0.81×20=16.2kN／m2。38.設柱的軸心力設計值為350kN，截面為DN194×5的無縫鋼管，其截面面積A=29.69×102mm2，回轉半徑i=66.8mm。柱底標高為－0.150m，與基礎頂面剛接。柱頂標高為3.00m，柱頂與主梁為鉸接。在按實腹式軸心受壓構件的穩定性計算時，其壓應力應最接近于（）N/mm2。A、110B、130C、176D、182答案：C解析：由題可知，柱長度l=3+0.15=3.15m，有側移；根據《鋼結構設計規范》（GB50017—2003）附錄D表D-2可知，上端鉸接k1=0，下端剛接k2=10，得計算長度系數μ=2.03，λ=l0/i=2.03×3150/66.8=95.7；根據表5.1.2-1可知，該截面屬于a類截面，根據附錄C表C-1可知，穩定系數由此可知，C項數值最為接近。39.某底層帶托柱轉換層的鋼筋混凝土框架—筒體結構辦公樓，地下1層，地上25層，地下1層層高6.0m，地上1層至2層的層高均為4.5m，其余各層層高均為3.3m，房屋高度為85.2m，轉換層位于地上2層，見圖6-20所示。抗震設防烈度為7度，設計基本地震加速度為0.10g，設計分組為第一組，丙類建筑，Ⅲ類場地，混凝土強度等級：地上2層及以下均為C50，地上3層至5層為C40，其余各層均為C35。A、B、假定，地面以上第6層核心筒的抗震等級為二級，混凝土強度等級為C3（fc=16.7N/mm2，ft=1.57N/mm2），筒體轉角處剪力墻的邊緣構件的配筋形式如圖6-21所示，墻肢底截面的軸壓比為0.42，箍筋采用HPB300（fyv=270N/mm2）級鋼筋，縱筋保護層厚為30mm。試問，轉角處邊緣構件中的箍筋最小采用下列何項配置時，才能滿足規范、規程的最低構造要求？（）C、提示：計算復合箍筋的體積配箍率時，應扣除重疊部分的箍筋體積。D、答案：B解析：40.某高層鋼結構，按8度抗震設防。結構設中心支撐，支撐斜桿鋼材采用Q345(fy=325N/mm2)，構件橫斷面如圖6-7所示。則滿足腹板寬厚比要求的腹板厚度t最接近于()mm。提示：按《高層民用建筑鋼結構技術規程》(JGJ99-98)設計。A、26B、28C、30D、32答案：A解析：根據《高層民用建筑鋼結構技術規程》(JGJ99-98)第6.4.3條，8度抗震設防，中心支撐構件兩端簡支構件板件寬厚比為：41.基底承受建筑物上部結構傳遞的壓力為：基本組合為180kPa，標準組合為165kPa，準永久組合為150kPa；土和基礎的自重壓力為60kPa。已知基礎埋置深度為3m，基礎底面以上土的平均重度為12kN/m3。3.計算基礎結構內力時，基礎底面反力應取（）kPa。A、180B、240C、243D、250答案：C解析：根據《建筑地基基礎設計規范》（GB50007—2011）第3.0.5條第4款和第3.0.6條規定，計算基礎結構內力時，上部結構傳來的作用效應和相應的基底反力，應按承載能力極限狀態下作用的基本組合，采用相應的分項系數。取相應于荷載標準值的基本組合180kPa，乘以1.35的分項系數，故基礎底面反力設計值為243kPa。42.一級公路上的一座橋梁，位于7度地震地區，由主橋和引橋組成。其結構：主橋為三跨（70m+100m+70m）變截面預應力混凝土連續箱梁；兩引橋各為5孔40m預應力混凝土小箱梁；橋臺為埋置式肋板結構，耳墻長度為3500mm，背墻厚度400mm；主橋與引橋和兩端的伸縮縫均為160mm。橋梁行車道凈寬15m，全寬17.5m。設計汽車荷載（作用）公路-Ⅰ級。試問，該橋按汽車荷載（作用）計算效應時，其橫向折減系數與下列何項數值最為接近？（）A、0.60B、0.67C、0.78D、1.00答案：B解析：根據《公路橋涵設計通用規范》（JTGD60—2004）表4.3.1-3可知，凈寬15m的行車道各適合于單、雙向4車道；根據表4.3.1-4可知，4車道的橫向折減系數取0.67，故該橋的車道折減系數應取0.67。43.某一內墻基礎傳至室內地面處的荷載值Fk＝204kN，基礎埋深d＝1.20m，基礎自重和基礎上的土重二者折算平均重度γG＝20kN/m3；換填材料采用中、粗砂，其承載力特征值fak＝160kPa，重度γ＝18kN/m3，壓縮模量Es＝18MPa；建筑場地是很厚的淤泥質土，其承載力特征值fak＝70kPa，重度γ＝17.5kN/m3，壓縮模量Es＝1.7kPa。則該內墻的最小基礎寬度和最小砂墊層厚度分別為（）。A、2.5m；1.5mB、2.0m；1.0mC、1.5m；1.5mD、1.5m；1.0m答案：C解析：根據《建筑地基基礎設計規范》（GB50007—2011）第5.2.1和第5.2.2條規定，當軸心作用時，基礎底面的壓力應符合：pk≤fa；式中，pk為基礎底面的平均壓力值，計算公式為：fa為修正后的承載力特征值。將已知的地基承載力特征值代入即可求得基礎寬度為：則基礎底面處的平均壓力值為：設砂墊層厚度為1.50m，則基礎底面的附加應力為：pk-pc＝160－17.5×1.2＝139kN/m2；由Es1/Es2=18/1.7>10，z/b＝1.5/1.5≥0.5，查表4.2.1可得壓，力擴散角為：θ＝30°，則墊層底面處的附加壓力值為：砂墊層底面處的土自重壓力標準值為：pcz＝17.5×1.2+18×1.5＝48.00kN/m2；故墊層底面處總壓力值為：pz+pcz＝64.55+48.00＝112.55kN/m2；根據第5.2.4條規定，根據土的類別查表5.2.4得承載力修正系數為：ηd=1.0；砂墊層底面處經深度修正后的地基承載力特征值為：fa＝fak+ηbγ（b－3）+ηdγm（d－0.5）＝fak+ηdγm（d－0.5）＝70+1.0×17.5×（1.2+1.5－0.5）＝108.5kN/m2<（pz+pcz）=112.55kN/m2（滿足規范要求）；所以，砂墊層的最小厚度取1.50m。44.某鋼筋混凝土框架結構，首層層高4.2m，其余層層高3.9m，地面到基礎頂面1.1m，框架抗震等級為二級，受力縱筋采用HRB400級，箍筋采用HRB335級，混凝土強度等級柱為C30，梁為C25。as＝as′＝40mm。A、若首層某框架中柱考慮地震作用效應組合下軸向壓力設計值N＝3380kN，首層框架梁截面尺寸為300mm×600mm，則此框架中柱截面尺寸取（）以下較為合理。B、500mm×500mmC、550mm×550mmD、600mm×600mm答案：C解析：45.一片高1000mm、寬6000mm、厚370mm的墻體，如圖所示，采用燒結普通磚和M5.0級水泥砂漿砌筑。墻面一側承受水平荷載標準值：gk=2.0kN/m2（靜荷載）、qk=1.0kN/m2（活荷載），墻體嵌固在底板頂面處，不考慮墻體自重產生的軸力影響。砌體施工質量控制等級為B級。[2011年真題]2.試問，墻底嵌固截面破壞時的受彎及受剪承載力設計值（kN·m；kN）與下列何項數值最為接近？提示：取1m長墻體計算。（）A、2.5；33B、2.3；22C、2.0；33D、2.0；22答案：A解析：根據《砌體結構設計規范》（GB50003—2011）計算。取1m寬的墻計算，截面抵抗矩為：W=1/6bh2=1/6×1000×3702=22.8×106mm3；根據第5.4.2條規定，矩形截面內力臂z=2h/3=2×370/3=246.7mm；墻體采用燒結普通磚和M5.0級水泥砂漿砌筑；根據第3.2.3條及表3.2.2可知，砂漿不小于M5.0，強度設計值不須乘以調整系數，則：ftm=0.11N/mm2，fv=0.11N/mm2；根據第5.4.1條及第5.4.2條進行計算，受彎承載力設計值為：M=ftmW=0.11×22.8×106=2.508kN·m，受剪承載力設計值為：V=fvbz=0.11×1000×246.7kN=27.137kN。46.某新建房屋為四層砌體結構，設一層地下室，采用墻下條形基礎。設計室外地面絕對標高與場地自然地面絕對標高相同，均為8.000m，基礎B的寬度b為2.4m。基礎剖面及地質情況見圖。[2011年真題]5.試問，地基土層的等效剪切波速vse（m/s），與下列何項數值最為接近？（）A、150B、200C、250D、300答案：A解析：根據《建筑抗震設計規范》（GB50011—2010）第4.1.4條第1款規定，由于中等風化凝灰巖的覆蓋層的厚度算至該層頂面，覆蓋層厚度d0=8m，根據式（4.1.5-1、4.1.5-2）計算，剪切波在地面與計算深度之間的傳播時間為：故地基土層的等效剪切波速為：47.某擬建工程，房屋高度為57.6m，地下2層，地上15層，首層層高為6.0m，二層層高為4.5m，其余各層層高均為3.6m。采用現澆鋼筋混凝土框架。剪力墻結構，抗震設防烈度為7度，丙類建筑，設計基本地震加速度為0.15g，Ⅲ類場地。混凝土強度等級采用C40（fc=19.1N／mm2）。在規定的水平力作用下結構總地震傾覆力矩底層剪力墻承受的地震傾覆力矩1.試問，該結構抗震構造措施所用的抗震等級為下列何項？（）A、框架一級，剪力墻一級B、框架一級，剪力墻二級C、框架二級，剪力墻二級D、框架二級，剪力墻一級答案：A解析：框架部分承受的地震傾覆力矩：框架部分承受的地震傾覆力矩與結構總地震傾覆力矩比值為：根據《高層建筑混凝土結構技術規程》（JGJ3—2010）第8.1.3條第3、4款規定，框架部分承受的地震傾覆力矩大于結構總地震傾覆力矩的50%時，框架部分的抗震等級宜按框架結構采用。根據表3.9.3及第3.9.2條規定，該建筑應按8度要求采取抗震構造措施。故框架的抗震等級為一級；剪力墻的抗震等級為一級。48.某12層現澆鋼筋混凝土框架一剪力墻結構，房屋高度45m，抗震設防烈度8度（0.20g），丙類建筑，設計地震分組為第一組，建筑場地類別為Ⅱ類，建筑物平、立面示意如圖所示，梁、板混凝土強度等級為C30（fc=14.3N／mm2，ft=1.43N／mm2）；框架柱和剪力墻為C40（fc=19.1N／mm2，ft=1.71N／mm2）。[2014年真題]A、B、3.該結構沿地震作用方向的某剪力墻1～6層連梁LL1如圖所示，截面尺寸為350mm×450mm（h0=410mm），假定，該連梁抗震等級為一級，縱筋采用上下各4Φ22，箍筋采用構造配筋即可滿足要求。試問，下列關于該連梁端部加密區及非加密區箍筋的構造配箍，哪一組滿足規范、規程的最低要求？（）C、D、答案：D解析：根據《高層建筑混凝土結構技術規程》（JGJ3—2010）第7.1.3條規定，跨高比：LL1宜按框架梁進行設計。梁縱筋配筋率：根據第6.3.2條表6.3.2-2可得，加密區配Φ1010C；非加密區，根據第6.3.5條第1款規定，沿梁全長箍筋的面積配筋率應滿足：psv≥0.30ft／fyv=0.3×1.71／360=0.143％。采用Φ10時，4肢箍間距根據第6.3.5條第5款規定，框架梁非加密區箍筋最大間距不宜大于加密區箍筋間距的2倍，則取2×100=200mm。49.某高層鋼結構辦公樓，抗震設防烈度為8度，采用框架-中心支撐結構，如圖3-16所示。試問，與V形支撐連接的框架梁AB，關于其在C點處不平衡力的計算，下列說法何項正確？（）A、按受拉支撐的最大屈服承載力和受壓支撐最大屈曲承載力計算B、按受拉支撐的最小屈服承載力和受壓支撐最大屈曲承載力計算C、按受拉支撐的最大屈服承載力和受壓支撐最大屈曲承載力的0.3倍計算D、按受拉支撐的最小屈服承載力和受壓支撐最大屈曲承載力的0.3倍計算答案：D解析：根據《建筑抗震設計規范》（GB50011—2010）第8.2.6條第2款規定，人字支撐和V形支撐的框架梁在支撐連接處應保持連續，并按不計入支撐支點作用的梁驗算重力荷載和支撐屈曲時不平衡力作用下的承載力；不平衡力應按受拉支撐的最小屈服承載力和受壓支撐最大屈曲承載力的0.3倍計算。必要時，人字支撐和V形支撐可沿豎向交替設置或采用拉鏈柱。50.某五層現澆鋼筋混凝土框架—剪力墻結構，柱網尺寸9m×9m，各層層高均為4.5m，位于8度（0.3g）抗震設防地區，設計地震分組為第二組，場地類別為Ⅲ類，建筑抗震設防類別為丙類。已知各樓層的重力荷載代表值均為18000kN。假設，該五層房屋采用現澆有粘結預應力混凝土框架結構。抗震設計時，采用的計算參數及抗震等級如下所示：Ⅰ.多遇地震作用計算時，結構的阻尼比為0.05；Ⅱ.罕遇地震作用計算時，特征周期為0.55s；Ⅲ.框架的抗震等級為二級。試問，針對上述參數取值及抗震等級的選擇是否正確的判斷，下列何項正確？（）A、Ⅰ、Ⅱ正確，Ⅲ錯誤B、Ⅱ、Ⅲ正確，Ⅰ錯誤C、Ⅰ、Ⅲ正確，Ⅱ錯誤D、Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ均錯誤答案：D解析：根據《混凝土結構設計規范》（GB50010—2010）第11.8.3條規定，預應力混凝土結構自身的阻尼比可采用0.03，Ⅰ錯誤。根據《建筑抗震設計規范》（GB50011—2010）第5.1.4條規定，特征周期應根據場地類別和設計地震分組按表5.1.4-2采用，計算罕遇地震作用時，特征周期應增加0.05s。故特征周期為0.55s+0.05s=0.6s，Ⅱ錯誤。根據第3.3.3條規定，Ⅲ類場地，設防烈度8度（0.3g），宜按9度要求采取抗震構造措施，但抗震措施中的內力并不要求調整；對照表6.1.2，框架應按一級采取構造措施，按二級的要求進行內力調整，Ⅲ錯誤。51.重級工作制吊車梁疲勞計算采用容許應力幅法時，下列可不計算疲勞的部位是（）。A、簡支實腹吊車梁的下翼緣板B、簡支桁架式吊車梁端壓桿C、簡支桁架式吊車梁端拉桿D、簡支桁架式吊車梁下弦桿答案：B解析：根據應力幅概念計算，承受壓應力循環和拉應力循環是完全相同的，且在部分試驗資料中也有在壓應力區發現疲勞開裂的現象，但鑒于裂縫形成后，殘余應力即自行釋放，在全壓應力循環中裂縫不會繼續發展，所以壓桿可不計算疲勞。52.某廠房屋面上弦平面布置如圖3-26所示，鋼材采用Q235，焊條采用E43型。A、B、圖12中，AB桿為雙角鋼十字截面，采用節點板與弦桿連接，當按桿件的長細比選擇截面時，下列何項截面最為合理？（）C、提示：桿件的軸心壓力很小（小于其承載能力50％）。D、答案：B解析：53.一單層單跨有吊車廠房，平面如圖所示。采用輕鋼屋蓋，屋架下弦標高為6.0m。變截面磚柱采用MU10級燒結普通磚、M10級混合砂漿砌筑，砌體施工質量控制等級為B級。A、0.46B、0.50C、0.54D、0.58答案：B解析：54.從混凝土受壓構件的承載力N-M相關關系中得出的下述結論正確的是（）。A、當M一定時，對小偏壓柱，應取N小的組合控制截面設計B、當M一定時，對大偏壓柱，應取N大的組合控制截面設計C、當N一定時，無論大.小偏壓柱都要取M盡可能大的組合控制截面設計D、軸壓時的受壓承載力最大，Nmax＝N0；純彎時的受彎承載力最大，Mmax＝M0答案：C解析：圖是受壓構件N-M相關曲線。由N-M的關系曲線可知，大偏心受壓破壞時，N隨M的減小而減小，隨M的增大而增大，界限破壞時的M為最大。小偏心受壓破壞，N隨著M的增大而減小。在曲線的a點，M＝0，為軸心受壓，此時N達到最大。A項，當M一定時，對小偏壓柱，N越大越危險，應取N大的組合進行配筋計算；B項，當M一定時，對大偏壓柱，N越小越危險，應取N小的組合進行配筋計算；C項，當N一定時，無論大、小偏壓，都是M越大越危險；D項，從圖2-32可以看出，N＝N0是對的，但Mmax≠M0，Mmax＝Mb（界限破壞時彎矩），對應的為界限破壞時軸力Nb。55.《建筑地基基礎設計規范》（GB50007—2011）規定，在計算地基變形時，所采用的荷載中，不應計入風荷載，則下列分析的理由中正確的是（）。A、地基變形計算的是地基沉降，是豎向變形，所以只計入豎向荷載B、地基變形計算的是最終的沉降，是在荷載長期作用下產生的固結變形。風荷載是重復荷載，不是恒定的荷載，不會產生固結變形C、在風荷載作用下，建筑物只會產生側向的變形和位移D、風荷載是水平荷載，對基礎只產生力矩的作用，引起建筑物的傾斜答案：B解析：基礎底面的附加壓力可以由各多種荷載引起，包括風荷載。如果需要計算風荷載產生的變形，計算公式中所用的指標就不能用壓縮模量，而應當采用重復荷載作用下測得的彈性模量。在規范所給定的變形計算公式中規定采用壓縮模量，即在室內試驗中每級荷載作用下按穩定變形求得的指標，用以計算的結果是固結變形，即最終沉降，因此，與之相應的荷載必然不能包括重復作用的風荷載。56.某混凝土構件局部受壓情況如圖所示，局部受壓范圍無孔洞、凹槽，并忽略邊距的影響，混凝土強度等級為C25，安全等級為二級。[2013年真題]假定，局部受壓面積a×b=400mm×250mm，局部受壓計算底面積Ab=675000mm2，局部受壓區配置焊接鋼筋網片l2×l1=600mm×400mm，其中心與F1重合，鋼筋直徑為6（HPB300），鋼筋網片單層鋼筋n1=7（沿l1方向）及n2=5（沿l2方向），間距s=70mm。試問，局部受壓承載力設計值（kN）應與下列何項數值最為接近？（）A、3500B、4200C、4800D、5300答案：A解析：根據《混凝土結構設計規范》（GB50010—2010）第6.6.1條和第6.6.3條進行計算，βc=1.0，Al=100000mm2，Ab=675000mm2，由此可知，A項數值最為接近。57.某抗震等級為二級的高層框架結構，首層的梁柱中節點，橫向左、右側梁截面尺寸及縱向梁截面尺寸如圖所示。梁柱混凝土強度等級為C30，fc=14.3MPa，ft=1.43MPa，as=as′=60mm。節點左側梁端彎矩設計值右側梁端彎矩設計值上柱底部考慮地震作用組合的軸向壓力設計值N=3484.0kN，節點上下層柱反彎點之間的距離Hc=4.65m。1.節點的剪力設計值Vj最接近于（）kN。A、973.52B、1182.43C、1414.96D、1476.48答案：B解析：根據《建筑抗震設計規范》（GB50011—2010）附錄D式（D1.1-1）計算，二級框架節點核心區的剪力設計值為：由于節點兩側梁截面高度不等，采用平均值hb=（800+600）/2=700mm；由于as=60mm，hb0=hb-as=700-60=640mm；根據附錄D第D.1.1條規定，二級框架，剪力增大系數ηjb=1.2，則該節點的剪力設計值為：由此可知，B項數值最為接近。58.一商店的單層平面框架，如圖所示。在（1）的單層平面框架中，除由豎向均布荷載gk及qk產生的D點彎矩標準值MDgk=50kN·m及MDqk=30kN·m外，現尚需計及如圖6-33所示由風荷載產生的D點彎距標準值MDwk=25kN·m，由此算得D點在上述三種工況組合后的彎矩設計值MD=（）kN·m。提示：計算時對效應的組合不采用《建筑結構荷載規范》（GB50009—2012）第3.2.4條的簡化規則。A、117.9B、123.0C、124.4D、140.0答案：C解析：根據《建筑結構荷載規范》（GB50009—2012）第3.2.3條及第3.2.4條規定，分別計算荷載效應組合設計值如下：①當按屋頂均布活荷載效應控制的組合時（風荷載的組合值系數ψc=0.6）：MD=1.2×50+1.4×30+1.4×0.6×25=123kN·m；②當按風荷載效應控制的組合時（屋頂均布活荷載的組合值系數ψc=0.7）：MD=1.2×50+1.4×25+1.4×0.7×30=124.4kN·m；③當按永久荷載效應控制的組合時：MD=1.35×50+1.4×0.7×30+1.4×0.6×25=117.9kN·m；124.4kN·m＞123kN·m＞117.9kN·m，故應按風荷載效應控制的組合確定D點彎矩設計值MD，即MD=124.4kN·m。59.某鋼筋混凝土挑梁如圖所示，l=1.5m，l1=2.8m，b=240mm，hb=300mm。挑出截面高度150mm，挑梁上墻體高度2.8m，墻厚h=240mm。墻端設有構造柱240mm×240mm，距墻邊1.6m處開門洞，bh=900mm，hh=2100mm，樓板傳給挑梁的荷載標準值為：梁端集中作用的恒載Fk=4.5kN，作用在挑梁挑出部分和埋入墻內部分的恒載g1k=17.75kN/m，g2k=10kN/m，作用在挑出部分的活載q1k=8.52kN/m，埋入墻內部分的活載q2k=4.95kN/m，挑梁挑出部分自重1.56kN/m，挑梁埋在墻內部分自重1.98kN/m，墻體自重19kN/m3。1.樓層的傾覆力矩最接近于（）kN·m。A、50.24B、54.4C、58.25D、62.7答案：A解析：挑梁埋在墻體的長度l1=2.8m＞2.2hb=2.2×0.3=0.66m；根據《砌體結構設計規范》（GB50003—2011）第7.4.2條第1款規定，挑梁計算傾覆點到墻外邊緣的距離為：x0=0.3×0.3=0.09m＜0.13l1=0.13×2.8=0.364m；根據第7.4.2條第3款規定，挑梁下有構造柱時，x0取一半，即x0=0.045m；樓層傾覆力矩為：Mov=1.2×4.5×（1.5+0.045）+[1.4×8.52+1.2×（1.56+17.75）]×（1.5+0.045）2/2=50.24kN·m。由此可知，A項數值最為接近。60.一商店的單層平面框架，如圖所示。在計算時對效應的組合采用《建筑結構荷載規范》（GB50009—2012）第3.2.4條的簡化規則，則由此算得D點在上述兩種工況組合后的彎矩設計值MD=（）kN·m。A、129.3B、124.4C、123D、117.9答案：A解析：61.某車間設備平臺改造增加一跨，新增部分跨度8m，柱距6m，采用柱下端鉸接、梁柱剛接、梁與原有平臺鉸接的剛架結構，平臺鋪板為鋼格柵板；剛架計算簡圖如圖3-22所示；圖中長度單位為mm。剛架與支撐全部采用Q235—B鋼，手工焊接采用E43型焊條。剛架梁及柱的截面同題27，柱下端鉸接采用平板支座。試問，框架平面內，柱的計算長度系數與下列何項數值最為接近？（）提示：忽略橫梁軸心壓力的影響。A、0.79B、0.76C、0.73D、0.70答案：C解析：62.假定，P=10kN，底層柱頂側移值為2.8mm，且上部樓層各邊梁、柱及中梁、柱的修正系數分別為α邊=0.56，α中=0.76。試問，不考慮柱子的軸向變形影響時，該榀框架的頂層柱頂側移值（mm），與下列何項數值最為接近？（）A、9B、11C、13D、15答案：B解析：63.已知磚砌平拱過梁的構造高度為240mm，底面以上墻體高度為500mm，墻厚240mm，過梁凈跨ln=1.2m，采用MU10燒結普通磚和M2.5混合砂漿砌筑，則該過梁能承受的均布荷載最接近于（）kN/m。A、11.73B、8.53C、6.04D、2.84答案：C解析：根據《砌體結構設計規范》（GB50003—2011）具體計算如下：①根據表3.2.2、第7.2.3條和第5.4.1條進行計算：ftm＝0.17N/mm2，過梁上墻高500mm＞ln/3=1200/3＝400mm，取hc=ln/3，則截面抵抗矩為：W＝hhc2/6=hln2/54，M＝pln2/8=Wftm=hln2ftm/54，故均布荷載為p＝4/27hftm=4/27×240×0.17＝6.04kN/m；②根據表3.2.2和第5.4.2條進行計算：fv＝0.08N/mm2，z＝2hc/3=2ln/9，V=pln/2=fvhz=2/9hlnfv，則均布荷載為：p＝4/9hfv=4/9×240×0.08＝8.53kN/m；故取該過梁能承受的均布荷載為：p＝6.04kN/m。由此可知，Ｃ項數值最為接近。64.承重墻梁，各部分尺寸見圖及表，托梁混凝土強度等級為C20，縱向受力鋼筋采用HRB335，磚強度為MU10，水泥砂漿強度等級采用M5，荷載設計值Q1=23.8kN/m，Q2=116kN/m。2.計算彎矩系數αM與計算軸力系數ηN與下列（）組數據最為接近。A、αM=0.406；ηN=1.430B、αM=0.432；ηN=1.430C、αM=0.450；ηN=1.250D、αM=0.485；ηN=1.336答案：B解析：根據《砌體結構設計規范》（GB50003—2011）第7.3.6條進行計算，由圖4-23可知，設墻梁為簡支墻梁，則：①計算彎矩系數αMHb/l0=0.75/6.05=0.124＜16＝0.166，取hb/l0＝0.124；洞口對托梁彎矩的影響系數為：ψM＝4.5-10a/l0=4.5-10×1.275/6.05＝2.39；則彎矩系數為：αM＝ψM（1.7hb/l0-0.03）＝2.39×（1.7×0.124-0.03）=0.432。②計算軸力系數ηNhw/l0=2.85/6.05=0.471＜1，取hw/l0=0.471；ηN=0.44+2.1hw/l0=0.44+2.1×0.471=1.43。由此可知，B項數值最為接近。65.有一承受非恒載為主的鋼筋混凝土框架柱，安全等級為二級，矩形截面尺寸b×h＝300mm×500mm，對稱配筋，每側各配有320的鋼筋（鋼筋為HRB335），混凝土強度等級為C25，縱向受拉鋼筋合力點至截面近邊的距離as＝40mm，柱的計算長度為l0＝4.5m。2.柱正截面受壓承載力計算中，已知該柱為小偏心受壓。假定該框架柱偏心受壓時有軸向壓力設計值N＝500kN，柱兩端配有雙肢箍φ8150，箍筋等級為HPB300，計算截面的剪跨比λ＝3，則該柱斜截面受剪承載力設計值（kN）與（）項數值最為接近。A、176.8B、198.8C、206.8D、212.3答案：B解析：箍筋面積Asv＝101mm2，箍筋間距s＝150mm，根據《混凝土結構設計規范》（GB50010—2010）第6.3.12條式（6.3.12）計算，偏心受壓構件的受剪承載力為：由此可知，B項數值最為接近。66.某普通辦公樓，采用現澆鋼筋混凝土框架—核心筒結構，房屋高度116.3m，地上31層，地下2層，3層設轉換層，采用桁架轉換構件，平、剖面如圖6-15所示。抗震設防烈度為7度（0.1g），丙類建筑，設計地震分組第二組，Ⅱ類建筑場地，地下室頂板±0.000處作為上部結構嵌固部位。該結構需控制罕遇地震作用下薄弱層的層間位移。假定，主體結構采用等效彈性方法進行罕遇地震作用下彈塑性計算分析時，結構總體上剛剛進入屈服階段。電算程序需輸入的計算參數分別為：連梁剛度折減系數S1；結構阻尼比S2；特征周期值S3。試問，下.列各組參數中（依次為S1、S2、S3），其中哪一組相對準確？（）A、0.4、0.06、0.45B、0.4、0.06、0.40C、0.5、0.05、0.45D、0.2、0.06、0.40答案：A解析：根據《高層建筑混凝土結構技術規程》（JGJ3—2010）條文說明第3.11.3條規定，在彈性方案中，剪力墻連梁剛度折減系數不小于0.3，ABC三頂相對準確，D項不準確。剪力墻結構阻尼比宜適當增加，但增加值不大于0.02，即0.05≤≤0.05+0.02=0.07，C項不準確。根據第4.3.7條規定，計算罕遇地震時，特征周期應增加0.05s，查表4.3.7-2可得，Tg=0.40s，則S3=0.45s，B項不準確。67.如圖所示，確定無側移框架的柱平面內的計算長度為（）mm（各桿慣性矩相同）。A、4833B、4920C、13020D、16000答案：A解析：根據《鋼結構設計規范》（GB50017—2003）附錄D表D-1可知，無側移框架柱，有一梁遠端鉸接，則柱頂橫梁線剛度和與柱線剛度和的比值為：K1=∑ib/∑ic=（1+1.5）/1=2.5；柱底橫梁線剛度和與柱線剛度和的比值為：K2=0；根據線性內插法可得，計算長度系數μ=0.8055，則無側移框架的柱平面內的計算長度為：l0x=μ*l=0.8055×6=4.833m。68.圖3-31所示桁架中AB和BC兩桿采用Q235鋼，其幾何尺寸和受力為：BC桿之間幾何長度為4×1507mm，AB桿之間幾何長度為2×2039mm；N2=－27.9kN（壓力），N1=－24.9kN（壓力），N3=－879.8kN（壓力），N4=-859.3kN（壓力）。BC桿的平面外計算長度為（）m。A、2.996B、3.014C、5.994D、6.028答案：D解析：根據《鋼結構設計規范》（GB50017—2003）表5.3.1可知，平面外計算長度為側向支撐點的間距（是節點間距的4倍），則平面外計算長度loy=4l=4×1.507=6.028m。69.關于網狀配筋磚砌體，下列論述不正確的是（）。A、網狀配筋磚砌體開裂荷載，一般為破壞荷載的60%～75%B、網狀配筋磚砌體的破壞特點是形成貫通的豎向裂縫C、網狀配筋磚砌體當配筋量增加到一定程度，砌體強度接近于單磚抗壓強度D、網狀配筋磚砌體的極限壓縮變形可為相應的無筋砌體的2～3倍答案：B解析：網狀配筋磚砌體由于橫向鋼筋的約束，裂縫開展小，破壞時不形成貫通裂縫，不被分裂為1/2磚小立柱而失穩。A項，試驗表明，當網狀配筋磚砌體加壓至0.6～0.75Fu時，個別磚和豎向灰縫出現裂縫；C項，網狀配筋磚砌體受壓破壞特征為外邊破壞嚴重的磚開始脫落，個別磚壓碎；當采用MU10燒結普通磚，M5～M10混合砂漿，配筋率ρ＝1.0，取fy＝320MPa，則根據《砌體結構設計規范》（GB50003—2011）式（8.1.2-2）計算，fn＝7.90～8.3MPa（軸心受壓），可認為已基本接近單磚抗壓強度；D項，由于橫向鋼筋約束使網狀配筋磚砌體不至于被分裂為1/2磚而過早破壞，壓縮變形極大提高。70.某五層現澆鋼筋混凝土框架—剪力墻結構，柱網尺寸9m×9m，各層層高均為4.5m，位于8度（0.3g）抗震設防地區，設計地震分組為第二組，場地類別為Ⅲ類，建筑抗震設防類別為丙類。已知各樓層的重力荷載代表值均為18000kN。假設，用軟件計算的多遇地震作用下的部分計算結果如下所示：Ⅰ.最大彈性層間位移△u=5mm；Ⅱ.水平地震作用下底部剪力標準值Vek=3000kN；Ⅲ.在規定水平力作用下，樓層最大彈性位移為該樓層兩端彈性水平位移平均值的1.35倍。試問，針對上述計算結果是否符合《建筑抗震設計規范》（GB50011—2010）有關要求的判斷，下列何項正確？（）A、Ⅰ、Ⅱ符合，Ⅲ不符合B、Ⅰ、Ⅲ符合，Ⅱ不符合C、Ⅱ、Ⅲ符合，Ⅰ不符合D、Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ均符合答案：B解析：71.選擇承重鋼結構鋼材的鋼種時，（）不是主要考慮的因素。A、結構工作溫度B、荷載性質C、鋼材造價D、建筑的防火等級答案：D解析：根據《鋼結構設計規范》（GB50017—2003）第3.3.1條規定，為保證承重結構的承載能力和防止在一定條件下出現脆性破壞，應根據結構的重要性、荷載特征、結構形式、應力狀態、連接方法、鋼材厚度和工作環境等因素綜合考慮，選用合適的鋼材牌號和材性。不同鋼材的價格差會影響結構建造成本，而鋼種一般與鋼結構的耐火等級無關（耐火鋼除外）。72.某學校田徑場建造在軟弱地基上，由于場地原始地面標高較低，需要大面積填土2m，填土及地基土層分布情況見圖。為減少田徑場的后期沉降，需采取地基處理措施，建設所在地區常用的地基處理方法有如下幾種：①預壓法；②強夯法和強夯置換法；③振沖法；④砂石樁法；⑤水泥粉煤灰碎石樁法；⑥水泥土攪拌樁法。[2011年真題]4.條件同（2），并已知旋噴樁的壓縮模量Ep為80MPa，假設置換率m為15％。試問，旋噴樁與①層淤泥質黏土形成的復合土層壓縮模量Esp（MPa），與下列何項數值最為接近？（）提示：按《建筑地基處理技術規范》（JGJ79—2012）攪拌樁復合土層壓縮模量的相關規定作答。A、8B、10C、14D、18答案：C解析：根據《建筑地基處理技術規范》（JGJ79—2012）第7.3.2條，采用高壓旋噴樁處理后，地基性能的改善主要體現在復合土層壓縮模量的提高，在上部荷載作用下，地基沉降減少，達到控制變形的目的。根據式（7.3.2-5）計算，復合土層壓縮模量Esp為：由此可知，C項數值最為接近。73.某砌體房屋，頂層端部窗洞口處立面如圖所示，窗洞寬l.5m，現澆鋼筋混凝土屋面板。板底距離女兒墻頂1.02m。若外縱墻厚240mm（墻體自重標準值為5.0kN/m2），已知傳至15.05m標高處的荷載設計值為35kN/m，砌體采用MU10級燒結普通磚、M7.5級混合砂漿砌筑，砌體施工質量控制等級為B級。[2011年真題]提示：按永久荷載效應控制組合計算。1.試問，窗上鋼筋磚過梁按簡支計算的跨中彎矩和支座剪力設計值（kN·m；kN），與下列何項數值最為接近？（）A、10.8；28.8B、10.5；28.1C、8.4；22.4D、8.1；21.6答案：A解析：根據《砌體結構設計規范》（GB50003—2011）第7.2.2條第1款規定，梁、板下的墻體高度為：hw=15.05－14.25=0.8m1/3ln=1/3×l.5=0.5m，墻體荷載應按高度為l/3ln墻體的均布自重采用，由題意，永久荷載效應控制，荷載分項系數取1.35；由題已知q1=35kN/m，故過梁承受的均布荷載為：q=1/3×l.5×5.0×l.35+35kN/m=38.375kN/m；根據簡支梁內力計算公式可得磚過梁承受的彎矩和剪力：M=1/8qln2=1/8×38.375×l.52=10.79kN·m，V=1/2qln=1/2×38.375×1.5=28.78kN。由此可知，A項數值最為接近。74.某8層辦公樓，采用現澆鋼筋混凝土框架結構，如圖所示。抗震設防烈度為8度，設計地震加速度0.20g，設計地震分組為第一組，該房屋屬丙類建筑，建于Ⅱ類場地，設有兩層地下室，地下室頂板可作為上部結構的嵌固部位，室內外高差450mm。梁柱的混凝土強度等級均為C35（fc=16.7N/mm2，ft=1.57N/mm2），鋼筋采用HRB335鋼（fy=300N/mm2），質量和剛度沿豎向分布均勻。[2011年真題]2.已知二層頂某跨框架邊梁AB，在地震及各荷載作用下梁B端截面所產生的彎矩標準值如下：永久荷載下MGk=-65kN·m；樓面活荷載下MQk=-20kN·m；風荷載下Mwk=±70kN·m；水平地震作用下MEhk=±260kN·m。試問，滿足規范要求時，AB梁B端截面考慮地震作用組合的最不利組合彎矩設計值MB（kN·m）與下列何項數值最為接近？（）A、-430B、-440C、-530D、-540答案：A解析：根據《高層建筑混凝土結構技術規程》（JGJ3—2010）表5.6.4可知，高度超過60m的高層建筑尚需考慮重力荷載、水平地震作用及風荷載的組合；本題結構未超過60m，不應考慮風荷載作用效應參與組合，重力荷載及水平地震作用分項系數分別取1.2和1.3。根據第4.3.6條第2款，一般民用建筑的可變荷載的組合值系數取0.5，則：MB=-[1.2×（65+0.5×20）+1.3×260]kN·m=-428kN·m。75.某五層磚砌體房屋，各層層高均為3m，采用現澆混凝土樓、屋蓋，橫墻承重。該房屋位于抗震設防烈度8度、設計基本地震加速度為0.3g的地區，計算簡圖如圖所示。已知集中于各樓層、屋蓋的重力荷載代表值相同，G1～G5=2000kN。[2011年真題]1.試問，采用底部剪力法計算時，結構總水平地震作用標準值（kN），與下列何項數值最為接近？（）A、2400B、2040C、1360D、1150答案：B解析：根據《建筑抗震設計規范》（GB50011—2010）第5.2.1條規定，多質點時，結構等效總重力荷載為：Geq=0.85∑Gi=0.85×2000×5=8500kN；根據第5.1.4條規定，水平地震影響系數應按表5.1.4-1采用。抗震設防烈度8度、設計基本地震加速度為0.3g，則水平地震影響系數最大值為：α1=αmax=0.24；根據式（5.2.1-1）計算，采用底部剪力法計算時，結構總水平地震作用標準值為：FEk=α1Geq=0.24×8500kN=2040kN。由此可知，B項數值最為接近。76.某24層高層住宅樓，首層層高3.25m，結構總高度66.80m，采用鋼筋混凝土全現澆剪力墻結構。底層某矩形剪力墻混凝土強度等級為C35，墻體端部約束邊緣構件縱向受力鋼筋采用HRB400級，墻體分布鋼筋和端部約束邊緣構件箍筋采用HRB335級。5.題（4）中，若墻肢的控制組合內力設計值M=865.8kN·m，N=330.1kN。墻肢配置豎向分布鋼筋雙排），豎向分布鋼筋配筋率為ρw=0.357%。墻肢的約束邊緣構件陰影部分長度hc＝400mm，則此墻肢約束邊緣構件陰影部分的縱向受力鋼筋可選用（）。A、4Φ16B、4Φ18C、6Φ14D、6Φ16答案：C解析：當墻肢兩端約束邊緣構件的縱向受力鋼筋對稱配置時，界限破壞情況下的構件界限受壓承載力設計值Nb為：Nb=[α1fcbh0ξb-（1-1.5ξb）h0bfyρ]/γRE=[1.0×16.7×220×2800×0.518-（1-1.5×0.518）×2800×220×300×0.357%]/0.85=6096.1kN；已知墻肢的控制組合內力設計值M=865.8kN·m，N=330.1kN；由于N=330.1kN233.5mm<ξbh0=0.518×2800=1450.4mm；因此，墻肢確實處于大偏心受壓狀態；此時，Msw=0.5（h0-1.5x）2fyρb=0.5×（2800-1.5×233.5）2×300×0.357%×220=707.0kN·mMc=α1fcbx（h0-x/2）=1.0×16.7×220×233.5×（2800-233.5/2）=2302kN·m。根據《高層建筑混凝土結構技術規程》（JGJ3—2010）第7.2.8條式（7.2.8-2）計算，并考慮承載力抗震調整系數γRE，墻肢端部約束邊緣構件的縱向受力鋼筋面積為：這表明當有地震作用組合時，墻肢端部的約束邊緣構件僅需按構造要求配置縱向受力鋼筋；根據《混凝土結構設計規范》（GB50010—2010）第11.7.18條規定，按二級抗震等級最小配筋率配置的約束邊緣構件，其縱向受力鋼筋面積為：Asmin＝A′smin＝ρminbhc＝1.0%×220×400＝880mm2，墻肢端部約束邊緣構件的實配縱向受力鋼筋為614，鋼筋面積為：As＝923mm2＞Asmin＝A′smin＝880mm2，滿足最小配筋率要求。77.在進行鋼吊車梁制動結構的疲勞計算時，吊車荷載應按（）取值。A、一臺吊車荷載標準值乘以荷載分項系數B、一臺吊車荷載設計值乘以動力系數C、一臺起重量最大的吊車荷載標準值D、兩臺吊車荷載標準值乘以動力系數答案：C解析：吊車梁屬于直接承受動力荷載的構件。根據《鋼結構設計規范》（GB50017—2003）第3.1.6條規定，對于直接承受動力荷載的結構，在計算疲勞和變形時，動力荷載應采用動力荷載標準值，不乘以動力系數；而計算吊車梁或吊車桁架及其制動結構的疲勞和撓度時，吊車荷載應按作用在跨間內荷載效應最大的一臺吊車確定。78.某4層鋼結構商業建筑，層高5m，房屋高度20m，抗震設防烈度8度，采用框架結構，布置如圖3-6所示。框架梁柱采用Q345。框架梁截面采用軋制型鋼H600×200×11×17，柱采用箱形截面B450×450×16。梁柱截面特性如下：.假定，框架柱幾何長度為5m，采用二階彈性分析方法計算且考慮假想水平力時，框架柱進行穩定性計算時下列何項說法正確？（）A、只需計算強度，無須計算穩定B、計算長度取4.275mC、計算長度取5mD、計算長度取7.95m答案：C解析：根據《鋼結構設計規范》（GB50017—2003）第5.3.3條第1款第2項規定，當采用二階彈性分析方法計算內力且在每層柱頂附加考慮假想水平力時，框架柱的計算長度系數μ=1.0。故計算長度為5m。79.某建筑為兩層框架結構，設一層地下室，結構荷載均勻對稱，采用筏板基礎，筏板沿建筑物外邊挑出1m，筏板基礎總尺寸為20m×20m，