陜西漢王藥業有限公司中藥科技產業園（強力定眩片專線）高支模滿堂腳手架專項施工方案編制:審核:批準:編制單位：陜西有色建設有限公司編制日期：2014年3月13日

一、 編制依據 錯誤二、 工程概況 錯誤三、 施工方案 錯誤1、 施工流程 錯誤2、 腳手架的設置 錯誤3、 腳手架的搭設 錯誤4、 腳手架的拆除 錯誤5、 重大危險源監控及預防措施 錯誤四、 安全生產保證體系 錯誤五、 安全技術保證體系 錯誤（一）梁模板扣件鋼管高支撐架計算書 ....錯誤!未定義書簽。（一）梁模板扣件鋼管高支撐架計算書 ....錯誤!未定義書簽。!未定義書簽。!未定義書簽。!未定義書簽。!未定義書簽。!未定義書簽。!未定義書簽。!未定義書簽。!未定義書簽。!未定義書簽。!未定義書簽。!未定義書簽。（二）扣件鋼管樓板模板支架計算書錯誤！未定義書簽。、編制依據1、結構施工圖紙2、《建筑施工模板安全技術規范》(JGJ162-2008)3、《混凝土結構設計規范》(GB50010-2010)4、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2011)5、《建筑施工手冊》第四版、工程概況陜西漢王藥業有限公司中藥科技產業園(強力定眩片專線)工程由西安利君醫藥設計有限責任公司設計，由陜西漢王藥業有限公司投資建設，該項目位于陜西省漢中市。該工程結構類型為框架結構，建筑層數為3層，建筑高度，建筑面積。標高以下，板厚110，模板支撐高度為；標高以下，板厚110，模板支撐高度為；標高以下，板厚120，模板支撐高度為；最大梁截面為300X850mm，支撐高度為。支撐體系為高支模項目，為危險性較大的分部分項工程。三、施工方案高支模采用扣件式滿堂鋼管腳手架，使用①、壁厚鋼管，立桿采用4m,6m鋼管，縱橫水平桿采用6m鋼管，剪刀撐采用6m鋼管。1、施工流程：場地清理f彈立桿定位軸線f排放縱向掃地桿f豎立桿一將縱向掃地桿與立桿連接?安裝橫向掃地桿?安裝縱向水平桿?安裝橫向水平桿?安裝剪刀撐f安裝連接件f綁扎水平安全網2、腳手架的設置：、腳手架立桿縱橫距為，步距為，其中300X850mm梁縱橫距為，豎向支撐采用單立桿，并用對接扣件相互錯開對接，且不能在同一步距內，下端第一桿采用4m桿和6m桿相互錯開。、縱橫水平桿采用6m鋼管，縱橫向間距均為，步距均為。③、剪刀撐四邊與中間每隔4m設置一道豎向剪刀撐，由底到頂連續設置，滿堂腳手架兩端與中間每隔5m設置一道水平剪刀撐。3、腳手架的搭設、立桿施工要求（1） 立桿設置前要用墨斗線彈出立桿位置線，并在位置線處設置立桿。（2） 立桿接長嚴禁搭接，必須采用對接扣件連接，相鄰兩立桿的對接接頭不得在同步內，且對接接頭沿豎向錯開距離不小于500mm,各接頭中心距主節點不大于步跨的1/3。（3） 嚴禁將上段立桿與下段立桿錯開固定在水平桿上，立桿的垂直偏差不大于架高的1/300。（4）、嚴禁使用不合格、銹蝕、和有裂紋的扣件。、水平桿施工要求縱橫水平鋼管水平方向間距與立桿間距相同，頂端水平桿距樓板、梁為900mm,步距為不大于。（1）腳手架底座上不大于200mm處的立桿上必須設置縱、橫向掃地桿，橫向水平桿設于縱向桿之下，縱向水平桿固定在立桿的內側，并采用直角扣件與立桿扣緊。（2） 縱橫向水平桿接長一般采用對接扣件連接，相鄰縱向水平桿對接接頭應交錯布置，不應設在同步、同跨內，相鄰接頭水平距離不應小于500mm。（3） 每一主節點處必須設置一根橫向水平桿，并采用直角扣件扣緊在縱向水平桿上，該桿軸線偏離主節點的距離不應大于150mm。（4） 水平桿必須扣接在立桿上，不得相互扣接。扣件螺帽一定要擰緊，立桿豎接和水平桿橫接一定要采用對接扣件，保證豎向傳力和水平觀感。③、剪刀撐的設置要求（1）每道剪刀撐寬度不應小于4跨，其寬度為4?6m,連續布置，斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不得大于150mm。剪刀撐桿件的底端應與地面頂緊，夾角為45o?60o之間。（2）滿堂腳手架應在同一立面處按相應間距連續設置剪刀撐（3）剪刀撐斜桿的接頭采用搭接方式，搭接長度不應小于1000mm,并采用三個旋轉部扣件分別在離桿端不小于100mm處和搭接中段固定。④、扣件要求：（1）扣件式鋼管腳手架主要由直角扣件、旋轉扣件、對接扣件連接，直角扣件用于兩根呈垂直交叉鋼管的連接，旋轉扣件用于兩根呈任意角度交叉鋼管的連接，對接扣件用于兩根鋼管的對接連接，承載力直接傳遞到結構板上。（2）扣件與鋼管的接觸面要保證嚴密，確保扣件與鋼管連接緊固。（3）扣件和鋼管的質量要合格，滿足施工要求，對發現脆裂、變形、滑絲的嚴禁使用。⑥、安全網安全網采用10cmXIOcm的安全網，在支撐體系上設置一道水平安全網。高度為4米。4、腳手架的拆除、拆除前應報審批準，進行必要的安全技術交底后方可進行拆除。周圍設圍欄或警戒標識，劃出工作禁區，禁止非拆卸人員進入，并設專人看管。拆除時，班組成員要明確分工，統一指揮，操作過程中精力要集中，不得東張西望和開玩笑，工具不用時要放入工具袋內。、嚴格遵守拆除順序，拆除順序應從上而下，一步一清，不允許上下同時作業，本著先搭后拆，按層次由上而下進行，腳手架逐層拆除。、拆除腳手架的大橫桿、剪刀撐，應先拆中間扣，再拆兩頭扣，由中間操作人往下順鋼管，不得往下亂扔；拆除的腳手架桿、模板、扣件等材料應由專人傳遞或用繩索吊下，不得往下投扔，以免傷人和不必要的損失。、拆除過程中最好不要中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚；拆除過程中最好不要中斷，如確需中斷應將拆除部分處理清楚告一段落，并檢查是否會倒塌，確認安全后方可停歇。、拆下來的鋼管、模板、扣件要分類堆放，進行保養，檢修。5、重大危險源監控及預防措施：、作業中，禁止隨意拆除腳手架的構架桿件、整體性構建、連接緊固件。卻因操作要求需要臨時拆除時，必須經主管人員同意，采取相應彌補措施，并在作業完畢后及時予以恢復。、人在架設作業時，應注意自我安全保護和他人的安全，避免發生碰撞、閃失和落物，嚴禁在架桿上等不安全處休息。、每班工人上架工作時，應現行檢查有無影響安全作業的問題，在排除和能解決后方可開始作業。在作業中發現有不安全的情況和跡象時，應立即停止作業進行檢查，直到安全后方可正常作業。四、安全生產保證體系項目經理部健全安全生產保證體系，設置安全生產管理機構，配備專職安全監督管理人員，并賦予一定的管理權限。建立健全安全生產責任制，嚴格執行安全生產法律、法規標準和企業安全規章制度，確保安全生產。五、安全技術保證體系建立以項目部總工程師為主，施工安監科、技術質量科各專業人員組成的安全技術保證體系，負責編制施工技術方案、作業指導書（含安全技術措施），負責專業技術人員、特殊作業人員、專業施工人員、新入工地人員及其它人員的安全技術培訓教育，組織制訂安全操作規程。編制危險源識別、風險評價、風險控制計劃和方案。六、高支模滿堂腳手架的設計驗算標高以下，板厚110，模板支撐高度為；標高以下，板厚110，模板支撐高度為；標高以下，板厚120，模板支撐高度為，最大梁截面為300X850mm，支撐高度為。取300X850mm，支撐高度作為梁模板支撐滿堂架計算對象，選取板厚120mm樓板，支撐高度，作為計算對象。（一）梁模板扣件鋼管高支撐架計算書依據規范:《建筑施工模板安全技術規范》JGJ162-2008《建筑結構荷載規范》GB50009-2012《混凝土結構設計規范》GB50010-2010《建筑地基基礎設計規范》GB50007-2011《建筑施工木腳手架安全技術規范》JGJ164-2008《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》（JGJ130-2011）計算參數:2鋼管強度為N/mm，鋼管強度折減系數取。模板支架搭設高度為，梁截面BXD=300mmX850mm，立桿的縱距（跨度方向）1=，立桿的步距h=，梁底1道承重立桿。222面板厚度18mm，剪切強度mm，抗彎強度mm，彈性模量mm。222木方50X80mm，剪切強度mm，抗彎強度mm，彈性模量mm。梁兩側立桿間距。梁底按照布置單根承重桿計算。232模板自重m，混凝土鋼筋自重m，施工活荷載m。扣件計算折減系數取。22XXXS二 ++=m2XXXXS=+=m圖1梁模板支撐架立面簡圖按照模板規范條規定確定荷載組合分項系數如下：由可變荷載效應控制的組合由永久荷載效應控制的組合由于永久荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數取，可變荷載分項系數取X=采用的鋼管類型為0X。

44 44鋼管慣性矩計算采用I=n(D-d)/64，抵抗距計算采用W=n(D-d)/32D。一、模板面板計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續梁計算。作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1.荷載的計算：鋼筋混凝土梁自重(kN/m):q1=XX=m模板的自重線荷載(kN/m):q2=XX(2X+/=m活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值pl=+XX=考慮的結構重要系數，均布荷載 q二XX+X=m考慮的結構重要系數，集中荷載 P=XX=面板的截面慣性矩和截面抵抗矩W分別為：本算例中，截面慣性矩 I和截面抵抗矩W分別為：W=XX6=；I=XXX12=；A0.35kN26.30kN/m弓F 1A0.35kN26.30kN/m弓F 1■||rr {卩 h?■r ■F i>| 167~3 I 167— 167 jB計算簡圖0.0770.057彎矩圖0.0770.057彎矩圖1.731.73剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下:21.65kN/mF 1F 1P BF 」* YR167 ” 167 ‘‘ 167 '變形計算受力圖0.008.Z0.097.Z0.097變形圖(mm)經過計算得到從左到右各支座力分別為N2=N3=N4=最大彎矩M=最大變形V=抗彎強度計算2經計算得到面板抗彎強度計算值 f=M/W=X900X900/21600=mm2面板的抗彎強度設計值[f]，取mm；面板的抗彎強度驗算f〈[f],滿足要求！抗剪計算2截面抗剪強度計算值T=3Q/2bh=3X(2XX=mm2截面抗剪強度設計值[T]=mm面板抗剪強度驗算T<[T]，滿足要求!(3)撓度計算面板最大撓度計算值v=面板的最大撓度小于250,滿足要求!二、梁底支撐木方的計算梁底木方計算按照三跨連續梁計算，計算公式如下:均布荷載q=XXX+XX(2X++XX=m最大彎矩M==XXX=最大剪力Q=XX=最大支座力N=XX=木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=XX6=；I=XXX12=；木方抗彎強度計算62抗彎計算強度f=M/W=X10/=mm2木方的抗彎計算強度小于mm,滿足要求!木方抗剪計算最大剪力的計算公式如下：Q=截面抗剪強度必須滿足：T=3Q/2bh<[T]2截面抗剪強度計算值 T=3X3015/(2X50X80)=mm2截面抗剪強度設計值[T]=mm木方的抗剪強度計算滿足要求!

（3）木方撓度計算撓度計算按照規范要求采用靜荷載標準值，均布荷載通過變形受力計算的最大支座力除以木方計算跨度（即木方下小橫桿間距）得到q=m最大變形v=100EI二XX（100XX=木方的最大撓度小于900/250,滿足要求！三、梁底支撐鋼管計算（一）梁底支撐橫向鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取木方支撐傳遞力。3.10kN.73kN5.02kN 5.02kN 1.73kN.10kN%*\1J513671167367—1支撐鋼管計算簡圖0.185支撐鋼管彎矩圖0.185支撐鋼管彎矩圖2.15 2.152.67 2.15 2.152.67 2.670.940.940.000.000.000.000.940.9412.672.672.15 2.15支撐鋼管剪力圖（kN）變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下:

*y1JL3iSr1 367 L367 1AB支撐鋼管變形計算受力圖0.0190.096支撐鋼管變形圖（0.0190.096支撐鋼管變形圖（mm）經過連續梁的計算得到最大彎矩Mmax經過連續梁的計算得到最大彎矩Mmax二最大變形vmax二最大支座力Qmax=62抗彎計算強度f二M/W=X10/=mm支撐鋼管的抗彎計算強度小于設計強度，滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于150與10mm,滿足要求！（二）梁底支撐縱向鋼管計算縱向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。7.70kN. J1Jf %I 600——4 7.70kN. J1Jf %I 600——4 600：600 I7.70kN7.70kN7.70kN7.70kNAB支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算簡圖0.7300.8590.7300.8591.35支撐鋼管彎矩圖5.515.511.353.403.402.196.06kN1.35支撐鋼管彎矩圖5.515.511.353.403.402.196.06kN27194.294.296.356.35支撐鋼管剪力圖（kN）變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下:1 Ja1 600-11 600 [ 600 jAB6.06kN 6.06kN 6.06kN 6.06kN支撐鋼管變形計算受力圖0.052\0.571支撐鋼管變形圖（mm）經過連續梁的計算得到最大彎矩Mmax=最大變形vmax二最大支座力Qmax=62抗彎計算強度f=M/W=X10/=mm支撐鋼管的抗彎計算強度小于設計強度，滿足要求！支撐鋼管的最大撓度小于150與10mm,滿足要求！四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算其中Rc扣件抗滑承載力設計值，取；R——縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值;

計算中R取最大支座反力，R=單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求，可以考慮采用雙扣件五、立桿的穩定性計算不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為：其中N 立桿的軸心壓力最大值，它包括：橫桿的最大支座反力n1=（已經包括組合系數）腳手架鋼管的自重n2=xxx=N=+=i――計算立桿的截面回轉半徑，i=A——立桿凈截面面積，A=；W——立桿凈截面模量（抵抗矩），W=；2[f] ――鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]=mm；a――立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度， a=h 最大步距，h=；l0——計算長度，取+2X=；入——由長細比，為2100/=132〈150 滿足要求！? 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比l°/i 查表得到；29經計算得到。=14279/X506）=mm ；不考慮風荷載時立桿的穩定性計算 。〈[f],滿足要求！b b 2=LTI風荷載設計值產生的立桿段彎矩M 依據模板規范計算公式M=M=XX10W22=XX=m其中wk—— 風荷載標準值2=XX=m=uXuXwkzs0-—立桿的步距，l b 與迎風面垂直方向的立桿間距，；風荷載產生的彎矩Mw=XXXXXX10=；N w 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值，參照模板規范公式Nw=+XX+XXX=經計算得到o X2；=14376/506)+52000/5260二mm考慮風荷載時立桿的穩定性計算 。＜[f],滿足要求！(二)扣件鋼管樓板模板支架計算書依據規范:《建筑施工模板安全技術規范》JGJ162-2008《建筑結構荷載規范》GB50009-2012《鋼結構設計規范》GB50017-2003《混凝土結構設計規范》GB50010-2010《建筑地基基礎設計規范》GB50007-2011《建筑施工木腳手架安全技術規范》JGJ164-2008《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2011)計算參數: 2鋼管強度為N/mm，鋼管強度折減系數取。模板支架搭設高度為，板厚按120厚計算立桿的縱距b二，立桿的橫距1=水平桿的步距h=。222模板面板厚度18mm，剪切強度mm，抗彎強度mm，彈性模量mm。2 3 2模板自重m，混凝土鋼筋自重m，施工活荷載m。扣件計算折減系數取。T Q花 cT Q花 c■JoQ□Ci0圖1樓板支撐架立面簡圖圖2樓板支撐架荷載計算單元按照模板規范條規定確定荷載組合分項系數如下:2由可變荷載效應控制的組合s=XXX++X=m由永久荷載效應控制的組合XXXX2S=+=m由于可變荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數取，可變荷載分項系數取，采用的鋼管類型為0X。44 44鋼管慣性矩計算采用I=n(D-d)/64,抵抗距計算采用W=n(D-d)/32D。一、模板面板計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照簡支梁計算。考慮的結構重要系數，靜荷載標準值q1=XXXX+X=m

考慮的結構重要系數，活荷載標準值 q2=X+X=m面板的截面慣性矩和截面抵抗矩W分別為：W=I=抗彎強度計算f=M/W<[f]2其中f——面板的抗彎強度計算值(N/mm)；M——面板的最大彎距；W——面板的凈截面抵抗矩；[f]M=面板的抗彎強度設計值，2取 mm；其中q——荷載設計值(kN/m)；經計算得到M=XX+XXX=經計算得到面板抗彎強度計算值f=XX2900900/64800=mm面板的抗彎強度驗算f面板的抗彎強度驗算f<[f],滿足要求!(2)撓度計算v=v=5ql4/384EI<[v]=l/4004面板最大撓度計算值v=5XX200/(384X6000X583200)=面板的最大撓度小于250,滿足要求!集中荷載作用下抗彎強度計算經過計算得到面板跨中最大彎矩計算公式為M=+面板的計算寬度為集中荷載P=考慮的結構重要系數，靜荷載標準值q=XXX+X=m面板的計算跨度l=經計算得到M=XXXX+XXXX=經計算得到面板抗彎強度計算值 f=X X2900900/64800二mm面板的抗彎強度驗算f<[f],滿足要求!二、 縱向支撐鋼管的計算縱向鋼管按照均布荷載下連續梁計算，截面力學參數為截面抵抗矩W=；截面慣性矩I=；荷載的計算鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q11=XX=m模板的自重線荷載(kN/m)：q12=X=m(kN/m)：活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載經計算得到，活荷載標準值q2=+X=m考慮的結構重要系數，靜荷載q1=XX+X=m考慮的結構重要系數，活荷載q2=XX(kN/m)：抗彎強度計算最大彎矩M==XXX=最大剪力Q=XX=最大支座力N=XX=62抗彎計算強度f=X10/=mm2縱向鋼管的抗彎計算強度小于mm,滿足要求!撓度計算三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度45V=X+XX900/(100XX10X=縱向鋼管的最大撓度小于900/150與10mm,滿足要求!三、 板底支撐鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P=支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖支撐鋼管剪力圖（kN）變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下:1.28kN1.28kN1.28kN1.28kN1.28kN1.28kN1.28kN1.28kN1.28kN1.28kN1.28kN1.28kN1.28kN1.28kN1.28kN1.28kN一1000丨1000|1000支撐鋼管變形計算受力圖0.108/1.641支撐鋼管變形圖（mm）經過連續梁的計算得到最大彎矩M 二最大變形maxmaxmax最大支座力Q=max62抗彎計算強度f=M/W=X10/=mm支撐鋼管的抗彎計算強度小于設計強度，滿足要求！支撐鋼管的最大撓度