TOC\o"1-5"\h\z\o"CurrentDocument"計算總說明 11.1計算目的和要求 1計算原理 1計算假定 11.4計算的基本資料 11.5設計工況及荷載組合 3\o"CurrentDocument"工況一（正常運行）計算過程 32.1荷載計算 32.2梁的計算跨度 42.3內力計算 42.4配筋計算 6\o"CurrentDocument"正截面承載力計算 6斜截面承載力計算 8\o"CurrentDocument"截面尺寸復核 8\o"CurrentDocument"驗算是否按計算配谿腹筋： 8\o"CurrentDocument"腹筋計算 8\o"CurrentDocument"抗扭計算 8\o"CurrentDocument"2.5正常使用極限狀態驗算 14\o"CurrentDocument"裂縫寬度驗算 14\o"CurrentDocument"撓度驗算 152.6成果分析 16\o"CurrentDocument"3工況2（靜負荷試驗）計算過程 17\o"CurrentDocument"3.1荷載計算 173.2梁的計算跨度， 173.3內力計算 183.4配筋計算 19\o"CurrentDocument"正截面承載力計算 19\o"CurrentDocument"斜截面承載力計算 20\o"CurrentDocument"截面尺寸復核 20\o"CurrentDocument"驗算是否按計算配谿腹筋： 20\o"CurrentDocument"腹筋計算 20\o"CurrentDocument"4工況3計算過程（動負荷試驗） 214.1荷載計算 214.2梁的計算跨度 214.3內力計算 224.4配筋計算 234.4.1正截面承載力計算 23斜截面承載力計算 25\o"CurrentDocument"截面尺寸復核 25\o"CurrentDocument"驗算是否按計算配谿腹筋： 25腹筋計算 25\o"CurrentDocument"4.5正常使用極限狀態驗算 26\o"CurrentDocument"裂縫寬度驗算 26\o"CurrentDocument"4.5.2撓度驗算 27\o"CurrentDocument"4.5.2.1構件短期剛度Bs： 27\o"CurrentDocument"4.5.2.2構件長期剛度B]： 27\o"CurrentDocument"4.5.2.3驗算構件的撓度 28\o"CurrentDocument"5總結 28\o"CurrentDocument"6附圖及資料 28廠房吊車梁內力及配筋計算1計算總說明1.1計算目的和要求本算稿為某水電站施工詳圖設計階段，利用已作出的彎矩和剪力影響線圖，繪出吊車梁的彎矩和剪力包絡圖，求出吊車梁的最大內力，最終計算出吊車梁的配筋。1.2計算原理依據結構力學原理計算出吊車梁的內力影響線及最終繪出內力包絡圖， 依據水工鋼筋混凝土理論進行配筋計算及正常使用極限狀態的驗算。1.3計算假定作出吊車梁的影響線，假定橋機車輪在梁上移動，橋機在某一位谿時的豎標值之和最大時，為荷載最不利位第。某水電站廠房吊車梁采用預制T型梁，擱第在主排架的牛腿上視為單跨鉸接簡支梁。1.4計算的基本資料根據廠房預制吊車梁布密圖（見附圖），吊車梁的長度共有8種規格，其長度依次為：9.180m,9.160m,9.860m,8.900m,8.200m，8.880m,10.195m,9.495m。本算稿選取標準跨徑為10.195m的梁進行計算，實際制造長度為10.175m,梁的凈跨度為8.095m，梁的支承寬度按1.39m、0.69m計算。初擬該T形梁的梁高h=2500mm、梁肋寬計算寬度b=800mm、翼緣計算寬度bf=1600mm、翼緣計算高度hf=400mm，截面尺寸如圖1.4-1。

1600800圖1.4-1T形截面尺寸圖混凝土強度等級為C30fc=i5N/受力鋼筋為1600800圖1.4-1T形截面尺寸圖混凝土強度等級為C30fc=i5N/受力鋼筋為U級鋼筋：fy=310N/mm2箍筋為I級鋼筋：fyv=210N/mm2砂漿容重：=20kN/m3橋機計算跨度：大車每側的輪子數：橋機輪子的最大輪壓荷載為：最大起吊容量：橋機總重：2mm￡=25kN/m、匚=1.5N/mmL=25.5mm=12790kN8009.81=7848kN4109.81=840機每/側輪im/1^70mm/840mm/840mm/2080mm/840mm/840mm/1270mm/840mm/840mm平衡梁重： 409.81=392.4kN依據的規范及參考文獻：DL/T5057—1996《水工混凝土結構設計規范》SL266—2001《水電站廠房設計規范》中國水利水電出版社 《水工鋼筋混凝土結構學》高等教育出版社《結構力學》DL5077—1997《水工建筑物荷載設計規范》水利電力出版社 《水電站廠房設計》1.5設計工況及荷載組合計算過程分三種工況計算：工況一：正常運行。該T型梁承受的荷載有：①.永久荷載：梁自重、軌道及連接件的自重；②?可變荷載：吊車吊最重件的同時在吊車軌道上移動對吊車梁所產生的影響等。工況二：靜負荷試驗。工況三：動負荷試驗。2工況一(正常運行)計算過程2.1荷載計算結構重要性系數為：0=1.0，因為持久狀況，設計狀況系數即=1.0。結構系數：d=1.2永久荷載分項系數：g=1.05，可變荷載分項系數：b=1.1，見《水工建筑物荷載設計規范》。動力系數取為：-1.05梁上作用的均布荷載標準值：梁自重標準值：gk=(0.4 1.62.10.8) 25=58kN/mC30細石混凝土找平層標準值：gk=0.101.625=4.0kN/m鋼軌及附件重標準值：g軌小計網 10009.81=1.489kN/mI92X2;均布荷載標準值：gb=58-4.01.489=63.489kN/m均布荷載設計值：gmGgb=1.0563.489=66.663kN/m移動荷載：根據廠家資料豎向最大輪壓： Pmax=790kN移動（集中）荷載設計值:p=Q」pmax=1.1 1.05790=912.45kN平橫向剎車力：根據DL5077—1997《水工建筑物荷載設計規范》，按小車、吊物及吊具的重力之和4%米用：T=2100 9.81800 9.81 4%=392.4kN2.2梁的計算跨度計算跨度（單跨簡支梁）：單跨最長為I=10195mm,凈跨為J=8095mm,梁兩端的支承寬度a分別為0?69m,1.39m。10=1.05ln=1.058095=8500mm:::l「ln 8095690=8785mm，取較小值。所以梁的計算跨度取8500mm吊車梁的計算簡圖見圖2.2-1。P=912.45kNTVg=66.663kNA I8500圖2.2-1梁的受力簡圖內力計算將單跨吊車梁分成10等份，因結構及荷載對稱，取半跨05共6個截面進行計算，則相鄰截面間距為0?850m。a）在均布荷載P作用下，各計算截面的內力可按下式計算.11M（如°：。（qlxqx2） （°/E1=8-50m） F122 ）1 （0:::x：：:l,lQ(x)一.(—ql-qx)一o：o2.3-12.3-1將q=g=66.663kN/m代入上兩式得各截面的彎矩和剪力，見表表2.3-1均布荷載作用下截面的彎矩和剪力表'、、截面內力、、、012345M(kN即)0216.74385.31505.72577.97602.05V(kN)283.32226.65169.99113.3356.660TOC\o"1-5"\h\zb）在吊車最大豎向輪壓作用下，先求解得預制單跨簡支梁的彎矩和剪力影響線，具體過程詳見《廠房吊車梁影響線計算》算稿，影響線系數成果見表 2.3-2和表2.3-3。表2.3-2彎矩影響線成果表項目截面0截面1截面2截面3截面4截面5p4.7013.8903.1762.5631.9651.410Pimin0-0.1-0.2-0.3-0.4-0.5TOC\o"1-5"\h\z(233)(2.3.4)項目截面0截面1截面2截面3截面4截面5a00.3880.6640.8630.9670.988表2.3-3剪力影響線成果表TOC\o"1-5"\h\z將〉、-P代入上式，得各截面的彎矩和剪力，見表 2.3-4表2.3-4移動荷載作用下截面的彎矩和剪力表、截面內力, 0 1 2 3 4 5、、移動荷載各計算截面的最大（最小）內力按下式計算：M=:PI

M(kN.m)03009.2605149.8686693.2777499.8837662.755Vmax(kN)4289.4273549.4312897.9412338.6091792.9641286.555Vmin(kN)0-91.245-182.490-273.735-364.980-456.225c）疊加后的內力見表2.3-5表2.3-5截面的彎矩和剪力表截面內力012345M(kNm)03226.0005535.1787198.9978077.8538264.805Vmax(kN)4572.7473776.0813067.9312451.9391849.6241286.555Vm?(kN)283.320135.405-12.500-160.405-308.320-456.225表數值系利用表2.3-1均布荷載作用下的彎矩和剪力表及表2.3-4的移動荷載作用下截面的彎矩和剪力表合并求得。：1根據表2.3-5，將彎矩和剪力包絡圖繪出，見1圖2.3-1。03993677903993677976105A.4、<227555426剪力包圖2.3-1彎矩和剪力包絡圖 -.一一% 4 #§3T931898724M041857146207377354絡圖（單位:kN)配筋計算2.4.1正截面承載力計算該吊車梁采用預制，梁的截面尺寸參考同類的結構初擬，梁高滿足梁跨的要求，梁的高寬比h/b也滿足要求，需要求受拉鋼筋截面面積a。吊車預制T型梁高度h=2500mm、梁肋寬b=800mm、翼緣計算寬度bf=1600mm、翼緣計算高度hf=400mm。根

據2.3節的計算結果可知，梁的下部配筋需根據2.3內力計算中的彎矩包絡圖中的值Mmax=8264.805kN項進行計算。梁下層配筋計算，估計需配兩排縱筋，Mmax=8264.805kNm，取a=100mm，22ho=2500-100=2400mm，仁=15N/mm， fy=310N/mm（H級）， ^2.fy=210N/mm（I級），d=1.2。確定翼緣計算寬度按《水工鋼筋混凝土結構學》中的表3—3查得：hf,/七=400/2400=0.17.0.1，獨立T型梁，所以bf二I。/3=8500/3二2833.33mmbf,二b12hf'二800 12400二5600mm上述兩值均大于實有寬度（1600mm），故取bf,二1600mm。鑒別T型梁的所屬情況：M=1.2 8264.805=9917.766kN打dfph；h0-h；/2[=151600400（2400-400/2）=21120kNnrdM：：：mh°_hf/2所以屬于第一種情況的T形梁（xf），按寬度為1600mm勺矩形梁進行計算。；6r^M 1.28264.805 10JCd2 c20.0717fcbfh0 15X1600X2400=12=1120.0717=0.0744:::b=0.544"hfy15況0=12=1120.0717=0.0744:::b=0.544"hfy15況0.0744匯1600X2400213824mm310Assbh138248002400選配鋼筋27"36（A100% =0.720%=14250mm2）。r「min=0.15%2.4.2斜截面承載力計算截面尺寸復核根據2.3節內力計算中的剪力包絡圖（圖2.3-1）,可知橋機軌道梁中的最大剪力值為Q=4572.747kN。驗算截面尺寸，由于 =――=2.5乞4.0，根maX b800據DL/T5057—1996《水工混凝土結構設計規范》中的公式6.5.1-1得：0.25fcbh0=0.25 15800 2400=7200kN0.25fcbh0.rdV=1.2 4572.747=5487.296kN故截面尺寸滿足抗剪要求。驗算是否按計算配路腹筋：0.07fcbh0=0.07 15800 2400=2016kN0.07fcbh0:::rdV=5487.296kN應按計算配路腹筋。腹筋計算初選六支箍筋，由于梁高較大（h=2500mm）初選六支箍筋，由于梁高較大（h=2500mm）箍筋不能太細，選用12@100，即Asv=6； 113.1=678.6mm，s=100mm。a）驗算配筋率:—100% 678.6斗—100% 678.6斗b￡ _800100滿足最小配筋率的要求。100%0.848%>P.h二0.12%minb）計算V:=0.07fbh1.25f土hcs c0 yv 。678.6=0.0715800 2400-1.25210 24006291.18kN七 dV—5487.296kN故構件所配的鋼筋足以抵抗荷載引起的剪力，不需要彎起鋼筋來抗剪。2.4.3抗扭計算橫向水平剎車力T系通過大輪子傳給軌頂、由軌頂再傳給吊車梁的。力的方向為水平向，力的作用位路與豎向輪壓相同，因此梁在橫向水平剎車力作用下的內力計算與豎向一樣，只需將大車的一個輪子橫向水平剎車標準值 虬代替豎向計算中的赫，而自重等均布恒載則不予考慮。根據SL/266—2001《水電站廠房設計規范》公式（424）計算作用于吊車梁的扭矩標準值：□t=7（」P”ax臼.H。。2）式中：e「__吊車軌道安裝偏心矩，一般取2cm;e2——吊車橫向水平剎車力T對吊車梁截面彎曲中心的距離，efa-ya；ha——軌道頂至吊車梁頂面的距離，取27cm;J――吊車豎向輪壓動力系數，1?05；Pmax 吊車最大豎向輪壓標準值，kN,Pmax=790kNy——截面彎曲中心至截面頂面距離；Ho——吊車橫向水平作用標準值（一個輪子），kN，H。=T,m=392.4.；12=32.7kN（m為作用在一側吊車梁上的輪子數）扭矩和剪力共同作用下的組合系數，2=0.7。可求出截面彎曲中心至截面頂部的距離見圖2.4-1h-fh(h—hf)b32h.(b.)3+(h—h.)b34002500(2500-400)800—— 2一 3|2 400 1600 (2500-400) 800=695.283mm3e2=270-695.283=965.283mme"20mmmT=(1.05 790 0.02-32.70.9653) 0.7=33.709kN:m梁的最大扭矩(M )產生在近支座截面處，和求單跨梁支座最大剪力的Tmax'方法相同:MTmax,3.709%AP血* =158.466MTmax,3.709%AP血* =158.4661.1X1.05X790kNmmaxa)驗算截面尺寸:T形截面各矩形分塊的抗扭剛度為:梁肋：Wtw800(3h-b)6(32500-800)=梁肋：Wtw800(3h-b)6(32500-800)=71.477103mm翼緣:400(b-b)(1600-800)7=6.4010mm整個截面受扭塑性抵抗矩為:Wt二WtwWtfWt二WtwWtf=71.47107 6.401077.87 10?mm4572.747 103bhoTmaxWt800 2400158.466 106=2.58577.87107N/mm2rd(0.25f)c1.2, 2 、(0.2515.0)=3.125N/mm截面尺寸滿足要求。b）驗算是否需按計算確定抗剪扭鋼筋—(0.7f)t□ 1.20.7 1.50rd(0.25f)c1.2, 2 、(0.2515.0)=3.125N/mm截面尺寸滿足要求。b）驗算是否需按計算確定抗剪扭鋼筋—(0.7f)t□ 1.20.7 1.50=0.875N/mm一rrmax=2.585N/mmbh Wt應按計算確定抗剪扭鋼筋。c）抗彎縱筋計算:判別T型梁截面類型:=—151.21600400 (2400-400/2)-17600kN:m.M=8264.805kNn屬于第一類T型截面，按bh矩形截面計算，與前面計算配筋一致d）腹板抗剪扭鋼筋計算:T型截面的扭矩分配:梁肋:WtwMtw MTmaxWt71.4777.87梁肋:WtwMtw MTmaxWt71.4777.87710158.46610=145.442kNm；6.40/M2）驗算腹板的配筋是否按彎8、7剪10扭構件計算:翼緣:max10-158.466=13.024kN(0.035fbh) 0.035 15800 2400=840kN:::V=4572.747kNI- c0不能忽略V的影響。1(0.035fbh) 0.035 15800 2400=840kN:::V=4572.747kNI- c0不能忽略V的影響。1(0.1755w)1 0.175 1.5 71.47 107 156.341kN打：：：M「廣145.4421.2不能忽略mt的影響，腹板應按彎、剪、扭構件計算。3）』勺計算:在梁所承受的荷載中，移動荷載占主要部分，它是一組移動的集中荷載，故1.5VWt1.5VWt1 0.17(‘1.5)Tbh0式中:剪扭構件混凝土受扭承載力降低系數；計算剪跨比,h2島山，取4計算剪跨比,h2島山，取4,其中a為集中荷載作用點至支座截面或節點邊緣的距離;扭矩設計值，T=MTmax1.5故,4572.7471 0.17 (1.41.5)158.46631061077.87=0.222710800 2400故,4572.7471 0.17 (1.41.5)158.46631061077.87=0.222710800 24004）腹板抗剪箍筋計算:AsvdV-0.07(1.5-'-t)fcbh1.25fyA4572.747 103-0.07(1.5-0.222)15800 24001.25210 2400Ast1=4.621.2dM1.22mm/mmtw-0.35相Ayvcor67145.442 10-0.35 0.222 1.5 71.47 101.2 \1.2 210 (800-25 2) (2500-100-25)2=0.186mm/mm式中：A,截面核心部分面積，Acor二bg人。*cor米用六肢箍筋（n=6），則腹板單位長度上的單肢箍筋總截面面積為:ASt14.620.s186=0.956mm/mmns一—2選用箍筋直徑為*12（Asvi=113.1mm），則得箍筋間距為:113.1118.31mm，取s=100mmo0.956100%

bs滿足最小配筋率的要求。，sv6113.1100%100%

bs滿足最小配筋率的要求。，sv6113.1100%0.85%800100=0.1%stvmin5）腹板縱筋計算腹板抗扭縱筋:ASt1yvucorfySASt1yvucor=ASt1yvucorfySASt1yvucor=1.2210工2X0.186(750+2375)2945mm式中：U310截面核心部分的周長corUcor="bcor"口)bcor及hcor分別為從箍筋內表面計算的截面核心部分的短邊和長邊尺寸。stA—二_stbh800stA—二_stbh800945100%=0.047%疳dtmin2500二0.2%不滿足最小配筋率的要求。按最小配筋率七=按最小配筋率七=Itminbh=0.002800 2500=4000抗扭縱筋的間距不應大于300mn或梁寬b,故沿梁高分九層布路縱筋:4000444.44mm,選用2218(%=509mm)；444.44mm,選用2218(%=509mm)；28層：七Ast底層：——，9皿二444.44空竺22

mm，選用218(A=509mm)；13824二14268mm2,選用鋼筋7：：」36(As=14250mm=)e）翼緣抗扭鋼筋計算:受壓翼緣按純扭構件計算（不計V的影響）1）箍筋:

' 7 70.35fW=0.35 1.56.4010 3.3610N_mmttf710Nnm■■ 710NnmdMtf=1.213.02410=1.5610：：：0.35"W^=3.36可忽略扭矩的影響，按構造配箍筋。為與腹板箍筋協調統一，選 12@100。2)縱筋:AstAs；fyvUcorf一=1.2fySAstAs；fyvUcorf一=1.2fyS113.1X210X2f350+750\310X1002023mm式中:受扭構件縱向鋼筋與箍筋的配筋強度比，取 1?2；A,――受扭計算中單肢箍筋的截面面積；U"――截面核心部分的周長。(混凝土保護層厚度為25mm。— 2023p一 100%一0.10%°bh800 2500 -不滿足最小配筋率要求。Ast喝.=0.2%Stmin按最小配筋率Ast=dtminbh=0.002800 2500=4000mm2選配鋼筋8G28(As=4926mm2)。2.5正常使用極限狀態驗算2.5.1裂縫寬度驗算因該梁處于室內正常環境，環境類別為一類，由附錄五表 1可知，長期組合下W I-0.35mm;max1M移 1 2 7662.755Mi”r°(gbl。 2 —)=1.0(-63.489 8.52 )=6635.558kN1 0 80L? 8 1.1X1.05荷載效應（M］是由荷載標準值按荷載效應長期組合計算的彎矩）荷載效應長期組合最大裂縫寬度計算公式：imaxdAe式中:冷一構件受力特征系數，受彎構件冷=1.0;-:乙鋼筋表面形狀系數，變形鋼筋s=1.0；=1.6；:-3-荷載長期作用影響系數，荷載效應的長期組合=1.6；c——最外排縱向鋼筋外邊緣至受拉區底邊的距離， c=25mm;d 受拉鋼筋直徑，d=36mm;Ate----有效受拉混凝土截面面積， Ate=2ab=2100800=160000mm2;As受拉區縱向鋼筋截面面積，As=14250mm2；A14250__縱向受拉鋼筋的有效配筋率， 九二」 0.089；,心 Ate 160000Es 鋼筋的彈性模量，氣=2.0105N/mm2；――按荷載效應長期組合計算的構件縱向受拉鋼筋應力，；,12223.01N/TOC\o"1-5"\h\z6635.558 102223.01N/0.87h0As0.87 2400 14250成(3c0.1_max36E ?te36=1.01.01.6 (325-0.1 )52.010 0.089=0.206mm::Iw〕=0.35mm故滿足裂縫寬度要求。撓度驗算根據DL/T5057-1996《水工混凝土結構設計規范》中4.3.4條，吊車梁主要由短期組合驗算撓度，可不必再按長期組合進行驗算。故正常運行工況下不進行撓度驗算。2.6成果分析通過計算該吊車梁采用預制T形梁，吊車梁截面尺寸梁高h=2500mm、梁肋寬b=800mm、翼緣寬度bf=1600mm、翼緣高度h；=400mm;梁承受的最大荷載為吊車的最大輪壓，根據荷載計算， 該梁底部受力鋼筋為14G36，底部受拉鋼筋分兩排布第，每排均布鏘7根；抗剪箍筋選用六肢箍12@100，翼緣按構造要求選用雙肢箍12@100，縱筋&：-28,為了保證其配筋骨架的整體性，需在梁中間配路縱向架力鋼筋，選用6G18的鋼筋，同時設立拉筋12@600。考慮到梁承受的荷載和跨度，分別對梁進行了裂縫寬度、扭曲、撓度等驗算，均滿足要求。具體的配筋見圖2.6.1。1600「400 800 .400rnrnLn3工況2（靜負荷試驗）計算過程3.1荷載計算永久荷載分項系數：G=1.05，可變控制荷載分項系數 Q=1.1。該工況是將小車停在橋機的跨中處，無沖擊的起升額定起重量的 1.25倍負荷，橋機總重為410t，額定起重量為2400t。最大起吊容重：Gt=2400L25項=9810kN橋機總重：G2=410 9.81=4022.1kN吊車在一側梁上的輪子數：m=12乜P乜P二QPmax乜（Gt+G2） （9810+4022.1x_一二1.1 633.971kN2m 24根據2.1計算結果：均布荷載標準值： gb=58-4.01.489=63.489kN/m均布荷載設計值：g二Ggb=1.0563.489=66.663kN/m橋機停在如圖3.1-1所示位路做靜負荷試驗P=633.971kNg=66.663kN8500g=66.663kN8500圖3.1-1靜負荷試驗梁的受力簡圖梁的計算跨度,梁的計算跨度Io=8500mm（見第2.2節）由《水工混凝土結構設計規范》查得。=1.0「。二0.95。跨中彎矩第2.3節已算出均布荷載彎矩標準值：M,標二602.05kNn各輪對跨中截面的:值見圖3.3-1 （左輪作用在1點彎矩影響線縱標值最大）。1270208012702080圖3.3-1各輪對跨中截面的:值圖3.3-2 各輪對支座端的6值:=0.050 0.099+0.149+0.224+0.227+0.178+0.055+0.006 =0.988各輪對支座端的b值見圖3.3-2。（左輪作用在0點剪力影響線縱標值最大）:=1.000 0.901+0.802+0.653+0.554+0.455+0.211+0.112+0.013=4.701豎向輪壓跨中彎矩標準值：M2標二：pl0=0.988 633.971 8.500=5324.088kNm則跨中彎矩標準值：M標二M^M2標=602.05 5324.088=5926.138kN打跨中彎矩設計值：M二0-oM標=1.00.955926.138=5629.831kNn支座端均布荷載剪力標準值：Vt標二283.32kN（見第2.3節）支座端豎向輪壓剪力標準值：V2標二冷=4.701 633.971=2980.298kN支座端剪力標準值：V標一v標 七標二283.32 2980.298=3263.618kN支座端剪力設計值：V=Y0「0V標=1.00.953263.618=3100.437kN配筋計算3.4.1正截面承載力計算該吊車梁采用預制，梁的截面尺寸參考類同的結構取用，梁高滿足梁跨的要求，梁的高寬比h/b也滿足要求，需要求受拉鋼筋截面面積％。吊車預制T型梁高度h=2500mm、梁肋寬b=800mm、翼緣計算寬度bf=1600mm、翼緣計算高度hf=400mm。梁的下部配筋根據3.3節內力計算M=5629.831kNm進行計算。梁下層配筋計算，估計需配兩排縱筋，M=5629.831kNn，取a=100mm，22h0=2500T00=2400mm，匚=15N/mm， fy=310N/mm（H級），fy=210N/mm2（I級），d=1.2。確定翼緣計算寬度按《水工鋼筋混凝土結構學》中的表3—3查得:hf,/h=400/2400=0.17 0.1，獨立T型梁，所以bf,=10/3=8500/3=2833.33mmbf,=b12hf,=800 12400=5600mm上述兩值均大于實有寬度（1600mm），故取b,=1600mm。鑒別T型梁的所屬情況：d

fbfhffbfhfh。山/2；=15:fcbfh.h°—hf/2所以屬于第一種情況的T形梁(x蘭h),按寬度為1600mm勺矩形梁進行計.算。1.25629.831 1.25629.831 100.049fcbfcbfh：1516002400=1-1-2:s=1-1-20.049=0.050b=0.544=1-1-2:TOC\o"1-5"\h\zfjlbfho 15X0.050X1600X2400 2A ° 9290.323mmS fy 310A9290.323S - 100% =0.484%，渝=0.15%bh0 800 2400 ^選配鋼筋26G32(As=9652mm2)。斜截面承載力計算截面尺寸復核根據3.3節內力計算，可知橋機軌道梁中的最大剪力值為 V=3100.437kN。驗算截面尺寸，由于^二——二2.5乞4%，根據0DL/T5057—1996《水工混凝土b800結構設計規范》中的公式6.5.1-1得：0.25fcbh0=0.25 15800 2400=7200kN0.25fcbh0■rdV=1.23100.437=3720.524kN故截面尺寸滿足抗剪要求。驗算是否按計算配路腹筋：0.07fbh=0.07 15800 2400=2016kNcc00.07fcbh0:::rdV=3720.524kN應按計算配路腹筋。3.腹筋計算3.初選六肢箍筋，由于梁高較大(h=2500mm)，箍筋不能太細，選用10@100即Asv=6 78.5=471mm2,s=100mm。a) 驗算配筋率：A 471P=—g〉d00%= X100% =0.589% >pin=0.12%bs 800X100 min滿足最小配筋率的要求。b)計算V:csAsvVcs=0.07fcbh1.25fyv—hos471=0.0715800 2400-1.25210: ■:2400，:100二4983.3kN■^V二3720.524kN滿足抗剪要求。4工況3計算過程（動負荷試驗）4.1荷載計算永久荷載分項系數：g=1.05。可變控制荷載分項系數Q=1.1。該工況為起升額定起重量的1.1倍的負荷，是檢查各傳動部件的工作性能屬于短暫出現的設計狀況。豎向輪壓：p=790kN均布荷載標準值:gb=58-4.01.489=63.489kN/m均布荷載設計值:gVGgbi.0563.489=66.663kN/m移動荷載標準值:Pmax=1.1P=1.1790=869KN移動荷載設計值:P=1.1max1.05 869=1003.695kN4.2梁的計算跨度梁的計算跨度10=5796mm。該工況為短暫設計工況，由《水工鋼筋混凝土結構設計規范》查得0=0.95。因結構及荷載對稱，取半跨6個截面進行計算。a）在均布荷載P作用下，各計算截面的內力可按下式計算M|x=0-'0(qlxqx)0 0 2 2(4.3-1)1Qx[=d：0(ql-qx)(432)將q=g=66.663KN/m代入上兩式得各截面的彎矩和剪力，見表 4.3—1'、、、截面內力、、012345M(kN即)0205.903366.045480.434549.072571.948V(kN)269.154215.318161.491107.66453.8270表4.3-1均布荷載作用下截面的彎矩和剪力表b）在吊車最大豎向輪壓作用下，先求解得預制單跨簡支梁的彎矩和剪力影響線，具體過程詳見《廠房吊車梁影響線計算》算稿，影響線系數成果見表 2.3-2和表2.3-3。移動荷載各計算截面的最大（最小）內力按下式計算:M二%0〉Pl(4.3.3)(4.3.4)將〉、-p代入上式，得各截面的彎矩和剪力，見表 4.3-4表4.3-2 移動荷載作用下截面的彎矩和坍-力表a?內力、\^01234501根據表4.3-3，將彎矩和剪力包絡圖繪出，】算彎矩和剪力包絡圖01根據表4.3-3，將彎矩和剪力包絡圖繪出，】算彎矩和剪力包絡圖7見圖24.4.1正截面承載力計算M(kN.m)02858.7974892.3756358.6137124.8897279.617V峪(kN)4074.9563371.9592753.0442221.6791703.3161222.227Vm.n(kN)0-86.683-173.366-260.048-346.731-433.414c）疊加后的內力見表4.3-3表4.3-3截面的彎矩和剪力表截面內力012345M(kNm)03064.7005258.4206839.0477673.9617851.565Vmax(kN)4344.1103587.2772914.5352329.3431757.1431222.227Vmin(kN)269.154128.635-11.875-152.384-292.904-433.414上表數值系利用表4.3-1均布荷載作用下的彎矩和剪力表及表 4.3-2的移動荷載作用下截面的彎矩和剪力表合并求得。4.3-梁高滿足梁跨的要該吊車梁采用預制，梁的截面尺寸參考類同的結構取用，梁高滿足梁跨的要求，梁的高寬比h/b也滿足要求，需要求受拉鋼筋截面面積As。吊車預制T型梁高度h=2500mm、梁肋寬b=800mm、翼緣計算寬度bf=1600mm、翼緣計算高度hf=400mm。梁的下部配筋需根據4.3節內力計算中的彎矩包絡圖（4.3-1）中的值Mmax=7851.565kNm進行計算。梁下層配筋計算，估計需配兩排縱筋，M=7851.565kNm，取a=100mm，TOC\o"1-5"\h\z2 2ho=2500-100=2400mm，仁=15N/mm，fy=310N/mm（H級），f=210N/mm2'：級）， =1.0，、〃=0.95， =1.2。yv 0 0 d確定翼緣計算寬度按《水工鋼筋混凝土結構學》中的表3—3查得:hf,/h。=400/2400=0.17■0.1，獨立T型梁，所以?二I。/3二8500/3二2833.33mmbf二b12hf二80012400二5600mm上述兩值均大于實有寬度（1600mm），故取bf=1600mm。鑒別T型梁的所屬情況：M=1.2 7851.565=9421.878kN打df?.hfh0「hf/2 =15 1600400 （2400「400/2）=21120kNmfbfffbff%rdM:::fCbfh—hf/2所以屬于第一種情況的T形梁（xWh），按寬度為1600mm勺矩形梁進行計算。rdrdM2fbfh01.27851.565 10廠二。.06815、匚1600、匚2400=1-=1-2〉s=1-：:;1-20.068=0.070:::I=0.544213006mmfc】bh。15^0.070=<1600乂2400

ac'

213006mmfy 310

13006>Pmir>Pmiri=0.15%bh8002400

0選配鋼筋27：.:』36(As=14250mm)斜截面承載力計算截面尺寸復核根據4.3節內力計算中的剪力包絡圖(4.3-1)，可知橋機軌道梁中的最大剪匹=更。=2.5乞4.0，根據力值為V匹=更。=2.5乞4.0，根據DL/T5057—1996《水工混凝土結構設計規范》中的公式6.5.1-1得:0.25fc0.25fcbho=0.25158002400=7200kN0.25fcbh0.rdV=1.24344.110=5212.932kN故截面尺寸滿足抗剪要求。驗算是否按計算配路腹筋:0.07fc0.07fcbho=0.0715800 2400=2016kN0.07fcbh0:::rdV=5212.932kN應按計算配路腹筋。腹筋計算初選六肢箍筋，由于梁高較大(h=2500mm),箍筋不能太細，選用’12@100，即Asv=6113.1 =678.6mm2,s=100mm。a)驗算配筋率:—鼻100%678.6100%=0.85%bs 800100—鼻100%678.6100%=0.85%bs 800100滿足最小配筋率的要求。min=0.12%b)計算VcscsVcs=0.07fcbhAsv1.25J—h。=0.07 15i800 2400 1.25210678.62400100=6291.18kN:rdV=5212.932kN滿足抗剪要求4.5正常使用極限狀態驗算4.5.1裂縫寬度驗算因該梁處于室內正常環境，環境類別為一類，由附錄五表1可知,期組合下Wmax1-0.40mm；荷載效應.】 2嘰