人民醫院遷建工程高大模板工程安全專項施工方案xx人民醫院遷建工程項目經理部目錄第一章工程概況 .2應急救援小組人員及職責總指揮1、負責制定事故預防工作相關部門人員的應急救援工作職責。2、發生安全事故后，負責總體調度指揮，總體策劃，及時與上級主管部門及各救護單位第一時間取得聯系。3、進行有針對性的應急救援應變演習，有計劃區分任務，明確責任。總結經驗教訓，教育項目職工。副總指揮1、一旦發生安全事故，立即安排人員有序疏散、管理，保持現場人員情緒穩定，冷靜沉著處理。2、當發生緊急情況時，立即報告項目應急救援領導小組組長和指揮員并及時采取救援工作，盡快控制險情蔓延。3、項目安全負責人組織有關人員設置危險警戒區，立即清點施工現場作業人員的數量，掌握倒塌事故現場內是否有施工作業人員被埋壓。4、封閉危險區域，嚴禁無關人員進入造成二次傷害和影響救援工作。5、立即組織用于搶險的大型機械設備進入施工現場備用。副總指揮副總指揮加強安全教育工作。項目其他管理人員組員/人員搶救2、負責實施救護工作，保證事故發生后，能使救護工作做到最佳，確保經濟損失和人員傷亡降低到最低限度。3、當發生緊急情況時，立即對危險區域內施工人員采取措施防止事故擴大。組員/組員/組員/組員/組員/組員/組員/物資部負責人：李弘洋/1、負責搶險隊伍的生活后勤保障，。2、負責搶險物資的供應。3、負責購買應急救援工具。/辦公室負責人：周波/8.3應急救援工作程序當事故發生時小組成員立即向組長匯報，由組長上報公司，必要時報當地政府相關部門，以取得政府部門的幫助。由應急救援領導小組組織項目部全體員工投入事故應急救援搶險工作中去，盡快控制險情蔓延，并配合、協助事故的處理調查工作。事故發生時，組長不在現場時，由副組長作為臨時現場救援負責人負責現場的救援指揮安排。項目部指定負責事故的收集、統計、審核和上報工作，并嚴格遵守事故報告的真實性和時效性。8.4危險源辨識與分析1、高處墜落：造成高處墜落的主要因素有：臨邊、洞口安全防護措施不符合要求；腳手架上高處作業人員安全防護不符合要求；操作平臺與交叉作業的安全防護不符合要求；操作人員未按操作規程操作。2、模板支撐坍塌：搭設、拆除未按已審批的施工方案進行；施工荷載超過允許荷載。3、物體打擊：進入施工現場未按要求系戴安全帽；安全帽不合格；腳手架外側未用密目網封閉，滿堂架未設安全平網。4、觸電：臨時用電防護、接地與接零保護系統、配電線路不符合要求；配電箱、開關箱、現場照明、電氣設備、變配電裝置等不符合要求，架空線路距建筑近防護措施不到位等。5、機械設備傷害：機械設備安裝、拆除時操作不符合要求；需做防護的防護措施不到位，如平刨、電鋸等；工人操作時違反操作規程要求；機械設備的各種限位、保護裝置不符合要求；對機械設備未做定期檢查，或對已檢查出存在安全隱患的機械設備未停止使用，未及時整改處理。6、火災：易燃易爆等危險物品未按要求存放、保管、搬運、使用；在有明火作業時無消防器材或消防器材不足。8.5應急救援預案1、高處墜落應急救援預案1）現場只有1人時應大聲呼救；2人以上時，應有1人或多人去打“120”急救電話及馬上報告應急救援領導小組搶救。2）仔細觀察傷員的神志是否清醒、是否昏迷、休克等現象，并盡可能了解傷員落地的身體著地部位，和著地部位的具體情況。3）如果是頭部著地，同時伴有嘔吐、昏迷等癥狀，很可能是顱腦損傷，應該迅速送醫院搶救。如發現傷者耳朵、鼻子有血液流出，千萬不能用手帕棉花或紗布去堵塞，以免造成顱內壓增高或誘發細菌感染，會危及傷員的生命安全。4）如果傷員腰、背、肩部先著地，有可能造成脊柱骨折，下肢癱瘓，這時不能隨意翻動，搬動是要三個人同時同一方向將傷員平直抬于木板上，不能扭轉脊柱，運送時要平穩，否則會加重傷情。2、模板坍塌應急救援預案1）當發生架子坍塌事故時，立即組織人員及時搶救，防止事故擴大，在有傷亡的情況下控制好事故現場；2）報120急救中心，到現場搶救傷員。（應盡量說清楚傷員人數、情況、地點、聯系電話等，并派人到路口等待）；3）急報項目部應急救援小組、公司和有關應急救援單位，采取有效的應急救援措施；4）清理事故現場，檢查現場施工人員是否齊全，避免遺漏傷亡人員，把事故損失控制到最小；5）預備應急救援工具：切割機、起重機、藥箱、擔架等。6）由事故調查組進行事故調查，責任分析并形成調查報告上報上級主管部門。7）總結經驗教訓，教育職工。3、物體打擊應急救援預案當物體打擊傷害發生時，應盡快將傷員轉移到安全地點進行包扎、止血、固定傷肢，應急以后及時送醫院治療。1）止血：根據出血種類，采用加壓包止血法、指壓止血法、堵塞止血法和止血帶止血法等。2）對傷口包扎：以保護傷口、減少感染，壓迫止血、固定骨折、扶托傷肢，減少傷痛。3）對于頭部受傷的傷員，首先應仔細觀察傷員的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有嘔吐、昏迷等癥狀，應迅速送醫院搶救，如果發現傷員耳朵、鼻子有血液流出，千萬不能用手巾棉花或紗布堵塞，因為這樣可能造成顱內壓增高或誘發細菌感染，會危及傷員的生命安全。4）如果是輕傷，在工地簡單處理后，再到醫院檢查；如果是重傷，應迅速送醫院搶救。5）由事故調查組進行事故調查，責任分析并形成調查報告上報上級主管部門。6）總結經驗教訓，教育職工。4、觸電事故應急救援預案1）如果發生觸電事故時首先斷開電源。項目部應立即組織人員進行搶救，并電話通知公司應急反應組織機構，同時迅速呼叫醫務人員前來現場進行搶救。2）如果電源開關在較遠處，則可用絕緣材料（如木條等）把觸電者與電源分離。3）高壓線路觸電：馬上通知供電部門停電，如一時無法通知供電部門停電則可拋擲導電體（如裸導線），讓線路短路跳閘，再把觸電者拖離電源。4）觸電者脫離電源后馬上進行搶救，同時通知120送往最近的醫院。5）由事故調查組進行事故調查，責任分析并形成調查報告上報上級主管部門。6）總結經驗教訓，教育職工。5、機械傷害應急救援預案1）一旦發生機械傷害事故后，項目部應立即切斷電源并組織人員進行搶救，并電話通知公司應急反應組織機構，同時迅速呼叫醫務人員前來現場進行搶救。2）對傷員進行必要的處理，如止血：有創傷出血者，應迅速包扎止血，材料就地取材，可用加壓包扎、上止血帶或指壓止血等。同時盡快送往醫院。3）車輛一到立即就近送往醫院。4）事故調查組進行事故調查，責任分析并形成調查報告上報上級主管部門。5）總結經驗教訓，教育職工。6、火災應急救援預案1）現場發生火災火險時，首先要立即撥打火警電話“119”，請求消防人員前來救援。2）組織消防人員撲滅火種，排隊險情。但要注意判斷所發生火災的情況，較小的火情可以自行組織人員立即撲滅。已燃起的火情，現場人員不能立即撲滅時，要及時報告消防部門，請示求援，千萬不可遲報。特別是現場中易燃庫站、油料庫等處起火時，更應及時上報，以防自救不了時，延誤時間釀成大火。3）盡快將傷員送往醫院。4）事故調查組進行事故調查，責任分析并形成調查報告上報上級主管部門。5）總結經驗教訓，教育職工。7、中暑1）發現有工作人員中暑，班組長應立即把中暑人員扶到陰涼處休息。2）報告項目部安全員，在安全員指導下給患者服用解暑藥品。3）安全員組織人員給患者進行物理降溫（冰水、冰袋冷敷頭及腋下等），加強通風及散熱。4）對重癥中暑者，必要時送醫院治療。8、車輛傷害1)發生車輛傷害事故后，現場第一人應立即向項目部領導或應急救援領導小組報告事故情況。2)應急救援小組接到事故情況后，各小組立即各司其職，在五分鐘內投入救人搶險工作。3)組織人員和設備對受傷人員和車輛進行搶救，本著先救人的原則，首先將傷員救出，由醫療小組對其進行簡單傷情處理后立即送最近的醫院救治。4)立即把出事地點附近的作業人員疏散到安全地帶，并進行警戒不準閑人靠近，對外注意禮貌用語。5)如運送傷員的小車因故不在項目部，由聯絡組提早與業主、監理單位取得聯系，借用其車輛送護傷員，確保在第一時間將傷員送到新政鄉衛生院救治。6)必要時立即向公司應急救援指揮中心匯報事故發生情況。7)維護現場秩序，嚴密保護事故現場。8.6應急醫院及救援路線圖火警：119急救：120聯動中心：110應急線路:為確保在緊急情況下，傷病人員能得到及時的救治，選擇就近醫院進行搶救治療。具體見下圖所示。路線醫院名稱醫院地址急診電話線路路二8.7應急響應、演練生產安全事故應急救援組織成員經培訓和演習，掌握并且具備現場救援救護的基本技能，熟悉應急預案流程，能做到遇到事故有序的進行救援。8.7預備應急救援工具表8.5-1預備應急救援工具表序號器材或設備單位數量備注1擔架個22止血急救包個103手電筒個104應急燈個105爬梯樘46對講機臺87滅火器只108防煙面罩套49消防斧把410現場安全警示燈臺211現場安全警示帶米50012安全監測儀器臺213鐵鍬把514砂袋包1015潛水泵臺2

第九章計算書及相關圖紙9.1計算書9.1.1直線加速器機房計算書1、3000mm厚墻模板（木模板）計算書計算依據：1、《建筑施工模板安全技術規范》JGJ162-20082、《混凝土結構設計規范》GB50010-20103、《建筑結構荷載規范》GB50009-20124、《鋼結構設計標準》GB50017-20175、《建筑結構可靠性設計統一標準》GB50068-2018一、工程屬性新澆混凝土墻名稱直加機房墻新澆混凝土墻墻厚(mm)3000混凝土墻的計算高度(mm)6900混凝土墻的計算長度(mm)7400二、荷載組合側壓力計算依據規范《建筑施工模板安全技術規范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc(kN/m3)24混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)6.9混凝土側壓力折減系數ξ0.8新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4k(kN/m2)ζγcH＝0.8×24×6.9＝132.48kN/m2傾倒混凝土時對垂直面模板荷載標準值Q3k(kN/m2)2結構重要性系數γ01可變荷載調整系數γL0.9新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4k=ζγcH＝0.8×24×6.9＝132.48kN/m2S承＝γ0×(1.3G4k+γL×1.5Q4k)=1×(1.3×132.480+0.9×1.5×2.000)＝174.92kN/m2正常使用極限狀態設計值S正＝G4k＝132.48kN/m2三、面板布置小梁布置方式豎直左部模板懸臂長(mm)50小梁間距(mm)100小梁一端懸臂長(mm)100主梁間距(mm)350主梁一端懸臂長(mm)100對拉螺栓橫向間距(mm)400對拉螺栓豎向間距(mm)350模板設計立面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值[f](N/mm2)15.444面板彈性模量E(N/mm2)9350墻截面寬度可取任意寬度，為便于驗算主梁，取b＝0.35m，W＝bh2/6＝350×152/6＝13125mm3，I＝bh3/12＝350×153/12＝98437.5mm41、強度驗算q＝bS承＝0.35×174.924＝61.223kN/m面板彎矩圖(kN·m)Mmax＝0.077kN·mσ＝Mmax/W＝0.077×106/13125＝5.831N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2滿足要求！2、撓度驗算q＝bS正＝0.35×132.48=46.368kN/m面板變形圖(mm)ν＝0.066mm≤[ν]＝L/400＝100/400＝0.25mm滿足要求！五、小梁驗算小梁材質及類型方鋼管小梁截面類型(mm)□40×40×2.5小梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)205小梁彈性模量E(N/mm2)206000小梁截面抵抗矩W(cm3)4.11小梁截面慣性矩I(cm4)8.221、強度驗算q＝bS承＝0.1×174.924＝17.492kN/m小梁彎矩圖(kN·m)小梁剪力圖(kN)Mmax＝0.203kN·mσ＝Mmax/W＝0.203×106/4110＝49.386N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足要求！2、撓度驗算q＝bS正＝0.1×132.48=13.248kN/m小梁變形圖(mm)ν＝0.062mm≤[ν]＝2L/400＝2×150/400＝0.75mm滿足要求！3、支座反力計算R1=6.541kN，R2=...R73=6.541kN，R74=6.541kN六、主梁驗算主梁材質及類型鋼管主梁截面類型(mm)Ф48×3主梁計算截面類型(mm)Φ48×2.7主梁合并根數2主梁受力不均勻系數ζ0.6主梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)205主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁截面慣性矩I(cm4)9.89F1=ζR1=0.6×6.541=3.924kN,F2=ζR2=...F73=ζR73=0.6×6.541=3.924kN,F74=ζR74=0.6×6.541=3.924kN1、強度驗算主梁彎矩圖(kN·m)Mmax＝0.632kN·mσ＝Mmax/W＝0.632×106/4120＝153.289N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足要求！2、撓度驗算主梁變形圖(mm)ν＝0.319mm≤[ν]＝L/400＝400/400＝1mm滿足要求！七、對拉螺栓驗算對拉螺栓類型M16軸向拉力設計值Ntb(kN)24.5對拉螺栓橫向驗算間距m＝max[400，400/2+100]＝400mm對拉螺栓豎向驗算間距n＝max[350，350/2+150]＝350mmN＝0.95mnS承＝0.95×0.4×0.35×174.924＝23.265kN≤Ntb＝24.5kN滿足要求！2、3000mm厚板模板計算書計算依據：1、《建筑施工模板安全技術規范》JGJ162-20082、《建筑施工承插型盤扣式鋼管腳手架安全技術標準》JGJ/T231-20233、《混凝土結構設計規范》GB50010-20104、《建筑結構荷載規范》GB50009-20125、《鋼結構設計標準》GB50017-2017一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱直加機房頂板新澆混凝土樓板計算厚度(mm)3000模板支架高度H(m)8.1模板支架縱向長度L(m)14.2模板支架橫向長度B(m)13二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1施工人員及設備產生的荷載標準值Q1k(kN/m2)3泵送、傾倒混凝土等因素產生的水平荷載標準值Q2k(kN/m2)1.516風荷載標準值ωk(kN/m2)基本風壓ω0(kN/m2)0.250.125地基粗糙程度B類()模板支架頂部距地面高度(m)8.1風壓高度變化系數μz1風荷載體型系數μs0.5風荷載作用方向沿模板支架橫向作用三、模板體系設計結構重要性系數γ01.1腳手架安全等級I級主梁布置方向平行立桿縱向方向立桿縱向間距la(mm)600立桿橫向間距lb(mm)600步距h(mm)1000頂層步距hˊ(mm)500支架可調托座支撐點至頂層水平桿中心線的距離a(mm)650小梁間距l(mm)150小梁最大懸挑長度l1(mm)300主梁最大懸挑長度l2(mm)300承載力設計值調整系數γR1設計簡圖如下：模板設計平面圖縱向剖面圖橫向剖面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)15面板抗彎強度設計值[f](N/mm2)15面板抗剪強度設計值[τ](N/mm2)1.4面板彈性模量E(N/mm2)10000面板計算方式簡支梁按簡支梁，取1m單位寬度計算。W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4承載能力極限狀態q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.1+(24+1.1)×3)+1.5×3]×1=112.772kN/m正常使用極限狀態q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.1+(24+1.1)×3)+1×3)×1＝78.4kN/m計算簡圖如下：1、強度驗算Mmax＝q1l2/8＝112.772×0.152/8＝0.317kN·mσ＝Mmax/W＝0.317×106/37500＝8.458N/mm2≤[f]/γR=15/1＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗算νmax＝5ql4/(384EI)=5×78.4×1504/(384×10000×281250)=0.184mmνmax=0.184mm≤min{150/150，10}=1mm滿足要求！五、小梁驗算小梁類型方鋼管小梁截面類型(mm)□40×40×2.5小梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)205小梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)125小梁截面抵抗矩W(cm3)4.11小梁彈性模量E(N/mm2)206000小梁截面慣性矩I(cm4)8.22小梁計算方式二等跨連續梁q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.3+(24+1.1)×3)+1.5×3]×0.15＝16.959kN/m因此，q1靜＝γ0×1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1.1×1.3×(0.3+(24+1.1)×3)×0.15＝16.216kN/mq1活＝γ0×1.5×Q1k×b=1.1×1.5×3×0.15＝0.743kN/m計算簡圖如下：1、強度驗算M1＝0.125q1靜L2+0.125q1活L2＝0.125×16.216×0.62+0.125×0.743×0.62＝0.763kN·mM2＝q1L12/2=16.959×0.32/2＝0.763kN·mMmax＝max[M1，M2]＝max[0.763，0.763]＝0.763kN·mσ=Mmax/W=0.763×106/4110=185.679N/mm2≤[f]/γR=205/1=205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算V1＝0.625q1靜L+0.625q1活L＝0.625×16.216×0.6+0.625×0.743×0.6＝6.36kNV2＝q1L1＝16.959×0.3＝5.088kNVmax＝max[V1，V2]＝max[6.36，5.088]＝6.36kNτmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=6.36×1000×[40×402-(40-5)×352]/(8×82200×5)＝40.859N/mm2≤[τ]/γR=125/1=125N/mm2滿足要求！3、撓度驗算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.3+(24+1.1)×3)+1×3)×0.15＝11.79kN/m撓度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×11.79×6004/(100×206000×8.22×104)＝0.47mm≤[ν]＝min(L/150，10)＝min(600/150，10)＝4mm；懸臂端νmax＝ql14/(8EI)=11.79×3004/(8×206000×8.22×104)＝0.705mm≤[ν]＝min(2×l1/150，10)＝min(2×300/150，10)＝4mm滿足要求！六、主梁驗算主梁類型工字鋼主梁截面類型10號工字鋼主梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)49主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)245主梁計算方式三等跨連續梁可調托座內主梁根數11、小梁最大支座反力計算q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×3)+1.5×3]×0.15＝17.002kN/mq1靜＝γ0×1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1.1×1.3×(0.5+(24+1.1)×3)×0.15＝16.259kN/mq1活＝γ0×1.5×Q1k×b＝1.1×1.5×3×0.15＝0.743kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.5+(24+1.1)×3)+1×3)×0.15＝11.82kN/m承載能力極限狀態按二等跨連續梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×17.002×0.6＝12.751kN按二等跨連續梁按懸臂梁，R1＝(0.375q1靜+0.437q1活)L+q1l1＝(0.375×16.259+0.437×0.743)×0.6+17.002×0.3＝8.953kNR＝max[Rmax，R1]＝12.751kN;正常使用極限狀態按二等跨連續梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×11.82×0.6＝8.865kN按二等跨連續梁懸臂梁，R'1＝0.375q2L+q2l1＝0.375×11.82×0.6+11.82×0.3＝6.205kNR'＝max[R'max，R'1]＝8.865kN;計算簡圖如下：主梁計算簡圖一2、抗彎驗算主梁彎矩圖一(kN·m)σ=Mmax/W=5.738×106/49000=117.104N/mm2≤[f]/γR=205/1=205N/mm2滿足要求！3、抗剪驗算主梁剪力圖一(kN)τmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=25.821×1000×[68×1002-(68-4.5)×84.82]/(8×2450000×4.5)＝65.393N/mm2≤[τ]/γR=125/1=125N/mm2滿足要求！4、撓度驗算主梁變形圖一(mm)跨中νmax=0.081mm≤[ν]=min{600/150，10}=4mm懸挑段νmax＝0.456mm≤[ν]=min(2×300/150,10)=4mm滿足要求！5、支座反力計算承載能力極限狀態圖一支座反力依次為R1=64.073kN，R2=44.31kN，R3=44.31kN，R4=64.074kN七、可調托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調托座可調托座承載力設計值[N](kN)100按上節計算可知，可調托座受力N＝64.074kN≤[N]/γR=100/1=100kN滿足要求！八、立桿驗算立桿鋼管截面類型(mm)Ф60×3.2立桿鋼管計算截面類型(mm)Φ57×2.5鋼材等級Q345立桿截面面積A(mm2)428立桿截面回轉半徑i(mm)19.3立桿截面抵抗矩W(cm3)5.59抗壓強度設計值[f](N/mm2)300支架自重標準值q(kN/m)0.15支架立桿計算長度修正系數η1.5懸臂端計算長度折減系數k0.6支撐架搭設高度調整系數βH1.05架體頂層步距修正系數γ1.51、長細比驗算l01=βHγh'+2ka=1.05×1.5×500+2×0.6×650=1567.5mml0=βHηh=1.05×1.5×1000=1575mmλ=max[l01，l0]/i=1575/19.3=81.606≤[λ]=150滿足要求！2、立桿穩定性驗算根據《建筑施工承插型盤扣式鋼管腳手架安全技術標準》JGJ/T231-2023公式，考慮風荷載時，可變荷載需考慮0.9組合系數：小梁驗算q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×0.9×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×3)+1.5×0.9×3]×0.15=16.927kN/m同上四～六步計算過程，可得：R1＝63.797kN，R2＝44.119kN，R3＝44.118kN，R4＝63.798kN頂部立桿段：λ1=l01/i=1567.500/19.3=81.218查表得，φ＝0.623不考慮風荷載:N1=64.074kNf=N1/(ΦA)=64074.118/(0.623×428)=240.298N/mm2≤[f]/γR=300/1=300N/mm2滿足要求！考慮風荷載:Mw＝γ0×γQφcωk×la×h2/10＝1.1×1.5×0.9×0.125×0.6×12/10＝0.011kN·mN1w=Max[R1,R2,R3,R4]+Mw/lb=Max[63.797,44.119,44.118,63.798]+0.011/0.6=63.816kNf＝N1w/(φA)+Mw/W＝63816/(0.623×428)+0.011×106/5590＝241.298N/mm2≤[f]/γR=300/1=300N/mm2滿足要求！非頂部立桿段：λ=l0/i=1575.000/19.3=81.606查表得，φ1=0.623不考慮風荷載:N=64.074+1.1×γG×q×H=64.074+1.1×1.3×0.15×8.1=65.812kNf=N/(φ1A)＝65.812×103/(0.623×428)=246.814N/mm2≤[σ]/γR=300/1=300N/mm2滿足要求！考慮風荷載:Mw＝γ0×γQφcωk×la×h2/10＝1.1×1.5×0.9×0.125×0.6×12/10＝0.011kN·mNw=Max[R1,R2,R3,R4]+1.1×γG×q×H+Mw/lb=Max[63.797,44.119,44.118,63.798]+1.1×1.3×0.15×8.1+0.011/0.6=65.554kNf=Nw/(φ1A)+Mw/W＝65.554×103/(0.623×428)+0.011×106/5590=247.816N/mm2≤[σ]/γR=300/1=300N/mm2滿足要求！九、高寬比驗算根據《建筑施工承插型盤扣式鋼管腳手架安全技術標準》JGJ/T231-2023第6.2.1:支撐架的高寬比宜控制在3以內H/B=8.1/13=0.623≤3滿足要求！十、抗傾覆驗算混凝土澆筑前，傾覆力矩主要由風荷載產生，抗傾覆力矩主要由模板及支架自重產生MT=γ0×φcγQ(ωkLH2/2)=1.1×1×1.5×(0.125×14.2×8.12/2)=96.078kN·mMR=γG(G1k+0.15H/(lalb))LB2/2=0.9×(0.5+0.15×8.1/(0.6×0.6))×14.2×132/2=4184.651kN·mMT=96.078kN·m≤MR=4184.651kN·m滿足要求！混凝土澆筑時，傾覆力矩主要由泵送、傾倒混凝土等因素產生的水平荷載產生，抗傾覆力矩主要由鋼筋、混凝土、模板及支架自重產生MT=γ0×φcγQ(Q2kLH2)=1.1×1×1.5×(1.516×14.2×8.12)=2330.459kN·mMR=γG[(G2k+G3k)×h0+(G1k+0.15H/(lalb))]LB2/2=0.9×[(24+1.1)×3+(0.5+0.15×8.1/(0.6×0.6))]×14.2×132/2=85501.874kN·mMT=2330.459kN·m≤MR=85501.874kN·m滿足要求！9.1.2綜合樓計算書1、截面400×2200mm梁模板（盤扣式，梁板立柱共用）計算書計算依據：1、《建筑施工承插型盤扣式鋼管腳手架安全技術標準》JGJ/T231-20232、《混凝土結構設計規范》GB50010-20103、《建筑結構荷載規范》GB50009-20124、《鋼結構設計標準》GB50017-2017一、工程屬性新澆混凝土梁名稱KL混凝土梁計算截面尺寸(mm×mm)400×2200梁側樓板計算厚度(mm)160模板支架高度H(m)6模板支架橫向長度B(m)20模板支架縱向長度L(m)20二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1施工人員及設備荷載標準值Q1k(kN/m2)3泵送、傾倒混凝土等因素產生的水平荷載標準值Q2k(kN/m2)0.09風荷載標準值ωk(kN/m2)基本風壓ω0(kN/m2)0.3非自定義:0.39地基粗糙程度B類()模板支架頂部距地面高度(m)6風壓高度變化系數μz1風荷載體型系數μs1.3風荷載作用方向沿模板支架橫向作用三、模板體系設計結構重要性系數γ01.1腳手架安全等級I級新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立桿縱距是否相等是梁跨度方向立桿間距la(mm)600梁兩側立桿橫向間距lb(mm)1200最大步距h(mm)1500頂層步距h'(mm)1000可調托座伸出頂層水平桿的懸臂長度a(mm)500新澆混凝土樓板立桿縱橫向間距l'a(mm)、l'b(mm)1200、1200混凝土梁距梁兩側立桿中的位置居中梁左側立桿距梁中心線距離(mm)600梁底增加立桿根數2梁底增加立桿布置方式按混凝土梁梁寬均分梁底增加立桿依次距梁左側立桿距離(mm)533,667梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)300梁底支撐小梁根數4梁底支撐小梁間距(mm)133每縱距內附加梁底支撐主梁根數0承載力設計值調整系數γR1模板及支架計算依據《建筑施工承插型盤扣式鋼管腳手架安全技術標準》JGJ/T231-2023設計簡圖如下：平面圖立面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)15面板抗彎強度設計值[f](N/mm2)15面板抗剪強度設計值[τ](N/mm2)1.4面板彈性模量E(N/mm2)10000取梁縱向單位寬度b=1000mm，按三等跨連續梁計算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4面板承受梁截面方向線荷載設計值：q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×2.2)+1.5×3]×1＝85.316kN/m計算簡圖如下：1、強度驗算q1靜＝γ0×1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1.1×1.3×(0.1+(24+1.5)×2.2)×1＝80.366kN/mq1活＝γ0×1.5×Q1k×b＝1.1×1.5×3×1＝4.95kN/mMmax＝0.1q1靜L2+0.117q1活L2＝0.1×80.366×0.1332+0.117×4.95×0.1332＝0.153kN·mσ＝Mmax/W＝0.153×106/37500＝4.085N/mm2≤[f]/γR=15/1＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗算面板承受梁截面方向線荷載標準值：q2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1×Q1k]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×2.2)+1×3]×1＝59.2kN/mνmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×59.2×133.3334/(100×10000×281250)＝0.045mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[133.333/150，10]＝0.889mm滿足要求！3、支座反力計算設計值(承載能力極限狀態)R1=R4=0.4q1靜L+0.45q1活L=0.4×80.366×0.133+0.45×4.95×0.133＝4.583kNR2=R3=1.1q1靜L+1.2q1活L=1.1×80.366×0.133+1.2×4.95×0.133＝12.579kN標準值(正常使用極限狀態)R1'=R4'=0.4q2L=0.4×59.2×0.133＝3.157kNR2'=R3'=1.1q2L=1.1×59.2×0.133＝8.683kN五、小梁驗算小梁類型方鋼管小梁截面類型(mm)□40×40×2.5小梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)205小梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)125小梁截面抵抗矩W(cm3)4.11小梁彈性模量E(N/mm2)206000小梁截面慣性矩I(cm4)8.22小梁計算方式二等跨連續梁梁左側立桿距梁中心線距離(mm)600主梁間距l1(mm)6001、梁底各道小梁線荷載計算分別計算梁底各道小梁所受線荷載，其中梁側樓板的荷載取板底立桿至梁側邊一半的荷載。小梁自重設計值：q2=γ0×1.3×G1k×梁寬/(小梁根數-1)=1.1×1.3×(0.3-0.1)×0.4/3=0.038kN/m1）左側小梁線荷載設計值計算梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左＝R1/b=4.583/1＝4.583kN/m小梁自重：q2=0.038kN/m梁左側模板傳遞給左邊小梁荷載q3左=γ0×1.3×G1k×(梁高-板厚)=1.1×1.3×0.5×(2.2-0.16)=1.459kN/m梁左側樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左=γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×(梁左側立桿距梁中心線距離-梁寬/2)/2=1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.16)+1.5×3]×(0.6-0.4/2)/2=2.282kN/m左側小梁總荷載q左＝q1左+q2+q3左+q4左=4.583+0.038+1.459+2.282=8.361kN/m2）中間小梁線荷載設計值計算梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中＝Max[R2,R3]/b=Max[12.579,12.579]/1=12.579kN/m小梁自重：q2=0.038kN/m中間小梁總荷載q中=q1中+q2=12.579+0.038=12.617kN/m3）右側小梁線荷載設計值計算梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右＝R4/b=4.583/1＝4.583kN/m小梁自重：q2=0.038kN/m梁右側模板傳遞給右邊小梁荷載q3右=γ0×1.3×G1k×(梁高-板厚)=1.1×1.3×0.5×(2.2-0.16)=1.459kN/m梁右側樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右=γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×((lb-梁左側立桿距梁中心線距離)-梁寬/2)/2=1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.16)+1.5×3]×((1.2-0.6)-0.4/2)/2=2.282kN/m右側小梁總荷載q右＝q1右+q2+q3右+q4右=4.583+0.038+1.459+2.282=8.361kN/m4）各道小梁最大線荷載設計值計算小梁最大荷載q=Max[q左,q中,q右]=Max[8.361,12.617,8.361]=12.617kN/m5）各道小梁最大線荷載標準值計算參考小梁線荷載設計值計算步驟，將荷載標準值代入后得到：小梁最大荷載標準值：q'=Max[q左',q中',q右']=Max[5.707,8.709,5.707]=8.709kN/m為簡化計算，按二等跨連續梁和懸臂梁分別計算，如下圖：2、抗彎驗算Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×12.617×0.62，0.5×12.617×0.32]＝0.568kN·mσ=Mmax/W=0.568×106/4110=138.142N/mm2≤[f]/γR=205/1=205N/mm2滿足要求！3、抗剪驗算Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×12.617×0.6，12.617×0.3]＝4.731kNτmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=4.731×1000×[40×402-(40-5)×352]/(8×82200×5)＝30.399N/mm2≤[τ]/γR=125/1=125N/mm2滿足要求！4、撓度驗算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×8.709×6004/(100×206000×8.22×104)＝0.347mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[600/150，10]＝4mmν2＝q'l24/(8EI)＝8.709×3004/(8×206000×8.22×104)＝0.521mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]=min[600/150，10]＝4mm滿足要求！5、支座反力計算承載能力極限狀態Rmax=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×12.617×0.6,0.375×12.617×0.6+12.617×0.3]=9.463kN同理可得：將各道小梁所受線荷載設計值參照以上步驟分別代入，得到梁底支撐各道小梁所受最大支座反力設計值依次為R1=6.271kN,R2=9.463kN,R3=9.463kN,R4=6.271kN正常使用極限狀態Rmax'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×8.709×0.6,0.375×8.709×0.6+8.709×0.3]=6.532kN同理可得：各道小梁所受線荷載標準值參照以上步驟分別代入，得到梁底支撐各道小梁所受最大支座反力標準值依次為R1'=4.28kN,R2'=6.532kN,R3'=6.532kN,R4'=4.28kN六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)Φ48×2.8主梁計算截面類型(mm)Φ48×2.7主梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)9.89可調托座內主梁根數1承載能力極限狀態單根主梁自重設計值：q=1.1×1.3×0.03=0.043kN/m正常使用極限狀態單根主梁自重標準值：q'=1×0.03=0.03kN/m1、抗彎驗算主梁彎矩圖(kN·m)σ=Mmax/W=0.4×106/4120=97.093N/mm2≤[f]/γR=205/1=205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算主梁剪力圖(kN)Vmax＝5.465kNτmax=2Vmax/A=2×5.465×1000/384＝28.465N/mm2≤[τ]/γR=125/1=125N/mm2滿足要求！3、撓度驗算主梁變形圖(mm)νmax＝0.221mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[533/150，10]＝3.553mm滿足要求！4、支座反力計算承載能力極限狀態支座反力依次為R1=0.829kN，R2=14.931kN，R3=14.931kN，R4=0.829kN七、可調托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調托座可調托座承載力設計值[N](kN)100扣件抗滑移折減系數kc0.851、扣件抗滑移驗算兩側立桿最大受力N＝max[R1,R4]＝max[0.829,0.829]＝0.829kN≤0.85×8=6.8kN單扣件在扭矩達到40～65N·m且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！2、可調托座驗算可調托座最大受力N＝max[R2，R3]＝14.931kN≤[N]/γR=100/1=100kN滿足要求！八、立桿驗算立桿鋼管截面類型(mm)Φ48.3×3.2立桿鋼管計算截面類型(mm)Ф48×3鋼材等級Q355立桿截面面積A(mm2)424回轉半徑i(mm)15.9立桿截面抵抗矩W(cm3)4.49支架立桿計算長度修正系數η1.05懸臂端計算長度折減系數k0.6支撐架搭設高度調整系數βH1架體頂層步距修正系數γ0.9抗壓強度設計值[f](N/mm2)300支架自重標準值q(kN/m)0.15步距h(mm)1500頂層步距h'(mm)1000可調托座伸出頂層水平桿的懸臂長度a(mm)5001、長細比驗算hmax=max(βHηh,βHγh'+2ka)=max(1×1.05×1500,1×0.9×1000+2×0.6×500)=1575mmλ=hmax/i=1575/15.9=99.057≤[λ]=150長細比滿足要求！查表得，φ＝0.4822、風荷載計算Mw＝γ0×φc×1.5×ωk×la×h2/10＝1.1×0.9×1.5×0.39×0.6×1.52/10＝0.078kN·m3、穩定性計算根據《建筑施工承插型盤扣式鋼管腳手架安全技術標準》JGJ/T231-2023公式，考慮風荷載時，可變荷載需考慮0.9組合系數：1)面板驗算q1＝1.1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×2.2)+1.5×0.9×3]×1＝84.821kN/m2)小梁驗算q1＝，(1.2-0.6)-0.4/2]/2×1，12.5+1.1×1.3×(0.3-0.1)×0.4/3}=12.538kN/m同上四～六計算過程，可得：R1＝0.816kN，R2＝14.788kN，R3＝14.788kN，R4＝0.816kN立桿最大受力Nw＝max[R1+N邊1，R2，R3，R4+N邊2]+γ0×1.3×每米立桿自重×(H-梁高)+Mw/lb＝max[0.816+1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.16)+1.5×0.9×3]×(1.2+0.6-0.4/2)/2×0.6，14.788，14.788，0.816+1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.16)+1.5×0.9×3]×(1.2+1.2-0.6-0.4/2)/2×0.6]+1.1×1.3×0.15×(6-2.2)+0.078/1.2＝15.668kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝15667.911/(0.482×424)+0.078×106/4490＝94.037N/mm2≤[f]/γR=300/1=300N/mm2滿足要求！九、高寬比驗算根據《建筑施工承插型盤扣式鋼管腳手架安全技術標準》JGJ/T231-2023第6.2.1:支撐架的高寬比宜控制在3以內H/B=6/20=0.3≤3滿足要求！十、架體抗傾覆驗算模板支架高度H(m)6模板支架縱向長度L(m)20模板支架橫向長度B(m)20混凝土澆筑前，傾覆力矩主要由風荷載產生，抗傾覆力矩主要由模板及支架自重產生MT=γ0×φc×γQ(ωkLH2/2)=1.1×1×1.5×(0.39×20×62/2)=231.66kN·mMR=γG[G1k+0.15×H/(la'×lb')]LB2/2=0.9×[0.5+0.15×6/(1.2×1.2)]×20×202/2=4050kN·mMT=231.66kN·m≤MR=4050kN·m滿足要求！混凝土澆筑時，傾覆力矩主要由泵送、傾倒混凝土等因素產生的水平荷載產生，抗傾覆力矩主要由鋼筋、混凝土、模板及支架自重產生MT=γ0×φc×γQ(Q2kLH2)=1.1×1×1.5×(0.09×20×62)=106.92kN·mMR=γG[G1k+(G2k+G3k)h0+0.15×H/(la'×lb')]LB2/2=0.9×[0.5+(24+1.1)×0.16+0.15×6/(1.2×1.2)]×20×202/2=18507.6kN·mMT=106.92kN·m≤MR=18507.6kN·m滿足要求！2、截面500×2300mm梁模板（盤扣式，梁板立柱共用）計算書計算依據：1、《建筑施工承插型盤扣式鋼管腳手架安全技術標準》JGJ/T231-20232、《混凝土結構設計規范》GB50010-20103、《建筑結構荷載規范》GB50009-20124、《鋼結構設計標準》GB50017-2017一、工程屬性新澆混凝土梁名稱KL混凝土梁計算截面尺寸(mm×mm)500×2300梁側樓板計算厚度(mm)160模板支架高度H(m)6模板支架橫向長度B(m)20模板支架縱向長度L(m)20二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1施工人員及設備荷載標準值Q1k(kN/m2)3泵送、傾倒混凝土等因素產生的水平荷載標準值Q2k(kN/m2)0.09風荷載標準值ωk(kN/m2)基本風壓ω0(kN/m2)0.3非自定義:0.39地基粗糙程度B類()模板支架頂部距地面高度(m)6風壓高度變化系數μz1風荷載體型系數μs1.3風荷載作用方向沿模板支架橫向作用三、模板體系設計結構重要性系數γ01.1腳手架安全等級I級新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立桿縱距是否相等是梁跨度方向立桿間距la(mm)600梁兩側立桿橫向間距lb(mm)1200最大步距h(mm)1500頂層步距h'(mm)1000可調托座伸出頂層水平桿的懸臂長度a(mm)650新澆混凝土樓板立桿縱橫向間距l'a(mm)、l'b(mm)1200、1200混凝土梁距梁兩側立桿中的位置居中梁左側立桿距梁中心線距離(mm)600梁底增加立桿根數2梁底增加立桿布置方式按混凝土梁梁寬均分梁底增加立桿依次距梁左側立桿距離(mm)533,667梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)300梁底支撐小梁根數4梁底支撐小梁間距(mm)167每縱距內附加梁底支撐主梁根數0承載力設計值調整系數γR1模板及支架計算依據《建筑施工承插型盤扣式鋼管腳手架安全技術標準》JGJ/T231-2023設計簡圖如下：平面圖立面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)15面板抗彎強度設計值[f](N/mm2)15面板抗剪強度設計值[τ](N/mm2)1.4面板彈性模量E(N/mm2)10000取梁縱向單位寬度b=1000mm，按三等跨連續梁計算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4面板承受梁截面方向線荷載設計值：q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×2.3)+1.5×3]×1＝88.963kN/m計算簡圖如下：1、強度驗算q1靜＝γ0×1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1.1×1.3×(0.1+(24+1.5)×2.3)×1＝84.013kN/mq1活＝γ0×1.5×Q1k×b＝1.1×1.5×3×1＝4.95kN/mMmax＝0.1q1靜L2+0.117q1活L2＝0.1×84.013×0.1672+0.117×4.95×0.1672＝0.249kN·mσ＝Mmax/W＝0.249×106/37500＝6.652N/mm2≤[f]/γR=15/1＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗算面板承受梁截面方向線荷載標準值：q2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1×Q1k]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×2.3)+1×3]×1＝61.75kN/mνmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×61.75×166.6674/(100×10000×281250)＝0.115mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[166.667/150，10]＝1.111mm滿足要求！3、支座反力計算設計值(承載能力極限狀態)R1=R4=0.4q1靜L+0.45q1活L=0.4×84.013×0.167+0.45×4.95×0.167＝5.972kNR2=R3=1.1q1靜L+1.2q1活L=1.1×84.013×0.167+1.2×4.95×0.167＝16.392kN標準值(正常使用極限狀態)R1'=R4'=0.4q2L=0.4×61.75×0.167＝4.117kNR2'=R3'=1.1q2L=1.1×61.75×0.167＝11.321kN五、小梁驗算小梁類型方鋼管小梁截面類型(mm)□40×40×2.5小梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)205小梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)125小梁截面抵抗矩W(cm3)4.11小梁彈性模量E(N/mm2)206000小梁截面慣性矩I(cm4)8.22小梁計算方式二等跨連續梁梁左側立桿距梁中心線距離(mm)600主梁間距l1(mm)6001、梁底各道小梁線荷載計算分別計算梁底各道小梁所受線荷載，其中梁側樓板的荷載取板底立桿至梁側邊一半的荷載。小梁自重設計值：q2=γ0×1.3×G1k×梁寬/(小梁根數-1)=1.1×1.3×(0.3-0.1)×0.5/3=0.048kN/m1）左側小梁線荷載設計值計算梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左＝R1/b=5.972/1＝5.972kN/m小梁自重：q2=0.048kN/m梁左側模板傳遞給左邊小梁荷載q3左=γ0×1.3×G1k×(梁高-板厚)=1.1×1.3×0.5×(2.3-0.16)=1.53kN/m梁左側樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左=γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×(梁左側立桿距梁中心線距離-梁寬/2)/2=1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.16)+1.5×3]×(0.6-0.5/2)/2=1.996kN/m左側小梁總荷載q左＝q1左+q2+q3左+q4左=5.972+0.048+1.53+1.996=9.546kN/m2）中間小梁線荷載設計值計算梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中＝Max[R2,R3]/b=Max[16.392,16.392]/1=16.392kN/m小梁自重：q2=0.048kN/m中間小梁總荷載q中=q1中+q2=16.392+0.048=16.44kN/m3）右側小梁線荷載設計值計算梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右＝R4/b=5.972/1＝5.972kN/m小梁自重：q2=0.048kN/m梁右側模板傳遞給右邊小梁荷載q3右=γ0×1.3×G1k×(梁高-板厚)=1.1×1.3×0.5×(2.3-0.16)=1.53kN/m梁右側樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右=γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×((lb-梁左側立桿距梁中心線距離)-梁寬/2)/2=1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.16)+1.5×3]×((1.2-0.6)-0.5/2)/2=1.996kN/m右側小梁總荷載q右＝q1右+q2+q3右+q4右=5.972+0.048+1.53+1.996=9.546kN/m4）各道小梁最大線荷載設計值計算小梁最大荷載q=Max[q左,q中,q右]=Max[9.546,16.44,9.546]=16.44kN/m5）各道小梁最大線荷載標準值計算參考小梁線荷載設計值計算步驟，將荷載標準值代入后得到：小梁最大荷載標準值：q'=Max[q左',q中',q右']=Max[6.535,11.354,6.535]=11.354kN/m為簡化計算，按二等跨連續梁和懸臂梁分別計算，如下圖：2、抗彎驗算Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×16.44×0.62，0.5×16.44×0.32]＝0.74kN·mσ=Mmax/W=0.74×106/4110=180N/mm2≤[f]/γR=205/1=205N/mm2滿足要求！3、抗剪驗算Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×16.44×0.6，16.44×0.3]＝6.165kNτmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=6.165×1000×[40×402-(40-5)×352]/(8×82200×5)＝39.609N/mm2≤[τ]/γR=125/1=125N/mm2滿足要求！4、撓度驗算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×11.354×6004/(100×206000×8.22×104)＝0.453mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[600/150，10]＝4mmν2＝q'l24/(8EI)＝11.354×3004/(8×206000×8.22×104)＝0.679mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]=min[600/150，10]＝4mm滿足要求！5、支座反力計算承載能力極限狀態Rmax=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×16.44×0.6,0.375×16.44×0.6+16.44×0.3]=12.33kN同理可得：將各道小梁所受線荷載設計值參照以上步驟分別代入，得到梁底支撐各道小梁所受最大支座反力設計值依次為R1=7.159kN,R2=12.33kN,R3=12.33kN,R4=7.159kN正常使用極限狀態Rmax'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×11.354×0.6,0.375×11.354×0.6+11.354×0.3]=8.515kN同理可得：各道小梁所受線荷載標準值參照以上步驟分別代入，得到梁底支撐各道小梁所受最大支座反力標準值依次為R1'=4.901kN,R2'=8.515kN,R3'=8.515kN,R4'=4.901kN六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)Φ48×2.8主梁計算截面類型(mm)Φ48×2.7主梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)9.89可調托座內主梁根數1承載能力極限狀態單根主梁自重設計值：q=1.1×1.3×0.03=0.043kN/m正常使用極限狀態單根主梁自重標準值：q'=1×0.03=0.03kN/m1、抗彎驗算主梁彎矩圖(kN·m)σ=Mmax/W=0.66×106/4120=160.093N/mm2≤[f]/γR=205/1=205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算主梁剪力圖(kN)Vmax＝17.9kNτmax=2Vmax/A=2×17.9×1000/384＝93.23N/mm2≤[τ]/γR=125/1=125N/mm2滿足要求！3、撓度驗算主梁變形圖(mm)νmax＝0.389mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[533/150，10]＝3.553mm滿足要求！4、支座反力計算承載能力極限狀態支座反力依次為R1=1.612kN，R2=17.903kN，R3=17.903kN，R4=1.612kN七、可調托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調托座可調托座承載力設計值[N](kN)100扣件抗滑移折減系數kc0.851、扣件抗滑移驗算兩側立桿最大受力N＝max[R1,R4]＝max[1.612,1.612]＝1.612kN≤0.85×8=6.8kN單扣件在扭矩達到40～65N·m且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！2、可調托座驗算可調托座最大受力N＝max[R2，R3]＝17.903kN≤[N]/γR=100/1=100kN滿足要求！八、立桿驗算立桿鋼管截面類型(mm)Φ48.3×3.2立桿鋼管計算截面類型(mm)Ф48×3鋼材等級Q355立桿截面面積A(mm2)424回轉半徑i(mm)15.9立桿截面抵抗矩W(cm3)4.49支架立桿計算長度修正系數η1.05懸臂端計算長度折減系數k0.6支撐架搭設高度調整系數βH1架體頂層步距修正系數γ0.9抗壓強度設計值[f](N/mm2)300支架自重標準值q(kN/m)0.15步距h(mm)1500頂層步距h'(mm)1000可調托座伸出頂層水平桿的懸臂長度a(mm)6501、長細比驗算hmax=max(βHηh,βHγh'+2ka)=max(1×1.05×1500,1×0.9×1000+2×0.6×650)=1680mmλ=hmax/i=1680/15.9=105.66≤[λ]=150長細比滿足要求！查表得，φ＝0.4382、風荷載計算Mw＝γ0×φc×1.5×ωk×la×h2/10＝1.1×0.9×1.5×0.39×0.6×1.52/10＝0.078kN·m3、穩定性計算根據《建筑施工承插型盤扣式鋼管腳手架安全技術標準》JGJ/T231-2023公式，考慮風荷載時，可變荷載需考慮0.9組合系數：1)面板驗算q1＝1.1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×2.3)+1.5×0.9×3]×1＝88.468kN/m2)小梁驗算q1＝，(1.2-0.6)-0.5/2]/2×1，16.293+1.1×1.3×(0.3-0.1)×0.5/3}=16.341kN/m同上四～六計算過程，可得：R1＝1.592kN，R2＝17.757kN，R3＝17.757kN，R4＝1.592kN立桿最大受力Nw＝max[R1+N邊1，R2，R3，R4+N邊2]+γ0×1.3×每米立桿自重×(H-梁高)+Mw/lb＝max[1.592+1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.16)+1.5×0.9×3]×(1.2+0.6-0.5/2)/2×0.6，17.757，17.757，1.592+1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.16)+1.5×0.9×3]×(1.2+1.2-0.6-0.5/2)/2×0.6]+1.1×1.3×0.15×(6-2.3)+0.078/1.2＝18.616kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝18615.655/(0.438×424)+0.078×106/4490＝117.611N/mm2≤[f]/γR=300/1=300N/mm2滿足要求！九、高寬比驗算根據《建筑施工承插型盤扣式鋼管腳手架安全技術標準》JGJ/T231-2023第6.2.1:支撐架的高寬比宜控制在3以內H/B=6/20=0.3≤3滿足要求！十、架體抗傾覆驗算模板支架高度H(m)6模板支架縱向長度L(m)20模板支架橫向長度B(m)20混凝土澆筑前，傾覆力矩主要由風荷載產生，抗傾覆力矩主要由模板及支架自重產生MT=γ0×φc×γQ(ωkLH2/2)=1.1×1×1.5×(0.39×20×62/2)=231.66kN·mMR=γG[G1k+0.15×H/(la'×lb')]LB2/2=0.9×[0.5+0.15×6/(1.2×1.2)]×20×202/2=4050kN·mMT=231.66kN·m≤MR=4050kN·m滿足要求！混凝土澆筑時，傾覆力矩主要由泵送、傾倒混凝土等因素產生的水平荷載產生，抗傾覆力矩主要由鋼筋、混凝土、模板及支架自重產生MT=γ0×φc×γQ(Q2kLH2)=1.1×1×1.5×(0.09×20×62)=106.92kN·mMR=γG[G1k+(G2k+G3k)h0+0.15×H/(la'×lb')]LB2/2=0.9×[0.5+(24+1.1)×0.16+0.15×6/(1.2×1.2)]×20×202/2=18507.6kN·mMT=106.92kN·m≤MR=18507.6kN·m滿足要求！3、截面600×1800mm梁模板（盤扣式，梁板立柱共用）計算書計算依據：1、《建筑施工承插型盤扣式鋼管腳手架安全技術標準》JGJ/T231-20232、《混凝土結構設計規范》GB50010-20103、《建筑結構荷載規范》GB50009-20124、《鋼結構設計標準》GB50017-2017一、工程屬性新澆混凝土梁名稱KL混凝土梁計算截面尺寸(mm×mm)600×1800梁側樓板計算厚度(mm)160模板支架高度H(m)6模板支架橫向長度B(m)20模板支架縱向長度L(m)20二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1施工人員及設備荷載標準值Q1k(kN/m2)3泵送、傾倒混凝土等因素產生的水平荷載標準值Q2k(kN/m2)0.09風荷載標準值ωk(kN/m2)基本風壓ω0(kN/m2)0.3非自定義:0.39地基粗糙程度B類()模板支架頂部距地面高度(m)6風壓高度變化系數μz1風荷載體型系數μs1.3風荷載作用方向沿模板支架橫向作用三、模板體系設計結構重要性系數γ01.1腳手架安全等級I級新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立桿縱距是否相等是梁跨度方向立桿間距la(mm)600梁兩側立桿橫向間距lb(mm)1200最大步距h(mm)1500頂層步距h'(mm)1000可調托座伸出頂層水平桿的懸臂長度a(mm)650新澆混凝土樓板立桿縱橫向間距l'a(mm)、l'b(mm)1200、1200混凝土梁距梁兩側立桿中的位置居中梁左側立桿距梁中心線距離(mm)600梁底增加立桿根數2梁底增加立桿布置方式按混凝土梁梁寬均分梁底增加立桿依次距梁左側立桿距離(mm)500,700