高大模板專項施工方案高大模板工程概況本工程模板支撐體系選用扣件式腳手架，根據建質[2009]87號文對高支模體系需單獨編制專項方案的要求，超高模板分布的具體部位，詳見下表。序號分區分布位置起止標高層高1B1區除AF-AG軸/17-34軸的其他區域-0.13m至8.47m8.6m2B2區AA-1/F軸交36-52軸-0.13m至8.47m8.6m3B3區AA-2/A軸交53-59軸-0.13m至8.47m8.6m4C1區2/AE-1/AG軸交63-69軸-0.13m至8.47m8.6m5C2區全部-0.13m至8.47m8.6m6C3區81A-82A軸交1A-6A軸、83A-85A軸交1A-6A軸-0.13m至8.47m8.6m7C4區78B-85B軸交1B-6B軸-0.13m至8.47m8.6m8B1區1#扶梯處、2#扶梯處、11#扶梯處、12#扶梯處-7.65m至8.47m16.12m9B3區3#扶梯處、4#扶梯處、13#扶梯處、14#扶梯處-7.65m至8.47m16.12m超高模板支撐體系設計超高樓板模板支撐體系設計以B1區29軸-31軸交AE軸-AF軸的一跨梁板為例模板支撐設計橫桿步距1.5m，立桿縱距0.8m×0.8m，分別在架體的上、中、下部各設置一道水平剪刀撐，每隔6m設置一道豎向剪刀撐，支設高度為8.6m。超高梁模板支撐體系設計B≤500、H≤1000（以350×800為例）模板支撐設計橫桿步距1.5m，立桿沿梁跨度方向間距0.8m，梁底增加承重立桿根數為2根，立桿上端伸出至模板支撐點長度為0.30m，梁底次楞3根方木，梁側模使用2根M14對拉螺栓進行加固，支設高度8.6mB＞500、H≤1000（以600×1000為例）模板支撐設計橫桿步距1.5m，立桿沿梁跨度方向間距0.8m，梁底增加承重立桿根數為2根，立桿上端伸出至模板支撐點長度為0.30m，梁底次楞4根方木，梁側模使用3根M14對拉螺栓進行加固，支設高度8.6mB＞500、H＞1000（以700mm×1200mm為例）模板支撐設計橫桿步距1.5m，立桿沿梁跨度方向間距0.8m，梁底增加承重立桿根數為3根，立桿上端伸出至模板支撐點長度為0.30m，梁底次楞4根方木，梁側模使用4根M14對拉螺栓進行加固，支設高度8.6m扶梯處模板支撐體系設計以B1區31軸-34軸交AA軸-AB軸的扶梯位置為例模板支撐設計橫桿步距1.5m，立桿縱距0.8m×0.8m，分別在架體的上、中、下部各設置一道水平剪刀撐，每隔6m設置一道豎向剪刀撐，支設高度為16.12m。高大模板的構造要求各構件的具體構造要求類別構造要求立桿（1）必須設置縱橫掃地桿。縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上，橫向掃地桿也應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。當立桿基礎不在同一高度上時，必須將高出的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不應大于1m。（2）立桿應采用對接接頭（嚴禁采用搭接），且接頭位置不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500；各接頭中心至柱節點的距離不宜大于步距的1/3。（3）鋼管立桿垂直度偏差不得大于架高的1/300，且控制在50mm以內。（4）每根立柱底部應設置底座及墊板，墊板厚度不得小于50mm。（5）嚴禁將上、下立桿錯開固定在水平拉桿上。水平桿（1）縱向水平桿接長宜采用對接扣件連接，也可采用搭接。對接扣件應交錯布置，兩根相鄰縱向水平桿接頭不宜設置在同步或同跨內；不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500，各接頭中心至最近主節點的距離不宜大于縱距的1/3。（2）搭接長度不應小于1m，應等距離設置3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接縱向水平桿端的距離不應小于100。剪刀撐剪刀撐桿件的底端應與地面頂緊，夾角宜為45°～60°，剪刀撐的接長采用搭接接長，剪刀撐的斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿伸出端或立桿上，旋轉扣件的中心點至主節點的距離不宜大于150mm。扣件、頂托、底撐（1）對接扣件的開口應朝上或朝內；扣件螺栓方向盡量一致。（2）扣件螺栓擰緊力矩控制在45～60N·m。（3）在主節點處縱橫向水平桿、剪刀撐、橫向斜撐等用的直角扣件、旋轉扣件的中心點的相互距離不應大于150。（4）抗滑扣件間應頂緊，安裝完畢應由專職安全、技術人員進行復核驗收。（5）頂托支座位置必須采用兩根鋼管并排傳遞承載的方式。頂托支撐插入長度應以保證頂托支撐穩定及不發生偏移為原則，一般以伸出長度不超過200。（6）可調支托底部的立柱頂端應沿縱橫向設置一道水平拉桿。掃地桿遇頂部水平拉桿之間的間距，在滿足模板設計所確定的水平拉桿步距要求條件下，進行平均分配確定步距后，在每一步距處縱橫向應各設一道水平拉桿。（7）當支架立柱高度超過5m時，應在立柱周圍外側和中間有結構柱的部位，按水平間距9m、豎向間距2m與建筑結構設置一個固節點。高大模板支撐體系計算書計算書（700mm×1200mm梁高支模）參數信息模板支撐及構造參數梁截面寬度B(m)：0.70；梁截面高度D(m)：1.20；混凝土板厚度(mm)：150.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：0.80；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.30；橫桿步距h(m)：1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：1.50；梁支撐架搭設高度H(m)：8.60；梁兩側立桿間距(m)：1.50；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數：3；采用的鋼管類型為Φ48×3.6；立桿承重連接方式：可調托座；荷載參數新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2)：2.0；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2)：17.8；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對梁側模板荷載(kN/m2)：4.0；材料參數木材品種：東北落葉松；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗壓強度設計值fc(N/mm)：15.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.6；面板材質：膠合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；梁底模板參數梁底方木截面寬度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底縱向支撐根數：4；梁側模板參數次楞間距(mm)：350；主楞豎向根數：4；穿梁螺栓直徑(mm)：M14；穿梁螺栓水平間距(mm)：350；主楞到梁底距離依次是：30mm，300mm，500mm，700mm；主楞材料：木枋；寬度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；次楞材料：圓鋼管；直徑(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.60；次楞合并根數：2；梁側模板荷載計算按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時間，取2.000h；T--混凝土的入模溫度，取20.000℃；V--混凝土的澆筑速度，取1.500m/h；H--混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.200m；β1--外加劑影響修正系數，取1.200；β2--混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。分別計算得17.848kN/m2、28.800kN/m2，取較小值17.848kN/m2作為本工程計算荷載。梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。強度計算材料抗彎強度驗算公式如下:σ＝M/W<f其中，W--面板的凈截面抵抗矩，W=105×1.8×1.8/6=56.7cm3；M--面板的最大彎矩(N·mm)；σ--面板的彎曲應力計算值(N/mm2)；[f]--面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續梁計算：Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2其中，q--作用在模板上的側壓力，包括：新澆混凝土側壓力設計值:q1=1.2×1.05×17.85×0.9=20.24kN/m；振搗混凝土荷載設計值:q2=1.4×1.05×4×0.9=5.292kN/m；計算跨度:l=350mm；面板的最大彎矩M=0.1×20.24×3502+0.117×5.292×3502=3.24×105N·mm；面板的最大支座反力為：N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×20.24×0.35+1.2×5.292×0.35=10.015kN；經計算得到，面板的受彎應力計算值:σ=3.24×105/5.67×104=5.7N/mm2；面板的抗彎強度設計值:[f]=13N/mm2；面板的受彎應力計算值σ=5.7N/mm2小于面板的抗彎強度設計值[f]=13N/mm2，滿足要求。撓度驗算ν=0.677ql4/(100EI)≤l/250q--作用在模板上的新澆筑混凝土側壓力線荷載設計值:q=20.24N/mm；l--計算跨度:l=350mm；E--面板材質的彈性模量:E=6000N/mm2；I--面板的截面慣性矩:I=105×1.8×1.8×1.8/12=51.03cm4；面板的最大撓度計算值:ν=0.677×20.24×3504/(100×6000×5.10×105)=0.672mm；面板的最大容許撓度值:[ν]=l/250=350/250=1.4mm；面板的最大撓度計算值ν=0.672mm小于面板的最大容許撓度值[ν]=1.4mm，滿足要求。梁側模板支撐的計算次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=10.015/(1.200-0.150)=9.538kN/m本工程中，次楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3.6mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=2×5.19=10.38cm3；I=2×12.455=24.91cm4；E=206000.00N/mm2；經過計算得到最大彎矩M=0.584kN·m，最大支座反力R=7.824kN，最大變形ν=0.565mm次楞強度驗算強度驗算計算公式如下:σ=M/W<[f]經計算得到，次楞的最大受彎應力計算值σ=5.84×105/1.04×104=56.3N/mm2；次楞的抗彎強度設計值:[f]=205N/mm2；次楞最大受彎應力計算值σ=56.3N/mm2小于次楞的抗彎強度設計值[f]=205N/mm2，滿足要求。次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值:[ν]=350/400=0.875mm；次楞的最大撓度計算值ν=0.565mm小于次楞的最大容許撓度值[ν]=0.875mm，滿足要求。主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力7.824kN,按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，主楞采用木枋，寬度50mm，高度100mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W=1×5×10×10/6=83.33cm3；I=1×5×10×10×10/12=416.67cm4；E=10000.00N/mm2；經過計算得到最大彎矩M=0.479kN·m，最大支座反力R=8.998kN，最大變形ν=0.093mm主楞抗彎強度驗算σ=M/W<[f]經計算得到，主楞的受彎應力計算值:σ=4.79×105/8.33×104=5.8N/mm2；主楞的抗彎強度設計值:[f]=17N/mm2；主楞的受彎應力計算值σ=5.8N/mm2小于主楞的抗彎強度設計值[f]=17N/mm2，滿足要求。主楞的撓度驗算根據連續梁計算得到主楞的最大撓度為0.093mm主楞的最大容許撓度值:[ν]=350/400=0.875mm；主楞的最大撓度計算值ν=0.093mm小于主楞的最大容許撓度值[ν]=0.875mm，滿足要求。梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=800×18×18/6=4.32×104mm3；I=800×18×18×18/12=3.89×105mm4；抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算：σ=M/W<[f]鋼筋混凝土梁和模板自重設計值(kN/m)：q1=1.2×[(24.00+1.50)×1.20+0.50]×0.80×0.90=26.870kN/m；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值(kN/m)：q2=1.4×(2.00+2.00)×0.80×0.90=4.032kN/m；q=26.870+4.032=30.902kN/m；最大彎矩及支座反力計算公式如下:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2=0.1×26.87×233.3332+0.117×4.032×233.3332=1.72×105N·mm；RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.4×26.87×0.233+0.45×4.032×0.233=2.931kNRB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.1×26.87×0.233+1.2×4.032×0.233=8.026kNσ=Mmax/W=1.72×105/4.32×104=4N/mm2；梁底模面板計算應力σ=4N/mm2小于梁底模面板的抗彎強度設計值[f]=13N/mm2，滿足要求。撓度驗算根據《建筑施工計算手冊》剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中，q--作用在模板上的壓力線荷載:q=q1/1.2=22.392kN/m；l--計算跨度(梁底支撐間距):l=233.33mm；E--面板的彈性模量:E=6000.0N/mm2；面板的最大允許撓度值:[ν]=233.33/250=0.933mm；面板的最大撓度計算值:ν=0.677×26.87×233.34/(100×6000×3.89×105)=0.231mm；面板的最大撓度計算值:ν=0.231mm小于面板的最大允許撓度值[ν]=0.933mm，滿足要求。梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。荷載的計算梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=8.026/0.8=10.032kN/m方木的支撐力驗算方木按照三跨連續梁計算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=5×10×10/6=83.33cm3；I=5×10×10×10/12=416.67cm4；方木強度驗算計算公式如下:最大彎矩M=0.1ql2=0.1×10.032×0.82=0.642kN·m；最大應力σ=M/W=0.642×106/83333.3=7.7N/mm2；抗彎強度設計值[f]=13N/mm2；方木的最大應力計算值7.7N/mm2小于方木抗彎強度設計值13N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足:τ=3V/(2bh0)其中最大剪力:V=0.6×10.032×0.8=4.815kN；方木受剪應力計算值τ=3×4.815×1000/(2×50×100)=1.445N/mm2；方木抗剪強度設計值[τ]=1.6N/mm2；方木的受剪應力計算值1.445N/mm2小于方木抗剪強度設計值1.6N/mm2,滿足要求。方木撓度驗算計算公式如下:ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250方木最大撓度計算值ν=0.677×10.032×8004/(100×10000×416.667×104)=0.668mm；方木的最大允許撓度[ν]=0.800×1000/250=3.200mm；方木的最大撓度計算值ν=0.668mm小于方木的最大允許撓度[ν]=3.2mm，滿足要求。支撐托梁的強度驗算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：P1=RA=2.931kN梁底模板中間支撐傳遞的集中力：P2=RB=8.026kN梁兩側部分樓板混凝土荷載及梁側模板自重傳遞的集中力：P3=(1.500-0.700)/4×0.800×(1.2×0.150×24.000+1.4×2.000)+1.2×2×0.800×(1.200-0.150)×0.500=2.147kN經過連續梁的計算得到：支座力：N1=N5=0.736kN；N2=N4=12.496kN；N3=0.256kN；最大彎矩Mmax=0.465kN·m；最大撓度計算值Vmax=0.156mm；最大應力σ=0.465×106/83333.3=5.6N/mm2；支撐抗彎設計強度[f]=17N/mm2；支撐托梁的最大應力計算值5.6N/mm2小于支撐托梁的抗彎設計強度17N/mm2,滿足要求。立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式σ=N/(φA)≤[f]梁兩側立桿穩定性驗算其中N--立桿的軸心壓力設計值，包括：橫向支撐鋼管的最大支座反力：N1=0.736kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.2×0.139×8.6=1.439kN；N=0.736+1.439=2.175kN；φ--軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比lo/i查表得到；i--計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i=1.58；A--立桿凈截面面積(cm2)：A=4.89；W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；σ--鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2)；[f]--鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205N/mm2；lo--計算長度(m)；根據《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》：立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kμh和lo=h+2a，為安全計算，取二者間的大值，即:lo=Max[1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.3]=2.976m；k--計算長度附加系數，取值為：1.167；μ--計算長度系數，參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》表5.3.3，μ=1.7；a--立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.3m;得到計算結果:立桿的計算長度lo/i=2975.85/15.8=188；由長細比lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數φ=0.203；鋼管立桿受壓應力計算值；σ=2174.719/(0.203×489)=21.9N/mm2；鋼管立桿穩定性計算σ=21.9N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設計值[f]=205N/mm2，滿足要求。梁底受力最大的支撐立桿穩定性驗算其中N--立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫向鋼管的最大支座反力：N1=12.496kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.2×0.139×(8.6-1.2)=1.439kN；N=N1+N2=12.496+1.238=13.734kN；φ--軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比lo/i查表得到；i--計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i=1.58；A--立桿凈截面面積(cm2)：A=4.89；W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；σ--鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2)；[f]--鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205N/mm2；lo--計算長度(m)；根據《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》：立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kμh和lo=h+2a，為安全計算，取二者間的大值，即:lo=Max[1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.3]=2.976m；k--計算長度附加系數，取值為：1.167；μ--計算長度系數，參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》表5.3.3，μ=1.7；a--立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.3m;得到計算結果:立桿的計算長度lo/i=2975.85/15.8=188；由長細比lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數φ=0.203；鋼管立桿受壓應力計算值；σ=13733.982/(0.203×489)=138.4N/mm2；鋼管立桿穩定性計算σ=138.4N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設計值[f]=205N/mm2，滿足要求。考慮到高支撐架的安全因素，建議按下式計算lo=k1k2(h+2a)=1.167×1.013×(1.5+0.3×2)=2.483m；k1--計算長度附加系數按照表1取值1.167;k2--計算長度附加系數，h+2a=2.1按照表2取值1.013；lo/i=2482.559/15.8=157；由長細比lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數φ=0.284；鋼管立桿的最大應力計算值；σ=13733.982/(0.284×489)=98.9N/mm2；鋼管立桿穩定性計算σ=98.9N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設計值[f]=205N/mm2，滿足要求。計算書（扶梯處樓板高支模）參數信息橫向間距或排距(m):0.80；縱距(m):0.80；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.30；模板支架搭設高度(m):16.12；采用的鋼管(mm):Φ48×3.6；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式:可調托座；模板與木板自重(kN/m2):0.500；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.500；施工均布荷載標準值(kN/m2):1.000；面板采用膠合面板，厚度為18mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設計值(N/mm2):13；木枋抗剪強度設計值(N/mm2):1.400；木枋的間隔距離(mm):250.000；木枋彈性模量E(N/mm2):9000.000；木枋抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；木枋的截面寬度(mm):50.00；木枋的截面高度(mm):100.00；樓板的計算厚度(mm):150.00；樓板支撐架荷載計算單元模板面板計算模板面板為受彎構件,按三跨連續梁對面板進行驗算其抗彎強度和剛度模板面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=80×1.82/6=43.2cm3；I=80×1.83/12=38.88cm4；模板面板的按照三跨連續梁計算。荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25.5×0.15×0.8+0.5×0.8=3.46kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2=1×0.8=0.8kN/m；強度計算計算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.2×3.46+1.4×0.8=5.272kN/m最大彎矩M=0.1×5.272×2502=32950N·m；面板最大應力計算值σ=M/W=32950/43200=0.763N/mm2；面板的抗彎強度設計值[f]=13N/mm2；面板的最大應力計算值為0.763N/mm2小于面板的抗彎強度設計值13N/mm2,滿足要求。撓度計算撓度計算公式為ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中q=q1=3.46kN/m面板最大撓度計算值ν=0.677×3.46×2504/(100×9500×38.88×104)=0.025mm；面板最大允許撓度[ν]=250/250=1mm；面板的最大撓度計算值0.025mm小于面板的最大允許撓度1mm,滿足要求。模板支撐方木的計算方木按照三跨連續梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=b×h2/6=5×10×10/6=83.33cm3；I=b×h3/12=5×10×10×10/12=416.67cm4；荷載的計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25.5×0.25×0.15+0.5×0.25=1.081kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2=1×0.25=0.25kN/m；強度驗算計算公式如下:M=0.1ql2均布荷載q=1.2×q1+1.4×q2=1.2×1.081+1.4×0.25=1.648kN/m；最大彎矩M=0.1ql2=0.1×1.648×0.82=0.105kN·m；方木最大應力計算值σ=M/W=0.105×106/83333.33=1.265N/mm2；方木的抗彎強度設計值[f]=13.000N/mm2；方木的最大應力計算值為1.265N/mm2小于方木的抗彎強度設計值13N/mm2,滿足要求。抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足:τ=3V/2bhn<[τ]其中最大剪力:V=0.6×1.648×0.8=0.791kN；方木受剪應力計算值τ=3×0.791×103/(2×50×100)=0.237N/mm2；方木抗剪強度設計值[τ]=1.4N/mm2；方木的受剪應力計算值0.237N/mm2小于方木的抗剪強度設計值1.4N/mm2，滿足要求。撓度驗算計算公式如下:ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250均布荷載q=q1=1.081kN/m；最大撓度計算值ν=0.677×1.081×8004/(100×9000×4166666.667)=0.08mm；最大允許撓度[ν]=800/250=3.2mm；方木的最大撓度計算值0.08mm小于方木的最大允許撓度3.2mm,滿足要求。托梁材料計算托梁按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；托梁采用：5號槽鋼；W=10.4cm3；I=26cm4；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P＝1.582kN;最大彎矩Mmax=0.425kN·m；最大變形Vmax=0.34mm；最大支座力Qmax=5.612kN；最大應力σ=425363.906/10400=40.9N/mm2；托梁的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2；托梁的最大應力計算值40.9N/mm2小于托梁的抗壓強度設計值205N/mm2,滿足要求。托梁的最大撓度為0.34mm小于