.PAGE.目錄TOC\o"1-2"\h\u17996一、工程概況 221852二、施工準備工作 343371、技術準備 3253612、物資準備 3247113、勞動組織準備 317747三、綜合說明 35464（一）模板支架選型 310298（二）編制依據 311308四、搭設方案 423102（一）基本搭設參數 44931（二）材料及荷載取值說明 412352五、模板支架的強度、剛度及穩定性驗算 528581150mm板承插型盤扣式樓板模板支架計算書 626219200*700mm承插型盤扣式梁模板支架計算書 1528522六、主要項目施工技術措施 2510219七、技術質量保證措施 26290821、質量保證措施、細部處理方法 26127792、技術交底制度 27297133、質量、技術管理制度 27211874、施工過程巡檢監督制度 28317245、堅持工序中間檢收制 2921155八、工程進度保證措施 2912826九、安全生產保證措施 296734十、成本節約措施 3031133十一、產品保護措施 3120703十二、文明施工措施 31模板施工方案(盤扣式支撐)方案工程概況工程名稱：美的遵義新蒲新區項目27、28、29棟土建總承包工程建設單位：遵義市美的房地產發展有限公司勘察單位：貴州建筑勘察設計有限公司設計單位：貴州同盛建筑設計有限公司監理單位：佛山市建友工程監理有限公司施工單位：浙江廣宏建筑有限公司美的遵義新蒲新區項目27、28、29棟土建總承包工程位于遵義市新蒲新區。總建筑面積為57109.9平方米，其中地下室建筑面積為13794.2平方米，主體結構為剪力墻結構，地下室車庫共2層，層高為3.3m,，室外覆土層厚度為0.9m米。抗震設防烈度為非抗震，建筑安全等級為二級，設計使用年限為50年，防火分類為I類，耐火等級為一級，地下室防水等級為I級，屋面防水等級為Ⅰ級。具體各建筑單體經濟指標及特征見下表：表STYLEREF1\s0SEQ表\*ARABIC\s11建筑單體特征表樓號層數層高（m）建筑高度（m）建筑面積（㎡）±0.000對應的絕對標高27#樓342.999.8515534.88868.328#樓332.995.9513890.41868.329#樓332.995.9513890.41868.3地下室2層3.313794.20868.3基礎形式：本工程采用獨立基礎、條形基礎及少量樁基基礎。本工程車庫底板厚度為0.12M，車庫負二層頂板厚度為0.3M，負一層頂板厚度0.35M，主樓設計板厚為80-160mm。工程最大的特點是質量要求高、工期緊。原計劃模板支撐體系采用鋼管扣件腳手架，為保證工程施工進度及模板支撐體系的安全可靠性，主樓標準層采用盤扣式腳手架。二、施工準備工作技術準備組織現場管理人員熟悉、審查施工圖紙，編制施工圖預算，重點對框架模板結構施工等分項工序的技術、質量和工藝要求進行學習，并將其質量和工藝的要點向作業班組作詳細的交底，并做好文字記錄。物資準備按照施工方案做好模板結構體系的主要材料計劃，根據施工平面圖的要求，組織好所需的材料、機具按計劃進場，在指定地點，按規定方式進行儲存、堆放，確保施工所需。勞動組織準備根據項目經理部架構，按照勞動需要量計劃，組織勞動力進場，并對其進行安全、防火、文明施工等方面的教育，向施工班組、工人進行施工方案、計劃和技術交底。并建立、健全各項現場管理制度。三、綜合說明（一）模板支架選型根據本工程實際情況，結合施工單位現有施工條件，經過綜合技術經濟比較，選擇盤扣式鋼管腳手架作為模板支架的搭設材料，進行相應的設計計算。（二）編制依據1、中華人民共和國行業標準，《建筑施工盤扣式鋼管腳手架安全技術規范》（JGJ166－2008）。2、《建筑施工安全手冊》3、建設部《建筑施工安全檢查標準》(JGJ59-99)。4、本工程相關圖紙，設計文件。5、國家有關模板支撐架設計、施工的其它規范、規程和文件，四、搭設方案（一）基本搭設參數模板支架高H為2.7m，立桿步距h（上下水平桿軸線間的距離）取1.5m，立桿縱距la取0.9m，橫距lb取0.9m。立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的自由長度a取0.1m。（二）材料及荷載取值說明盤扣式鋼管腳手架是一種桿件軸心相交(接)的承插鎖固式鋼管腳手架，采用帶連接件的定型桿件，組裝簡便，具有比扣件式鋼管腳手架較強的穩定承載能力，不僅可以組裝各式腳手架，而且更適合構造各種支撐架，特別是重載支撐架。

盤扣式鋼管腳手架是在吸取國外先進技術的基礎上，結合我國實際情況研制的一種多功能腳手架。WDJ盤扣式鋼管腳手架的最大特點，是獨創了帶齒的盤扣式接頭。這種接頭結構合理，力學性能明顯優于扣件和其他類型的接頭。它不僅基本上解決了偏心距的問題，而且具有裝卸方便、安全可靠、勞動效率高、功能多、不易丟失零散扣件等優點，因而受到施工單位的歡迎，是一種有廣泛發展前景的新型腳手架。

盤扣式腳手架的特點

細節一性能特點

盤扣式腳手架具有以下性能特點：

(1)多功能盤扣式腳手架可根據施工要求，組成模數為0．6m的多種組架尺寸和荷載的單排、雙排腳手架，支撐架，支撐柱，物料提升架，爬升腳手架等多功能的施工設備、并能作曲線布置。布架場地不需做大面積的整平。

(2)接頭拼拆速度快由于采用了碗扣接頭．避免了扣件螺栓人工操作。只用一把鐵錘即可進行安裝和拆卸作業，安裝和拆卸速度比扣件式鋼管腳手架快5倍以上。

(3)減輕了勞動強度由于盤扣式鋼管腳手架完全取消了螺栓作業，工人攜帶一把鐵錘即能完成全部作業，減輕了一半的勞動強度。

(4)接頭強度高，安全可靠接頭采用獨特的盤扣式，經試驗和使用證明，它具有極佳的抗剪、抗彎、抗扭能力，比其他類型的鋼管腳手架的結構強度提高50％以上。由于接頭具有可靠的自鎖能力．整架配備有較完善的安全保障設施，所以使用安全可靠。

(5)維護簡單構件為不易丟失的扣件．構配件輕便、牢固。不怕一般的銹蝕，所以日常的維護簡單，運輸緊湊有便，

細節二構造特點

盤扣式鋼管腳手架的核心部件是碗扣接頭，它由上碗扣、下碗扣、橫桿接頭和上碗扣限位銷組成．如下圖所示。盤扣式鋼管腳手架采用，48X3.5(mm)焊接鋼管作主構件。立桿和頂桿是在一定長度的鋼管上每隔0．6m安裝一套碗扣接頭制成。碗扣分上碗扣和下碗扣。下碗扣焊在鋼管上，上碗扣對應地套在鋼管上．其銷槽對準焊在鋼管上的限位銷即能上、下滑動，橫桿是在鋼管兩端焊接橫桿接頭制成。連接時，只需將橫桿接頭插入下碗扣內，將上碗扣沿限位銷扣下，并順時針旋轉，靠上碗扣螺旋面使之與限位銷頂緊，從而將橫桿與立桿牢固地連在一起，形成框架結構。模板支架承受的荷載包括模板及支架自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重，以及施工人員及設備荷載、振搗混凝土時產生的荷載等。五、模板支架的強度、剛度及穩定性驗算荷載首先作用在板底模板上，按照"底模→底模方鋼→可調托座→立桿→基礎"的傳力順序，分別進行強度、剛度和穩定性驗算。其中，取與底模方鋼平行的方向為縱向。本工程±0.000以上樓層均用盤扣式支模支撐體系。本工程±0.000以上設計情況如下：梁：150*450、200×300，200×400，200×450，200×500，200×600，200×800。本次計算選用200×800計算，其它梁參照該梁搭設。板：100mm,120mm,80mm，90mm。本次計算120mm板，其它板參照該板搭設。120mm板承插型盤扣式樓板模板支架計算書依據規范:《建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術規程》JGJ231-2010《建筑施工模板安全技術規范》JGJ162-2008《建筑結構荷載規范》GB50009-2012《鋼結構設計規范》GB50017-2003《混凝土結構設計規范》GB50010-2010《建筑地基基礎設計規范》GB50007-2011《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ130-2011計算參數:盤扣式腳手架立桿鋼管強度為300N/mm2，水平桿鋼管強度為205.0N/mm2，鋼管強度折減系數取1.00。模板支架搭設高度為2.7m，立桿的縱距b=0.90m，立桿的橫距l=0.90m，腳手架步距h=1.50m。立桿鋼管類型選擇：B-LG-2500(Φ48×3.2×2500);橫向水平桿鋼管類型選擇：A-SG-900(Φ48×2.5×840);縱向水平桿鋼管類型選擇：A-SG-900(Φ48×2.5×840);橫向跨間水平桿鋼管類型選擇：A-SG-900(Φ48×2.5×840);面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。方鋼40×40mm，間距250mm，方鋼剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。梁頂托采用鋼管φ48×3.5mm。模板自重0.20kN/m2，混凝土鋼筋自重25.10kN/m3。傾倒混凝土荷載標準值1.00kN/m2，施工均布荷載標準值0.00kN/m2。圖盤扣式樓板支撐架立面簡圖圖樓板支撐架立桿穩定性荷載計算單元鋼管慣性矩計算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距計算采用W=π(D4-d4)/32D。一、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。靜荷載標準值q1=25.100×0.150×0.900+0.200×0.900=3.569kN/m活荷載標準值q2=(1.000+0.000)×0.900=0.900kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩W=bh2/6=90.00×1.80×1.80/6=48.60cm3；截面慣性矩I=bh3/12=90.00×1.80×1.80×1.80/12=43.74cm4；式中：b為板截面寬度，h為板截面高度。(1)抗彎強度計算f=M/W<[f]其中f——面板的抗彎強度計算值(N/mm2)；M——面板的最大彎距(N.mm)；W——面板的凈截面抵抗矩；[f]——面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷載設計值(kN/m)；經計算得到M=0.100×(1.20×3.569+1.40×0.900)×0.250×0.250=0.035kN.m經計算得到面板抗彎強度計算值f=0.035×1000×1000/48600=0.713N/mm2面板的抗彎強度驗算f<[f],滿足要求!(2)抗剪計算T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.20×3.569+1.4×0.900)×0.250=0.831kN截面抗剪強度計算值T=3×831.0/(2×900.000×18.000)=0.077N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算T<[T]，滿足要求!(3)撓度計算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大撓度計算值v=0.677×3.569×2504/(100×6000×437400)=0.036mm面板的最大撓度小于250.0/250,滿足要求!二、支撐方鋼的計算方鋼按照均布荷載計算。1.荷載的計算(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.100×0.150×0.250=0.941kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q12=0.200×0.250=0.050kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值q2=(0.000+1.000)×0.250=0.250kN/m靜荷載q1=1.20×0.941+1.20×0.050=1.190kN/m活荷載q2=1.40×0.250=0.350kN/m計算單元內的木方集中力為(0.350+1.190)×0.900=1.386kN2.方鋼的計算按照三跨連續梁計算，計算公式如下:均布荷載q=P/l=1.386/0.900=1.540kN/m最大彎矩M=0.1ql2=0.1×1.54×0.90×0.90=0.125kN.m最大剪力Q=0.6ql=0.6×0.900×1.540=0.831kN最大支座力N=1.1ql=1.1×0.900×1.540=1.524kN木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩W=bh2/6=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；截面慣性矩I=bh3/12=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；式中：b為板截面寬度，h為板截面高度。(1)方鋼抗彎強度計算抗彎計算強度f=M/W=0.125×106/83333.3=1.50N/mm2木方的抗彎計算強度小于15.0N/mm2,滿足要求!(2)方鋼抗剪計算最大剪力的計算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪強度必須滿足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪強度計算值T=3×831/(2×50×100)=0.249N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.30N/mm2方鋼的抗剪強度計算滿足要求!(3)方鋼撓度計算撓度計算按照規范要求采用靜荷載標準值，均布荷載通過變形受力計算的最大支座力除以方鋼計算跨度(即方鋼下小橫桿間距)得到q=0.991kN/m最大變形v=0.677ql4/100EI=0.677×0.991×900.04/(100×9000.00×4166667.0)=0.117mm方鋼的最大撓度小于900.0/250,滿足要求!三、托梁的計算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。集中荷載取木方的支座力P=1.524kN均布荷載取托梁的自重q=0.046kN/m。托梁計算簡圖托梁彎矩圖(kN.m)托梁剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：托梁變形計算受力圖托梁變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩M=0.499kN.m經過計算得到最大支座F=6.100kN經過計算得到最大變形V=0.732mm頂托梁的截面力學參數為截面抵抗矩W=5.08cm3；截面慣性矩I=12.19cm4；(1)頂托梁抗彎強度計算抗彎計算強度f=M/W=0.499×106/1.05/5080.0=93.55N/mm2頂托梁的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!(2)頂托梁撓度計算最大變形v=0.732mm頂托梁的最大撓度小于900.0/400,滿足要求!四、立桿的穩定性計算荷載標準值作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架鋼管的自重(kN)：NG1=0.113×2.700=0.306kN鋼管的自重計算參照《盤扣式規范》附錄A。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.200×0.900×0.900=0.162kN(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3=25.100×0.150×0.900×0.900=3.050kN經計算得到，靜荷載標準值NG=(NG1+NG2)=3.517kN。2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值NQ=(0.000+1.000)×0.900×0.900=0.810kN3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.20NG+1.40NQ五、立桿的穩定性計算不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式其中N——立桿的軸心壓力設計值，N=5.36kNφ——軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比l0/i查表得到；i——計算立桿的截面回轉半徑(cm)；i=1.59A——立桿凈截面面積(cm2)；A=4.50W——立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W=4.73σ——鋼管立桿抗壓強度計算值(N/mm2)；[f]——鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]=300.00N/mm2；l0——計算長度(m)；參照《盤扣式規范》2010，由公式計算頂部立桿段：l0=h'+2ka(1)非頂部立桿段：l0=ηh(2)η——計算長度修正系數，取值為1.200；k——計算長度折減系數，可取0.7；a——立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.10m；l0=1.800m；λ=1800/15.9=113.208,φ=0.387σ=5355/(0.387×450)=28.271N/mm2,立桿的穩定性計算σ<[f],滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為：風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW依據扣件腳手架規范計算公式5.2.9MW=0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——風荷載標準值(kN/m2)；Wk=uz×us×w0=0.300×0.600×0.600=0.108kN/m2h——立桿的步距，1.50m；la——立桿迎風面的間距，0.90m；lb——與迎風面垂直方向的立桿間距，0.90m；風荷載產生的彎矩Mw=0.9×1.4×0.108×0.900×1.500×1.500/10=0.028kN.m；Nw——考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值；立桿Nw=1.200×3.517+1.400×0.810+0.9×1.400×0.028/0.900=5.393kNl0=1.8m；λ=1800/15.9=113.208,φ=0.387σ=5393/(0.387×450)+28000/4730=33.899N/mm2,立桿的穩定性計算σ<[f],滿足要求!模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。六、盤扣式模板支架整體穩定性計算盤扣式模板支架架體高度小于8m，依據規范不需要進行整體抗傾覆驗算。盤扣式模板支撐架計算滿足要求！200*800mm承插型盤扣式梁模板支架計算書依據規范:《建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術規程》JGJ231-2010《建筑施工模板安全技術規范》JGJ162-2008《建筑結構荷載規范》GB50009-2012《鋼結構設計規范》GB50017-2003《混凝土結構設計規范》GB50010-2010《建筑地基基礎設計規范》GB50007-2011《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ130-2011計算參數:盤扣式腳手架立桿鋼管強度為300N/mm2，水平桿鋼管強度為205.0N/mm2，鋼管強度折減系數取1.00。模板支架搭設高度為2.7m，梁截面B×D=200mm×800mm，立桿的縱距(跨度方向)l=0.80m，腳手架步距h=1.50m，立桿鋼管類型選擇：A-LG-1500(Φ60×3.2×1500);橫向水平桿鋼管類型選擇：A-SG-900(Φ48×2.5×840);縱向水平桿鋼管類型選擇：A-SG-900(Φ48×2.5×840);橫向跨間水平桿鋼管類型選擇：A-SG-900(Φ48×2.5×840);梁底增加2道承重立桿。面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。方鋼40×40mm，剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。梁底支撐長度0.80m。梁頂托采用雙鋼管φ48×3.5mm。梁底按照均勻布置承重桿2根計算。模板自重0.20kN/m2，混凝土鋼筋自重25.50kN/m3。傾倒混凝土荷載標準值1.00kN/m2，施工均布荷載標準值0.00kN/m2。扣件計算折減系數取1.00。鋼管慣性矩計算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距計算采用W=π(D4-d4)/32D。一、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。靜荷載標準值q1=25.500×0.700×0.200+0.200×0.200=3.610kN/m活荷載標準值q2=(1.000+0.000)×0.200=0.200kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩W=bh2/6=20.00×1.80×1.80/6=10.80cm3；截面慣性矩I=bh3/12=20.00×1.80×1.80×1.80/12=9.72cm4；式中：b為板截面寬度，h為板截面高度。(1)抗彎強度計算f=M/W<[f]其中f——面板的抗彎強度計算值(N/mm2)；M——面板的最大彎距(N.mm)；W——面板的凈截面抵抗矩；[f]——面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷載設計值(kN/m)；經計算得到M=0.100×(1.20×3.610+1.40×0.200)×0.400×0.400=0.074kN.m經計算得到面板抗彎強度計算值f=0.074×1000×1000/10800=6.833N/mm2面板的抗彎強度驗算f<[f],滿足要求!(2)抗剪計算T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.20×3.610+1.4×0.200)×0.400=1.107kN截面抗剪強度計算值T=3×1107.0/(2×200.000×18.000)=0.461N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算T<[T]，滿足要求!(3)撓度計算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大撓度計算值v=0.677×3.610×4004/(100×6000×97200)=1.073mm面板的最大撓度小于400.0/250,滿足要求!二、梁底支撐木方的計算（一）梁底木方計算作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.500×0.700×0.400=7.140kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2=0.200×0.400×(2×0.700+0.200)/0.200=0.640kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值P1=(0.000+1.000)×0.200×0.400=0.080kN均布荷載q=1.20×7.140+1.20×0.640=9.336kN/m集中荷載P=1.40×0.080=0.112kN計算簡圖木方彎矩圖(kN.m)木方剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：變形計算受力圖木方變形圖(mm)經過計算得到從左到右各支座力分別為N1=0.990kNN2=0.990kN經過計算得到最大彎矩M=0.398kN.m經過計算得到最大支座F=0.990kN經過計算得到最大變形V=0.984mm木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩W=bh2/6=6.00×8.00×8.00/6=64.00cm3；截面慣性矩I=bh3/12=6.00×8.00×8.00×8.00/12=256.00cm4；式中：b為板截面寬度，h為板截面高度。(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度f=M/W=0.398×106/64000.0=6.22N/mm2木方的抗彎計算強度小于15.0N/mm2,滿足要求!(2)木方抗剪計算截面抗剪強度必須滿足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪強度計算值T=3×0.989/(2×60×80)=0.309N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.30N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求!(3)木方撓度計算最大變形v=0.984mm木方的最大撓度小于900.0/250,滿足要求!（二）梁底頂托梁計算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。均布荷載取托梁的自重q=0.092kN/m。托梁計算簡圖托梁彎矩圖(kN.m)托梁剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：托梁變形計算受力圖托梁變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩M=0.138kN.m經過計算得到最大支座F=2.128kN經過計算得到最大變形V=0.092mm頂托梁的截面力學參數為截面抵抗矩W=10.16cm3；截面慣性矩I=24.38cm4；(1)頂托梁抗彎強度計算抗彎計算強度f=M/W=0.138×106/1.05/10160.0=12.94N/mm2頂托梁的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!(2)頂托梁撓度計算最大變形v=0.092mm頂托梁的最大撓度小于800.0/400,滿足要求!三、雙槽鋼托梁計算盤扣式模板支架可采用雙槽鋼擱置在連接盤上作為支撐模板面板及楞木的托梁。雙槽鋼型鋼類型選擇為[8號槽鋼1、雙槽鋼托梁受彎承載力計算雙槽鋼水平桿上的彎矩按下式計算：M=F×c式中：M－雙槽鋼彎矩；：F－單根雙槽鋼托梁承擔的豎向荷載一半；：c－模板木楞梁至雙槽鋼托梁端部水平距離。雙槽鋼托梁的受彎承載力應滿足：M/W<f式中：W－雙槽鋼的截面模量;f－鋼材強度取205N/mm2。M=2.13×-0.05=-0.11kN.mM/W=-0.11×50.60×1000=-2.10N/mm2雙槽鋼托梁受彎強度M/W<f，滿足要求!2、雙槽鋼托梁撓度計算雙槽鋼托梁的撓度應符合下式規定：經計算Vmax=-0.20mm雙槽鋼托梁撓度Vmax<[v]=800/150和10mm，滿足要求!四、立桿的穩定性計算不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式其中N——立桿的軸心壓力設計值，它包括：雙槽鋼托梁的最大支座反力N1=2.21kN(已經包括組合系數)腳手架鋼管的自重N2=1.20×0.326=0.392kNN=2.205+0.392=2.596kNφ——軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比l0/i查表得到；i——計算立桿的截面回轉半徑(cm)；i=2.01A——立桿凈截面面積(cm2)；A=5.71W——立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W=7.70σ——鋼管立桿抗壓強度計算值(N/mm2)；[f]——鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]=300.00N/mm2；l0——計算長度(m)；參照《盤扣式規范》2010，由公式計算頂部立桿段：l0=h'+2ka(1)非頂部立桿段：l0=ηh(2)η——計算長度修正系數，取值為1.200；k——計算長度折減系數，可取0.7；a——立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.20m；l0=1.800m；λ=1800/20.1=89.552,φ=0.558σ=2596/(0.558×571)=9.196N/mm2,立桿的穩定性計算σ<[f],滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為：風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW計算公式MW=0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——風荷載標準值(kN/m2)；Wk=0.250×1.000×0.600=0.150kN/m2h——立桿的步距，1.50m；la——立桿迎風面的間距，0.80m；lb——與迎風面垂直方向的立桿間距，0.80m；風荷載產生的彎矩Mw=0.9×1.4×0.150×0.800×1.500×1.500/10=0.034kN.m；Nw——考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值；立桿Nw=2.205+1.200×0.326+0.9×1.400×0.034/0.800=2.650kNl0=1.8m；λ=1800/20.1=89.552,φ=0.558σ=2650/(0.558×571)+34000/7700=15.854N/mm2,立桿的穩定性計算σ<[f],滿足要求!模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。五、梁模板支架整體穩定性計算盤扣式模板支架架體高度小于8m，依據規范不需要進行整體抗傾覆驗算。模板支撐架計算滿足要求！六、主要項目施工技術措施1、梁模板安裝完畢，應認真檢查支架是否牢固，模板梁面、板面應清掃干凈。2、拆除支模架時應自上而下進行，部件拆除的順序與安裝的順序相反。不允許將拆下的部件直接從高空擲下。應將拆下的部件捆綁好，集中堆放管理。3、各處模板安裝允許偏差，如下表：序號項目允許偏差（㎜）1軸線位移52底模上表面標高±53柱、墻、梁截面尺寸+4-54層高垂直度≤5m6≥5m85相鄰兩板表面高低差26表面平整度54、模板的拆除：1）、拆模的時間應按同條件養護的混凝土試塊強度來確定，其標準為：（1）、跨度大于8m的板、梁，混凝土的強度須達到100%。（2）、跨度小于8m的板、梁，混凝土的強度須達到75%。（3）懸臂構件混凝土的強度須達到100%。（4）、墻側模的拆除，其混凝土的強度應在其表面及棱角不致因拆模而受損傷時，方可拆除。2）、拆除側墻模板時，應先分塊或分段拆除其支撐、卡具及連接件，然后拆除模板。如模板與混凝土粘結較緊，可用木槌敲擊模板使之松動，然后拉下，不得亂砸。3）、拆下的模板、配件等，嚴禁拋扔，要有專人接應傳遞，按指定的地點堆放，并做到及時清理、維修和涂刷好隔離劑，以備待用。七、技術質量保證措施我公司將選派專業技術人員到現場參與技術管理工作，負責施工方案的施工管理、施工監測、技術指導等多項工作，還對突發工程問題進行分析、處理，從而保證工程的施工技術質量。基層施工人員配備熟練的技術工人，選擇有豐富施工經驗及一定管理組織才能的人員擔任班組長。1、質量保證措施、細部處理方法1）、拉通線全過程監控，一般拉上中下三道通線，支模安裝后全面檢查糾正，澆筑砼時隨時校正，砼澆筑后一小時內再復查。2)、所有模板側向應平整以保證拼縫緊密，模板薄厚應一致，若相差大的應加墊片，施工中發現板縫過大應貼膠帶紙。3）、保護模板的拆模方法-安裝時最后在邊角處安裝小塊三角形或長方形模板。如一個開間鋪2塊大模板，中間可有意鋪1條小模，拆模用鐵撬先拆出這個小模，然后用木楔楔入，使模板與砼表面脫離，再用鐵撬撬模。拆墻模板時應先用木楔先楔入，使模板與砼表面脫離，再用鐵撬撬模。2、技術交底制度1）、技術交底的目的是使施工管理人員和作業人員了解掌握施工方案、工藝要求、工程內容、技術標準、施工程序、工期要求、安全措施等，做到心中有數，施工有據。2）、工程開工前，項目部技術部門根據設計文件、圖紙編制“施工手冊”向施工管理人員進行工程內容交底，“施工手冊”內容包括工程分布、工程名稱、工程數量、施工范圍、技術標準、工期要求等內容。3）、現場施工管理人員向專業班長、組員進行工程結構、工藝標準、技術標準、安全生產全員交底。4）、交底制度以書面交底為主，交底資料必須詳細準確、直觀、符合施工規范和工藝細則要求，并經第二人復核確認無誤后，方可交付使用，交底資料應妥善保存備查。3、質量、技術管理制度1）、由公司技術部門根據設計文件、圖紙編制施工組織設計方案，突出本工程的難點、特殊部位，制定專項技術措施。2）、對于特殊工種人員一定要持有特殊工種操作證書，并經定期審核合格，方可上崗作業。3）、在施工過程中，繼續進行施工方案優化工作，以求得施工方案的先進、科學和成熟。施工過程中，工序細節的優化隨時可能有，通過不斷優化施工方案，提高施工管理人員的技術管理水平和作業組員的操作水平，從而保證工程質量的提高。4）、工程現場技術文件和資料，由技術部門負責收集、整理、組卷和歸檔。5）、指定專人填寫工程日志，要求內容詳細。施工過程中，按程序要求收集文件，記錄和整理各項施工資料，特別做好技術、質量安全工作情況的記錄，以便于日后的查閱、追朔。6）、實施全面質量管理，在工程質量管理中，制定責任到人的質量把關制度，實行獎罰制度，嚴格把好質量關。7）、以優質樣板工程為目標，積極開展質量管理小組活動，對影響工程質量的分部工程及主要工序，在施工前編制好專題施工方案，用以指導現場施工，攻克弱點和施工難關，提高工程質量。8）、質安員實行現場施工全過程的質量監督，施工過程中發現問題及時予以處理，對施工現場有不按設計要求、施工驗收規范、操作規程及施工方案的行為，質安員有權停止現場施工，并勒令其限期整改。9）、認真做好計量工作，用數據說話，保證施工用料的定額用量。嚴格把好材料驗收、施工操作、質量檢查監督三道關，從而控制工程質量。10）、落實雨季施工措施，本工程施工期間正是春季，受風雨影響較大，因而必須做好防雨施工部署工作，應加強雨天施工信息的反饋，掌握天氣變化情況，以確保施工質量、安全及進度要求。11）、按配板設計循序拼裝，以保證模板系統的整體穩定。預埋件與預留孔洞必須位置準確，安設牢固。12）、模板體系安裝好后，必須滿足設計要求的幾何尺寸，且具有足夠的強度，剛度和穩定性。13）、與混凝土接觸的模板面涂隔離劑。14）、模板安裝好后表面要平整，接縫不至于漏漿，對于過大的接縫要用膠紙粘貼。15）、拆模時，側模在混凝土強度能保證構件不變形、棱角完整時，方可拆除。拆模板后，在樓面堆荷較多的部位，應在適當位置板底加回頭頂。4、施工過程巡檢監督制度班組質安員要對自己的工作質量進行自檢。管理人員要堅持監督和每周專門巡檢的制度，監督檢查施工方案的執行情況，檢查施工質量是否符合規范的要求，檢查確保模板工程的幾何尺寸無誤，支模系統達到強度和穩定的要求，模板平整垂直，不發生因支模質量而導致的爆板漏漿通病，公司組織月控，巡檢過程發現不合格項應及時監督施工班組返工整改，直至消除不合格項。5、堅持工序中間檢收制分項工程完成之后，必須按標準對完成的分項或工序進行質量的檢測驗收工作，不符合要求不得進入下一工序。八、工程進度保證措施運用統籌原理和優化理論對施工進度計劃實行及時科學的優化、調整，從而合理安排施工程序，科學組織施工管理，縮短工期。依據施工進度計劃，根據各階段施工進度的要求，及時調整勞動力需用量計劃，合理配置施工所需的勞動力，保證流水施工的要求。工程施工實行周末檢查，通過例會制度天天落實進度，隨時調整計劃，及時確定對策，使進度計劃確實能指導生產并真正付諸實施。制定模板、支架等周轉材料及機械設備進場計劃，落實貨源和設備來源，及時組織進貨和機械進場。加強質量管理，接受有關部門的監督，縮短工序間交驗停歇時間，強化質量意識，確保工程創優良工程標準，不因質量問題影響施工進度，同時提前收集積累技術資料，保證一次驗收合格。九、安全生產保證措施貫徹執行國家安全生產，勞動保護方面的方針、政策和法規。堅持“安全第一、預防為主”的方針。通過多種形式對員工進行安全教育，對新方法、新工藝、新設備、新材料及技術難度復雜的作業和危險性較大的行為，要進行專門的安全教育，爭取可靠的保證措施。明確安全職責，開展三級安全檢查制度（即作業班組每天自檢、現場管理人員每周周檢，本公司管理人員每月月檢），實行目標安全管理，把安全事故壓縮到最小可能。施工過程中，如發現不安全隱患，要馬上指定專人限期整改，落實