杭州至富陽城際鐵路工程土建施工SGHF-3標音樂學院站?中村站區間（含附屬配套工程）主體結構

高大模板支撐系統安全專項施工方案計算書浙江交工計算： 復核： 審核： 浙江交工集團股份有限公司杭州至富陽城際鐵路工程土建施工SHHF-3標段項目經理部

2019年7月第十一章計算書及相關圖紙11.1計算依據1、 《建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術規程》JGJ231-2010；2、 《建筑施工模板安全技術規范》JGJ162-2008；3、 《建筑施工腳手架安全技術統一標準》GB51210-2016；4、 《混凝土結構設計規范》GB50010-2010；5、 《建筑結構荷載規范》GB50009-2012；6、 《鋼結構設計標準》GB50017-2017；7、 《木結構設計規范》GB50005-2003；8、 《建筑施工手冊》（第五版，中國建筑出版社）；9、 杭州至富陽城際鐵路土建施工SGHF-3標主體結構施工圖紙。11.2模板支架設計方案基本情況1、頂板模板K5+548.902?K6+250主體結構（一工區）頂板、中板、中隔板支模體系均采用O60x3.2mm盤扣鋼管架+頂托+10a工字鋼+100x100mm方木+竹膠板，K6+250?K6+956.257主體結構（二工區）頂板、中板、中隔板支模體系均采用中60x3.2mm盤扣鋼管架+頂托+10#槽鋼+50x100mm方型鋼管（壁厚3mm）+竹膠板，結構體系主要間距為0.9mx1.2mx1.0m（橫距x縱距x步距），并按照規范要求及現場實際情況布設掃地桿、水平桿、斜桿。具體布設情況見表11.2-1。采用A型盤扣支架，平面布置形式為：腳手架立桿采用 A-LG-3000、A-LG-2500、A-LG-2000、A-LG-1500及A-LG-500調節桿。橫桿采用A-SG-600、A-SG-900及A-SG-1200桿件，頂面采用A-ST-600可調式托撐、底座采用A-XT-600可調式底座。水平橫桿通過連接盤與插銷與立桿連接。且保證各桿件連接接觸面良好。頂板立桿間距為0.9x1.2m（橫向x縱向），水平桿間距為1000mm，縱橫豎向斜桿一間一道。2、 側墻、中隔墻模板側墻、中隔墻支模體系采用成品“大鋼模”體系，側墻、中隔墻先于該層的頂板板面施工，一次性澆筑至板底面下50cm（局部加高段澆筑至本層板下腋角以上5m處）拆除模板后搭設支架及本層頂板模板，剩余墻體采用滿堂支架+對撐形式連同本層頂板一起澆筑。3、 側墻、中隔壁剩余上部模板側墻、中隔墻上部模板采用木模板，面板采用15mm竹膠板，次楞采用100X100mm方木，主楞采用A48，t=3mm的雙鋼管，加固方式為：側墻采用O48x3.5mm鋼管、可調托撐、扣件與滿堂盤扣式腳手架組合成支模架系統加固（支架搭設參數：橫距x縱距x步距900mmx1200mmx1000mm。豎向每500mm增加一根通長鋼管、水平向每600mm增加一根通長鋼管與立桿采用防滑扣件連接牢固，通長鋼管采用對接扣件連接，不可搭接。主楞通過頂托對撐加固，主楞與頂托之間采用木楔塞緊），中隔墻采用M14拉桿間距400mmx400mm對拉螺栓。主要模板體系概況如表11.2-1所示：表11.2-1主要模板體系表類型部位板厚度橫向立桿間距縱向立桿間距標準步距頂層步距所用主、次龍骨頂板K5+548.902?K6+2501100mm/1500mm900mm1200mm1000mm1000mmK5+548.902?K6+250施工段：主龍骨采用10a工字鋼沿基坑縱向布置，橫向間^巨900mm，次龍骨米用100mm*100mm方木間距200mm；K5+250?K6+956.257施工段：主龍骨采用[10槽鋼沿基坑縱向布置，橫向間距900mm，次龍骨采用50mm*100mm*3mm方型鋼管間距200mm。水平桿間距為1000mm，縱、橫豎K6+250?K6+956.2571100mm900mm1200mm1000mm1000mm中板K5+548.902?K6+2501200mm900mm1200mm1000mm1000mmK6+250?K6+956.2571200mm900mm1200mm1000mm1000mm夾層板K6+816.6?K6+956.257400mm900mm1200mm1000mm1000mm側墻/中隔墻向斜桿一間一道。整體鋼模

11.3.參數選定模板支架體系包括模板面板、次楞、主楞和支架等，所用到的材料種類繁多，現將所用材料的截面特性和力學性質說明如下:1、面板參數面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)15面板抗彎強度設計值[f](N/mm2)15面板抗剪強度設計值[t](N/mm2)1.4面板彈性模量E(N/mm2)10000面板計算方式三等跨連續梁2、次楞參數(1)100x100mm方木小梁類型矩形木楞小梁截面類型(mm)90X90小梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)12.87小梁抗剪強度設計值[t](N/mm2)1.386小梁截面抵抗矩W(cm3)121.5小梁彈性模量E(N/mm2)8415小梁截面慣性矩I(cm4)546.75小梁計算方式簡支梁50X100mm方型鋼管小梁類型矩形木楞小梁截面類型(mm)50X100小梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)205小梁抗剪強度設計值[t](N/mm2)125小梁截面抵抗矩W(cm3)15.5小梁彈性模量E(N/mm2)206000小梁截面慣性矩I(cm4)77.52小梁計算方式簡支梁3、主楞參數(1)10號工字鋼主梁類型工字鋼主梁截面類型10號工字鋼主梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設計值[t](N/mm2)125

主梁截面抵抗矩W(cm3)49主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)245主梁計算方式三等跨連續梁可調托座內主梁根數110號槽鋼主梁類型槽鋼主梁截面類型10號槽鋼主梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設計值[t](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)39.66主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)198.3主梁計算方式三等跨連續梁可調托座內主梁根數14、A型盤扣支架立桿參數立桿鋼管截面類型(mm)中60X3.2立桿鋼管計算截面類型(mm)中60X3.2鋼材等級Q345立桿截面面積A(mm2)571立桿截面回轉半徑i(mm)20.1立桿截面抵抗矩W(cm3)7.7抗壓強度設計值[f](N/mm2)3005、鋼管參數主梁材質及類型雙鋼管主梁截面類型(mm)中48X3主梁計算截面類型(mm)中48X2.8主梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)205主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25主梁截面慣性矩I(cm4)10.196、對拉螺栓參數對拉螺栓類型M14軸向拉力設計值Nb(kN)t17.8對拉螺栓型號M16軸向拉力設計值Nb(kN)t24.5扣件類型3形26型扣件容許荷載(kN)26音中區間（含附屬配套工程）高大模板支撐系統安全專項施工方案11.4荷載選取及組合在結構施工過程中，作用于模板上的荷載可按荷載方向分為豎向荷載和水平荷載，其中豎向荷載包括新澆筑鋼筋混凝土自重、施工人員及施工材料等行走運輸或堆放的荷載和振搗混凝土時產生的荷載等，水平荷載則包括新澆筑混凝土對模板側面的荷載、傾倒混凝土時產生的水平荷載等構側墻模板上的荷載。荷載組合:根據《建筑施工扣件式鋼管模板支架技術規范》（DB33/1035-2006）知：在進行承載能力極限狀態計算時，應采取荷載效應基本組合的設計值，其中永久荷載的分項系數：對由永久荷載效應控制的組合取1.35,對由可變荷載效應控制的組合應取1.2,可變荷載分項系數取1.4；在進行變形計算時，荷載設計值按標準值取值。11.5邊界條件（1） 模板設計邊界條件模板面板支撐在次愣上，因此模板面板可按跨度為次楞間距的三跨連續梁計算。（2） 方木次楞邊界條件次楞支撐在主楞上，主楞支撐在鋼管支架上，因此次愣可按跨度為平行于次楞方向上立桿間距的簡支梁梁計算。（3） 主楞邊界條件主楞支撐在鋼管支架上，因此主楞可按跨度為平行于主楞方向的立桿間距的三等跨連續梁計算。（4） 鋼管支架設計邊界條件鋼管支架支撐著主楞，并與橫向鋼管連接為整體，因此鋼管可以看為兩端鉸接的軸心受壓桿件，需要驗算其受壓穩定性。11.6工況分析及設計計算11.6.1結構側墻、中隔墻模板及支撐體系驗算1、設計計算指標采用值（1）鋼材物理性能指標：彈性模量 E=206000N/mm2，質量密度p=7850kg/m3,（2） 面板厚5.75mm，取1m寬，截面積A=5750mm2,慣性矩I=18000mm4，截面模量W=5750mm3（3） 鋼材強度設計值：抗拉、抗壓、抗彎f=215N/mm2,抗剪］=125N/mm2（4） 容許撓度：鋼模板板面［8］＜0.8mm；模板主肋［可M0.7mm；模板支撐背楞［8］＜1mm。（5） ［8槽鋼的截面積A=1024mm2，慣性矩I=1.013x106mm4，截面模量W=25.3x103mm3。［10槽鋼的截面積A=1274mm4，慣性矩I=1.983x106mm4，截面模量W=39.7x103mm。2、新澆筑混凝土對模板側面的壓力標準值混凝土作用于模板的側壓力，根據測定，隨混凝土的澆筑高度而增加，當澆筑高度達到某一臨界時，側壓力就不再增加，此時的側壓力即為新澆筑混凝土的最大側壓力。側壓力達到最大值的澆筑高度稱為混凝土的有效壓頭。通過理論和實踐，可按下列二式計算，并取其最小值：F=0.22y匕七6~1/2F=yH式中f 新澆筑混凝土對模板的最大側壓力（KN/m2）Yc 混凝土的重力密度（kN/m3）取26kN/m3to 新澆混凝土的初凝時間（h），取5小時31-外加劑影響修正系數，不摻外加劑時取1.0；摻具有緩凝作用的外加劑時取1.2；七-混凝土坍落度影響修正系數，當坍落度在110-150mm時，取1.15。V-混凝土的澆灌速度（m/h）;取1.5m/hH-混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面的最高高度（m），取5m。F=0.22yt03132V1/2=0.22X26X5X1.1X1.15X（1.5）1/2二44.58kN/m2F=yH=26X5=130kN/m2取二者中的較小值，F=44.58N/m2作為模板側壓力的標準值，并考慮傾倒混凝土產生的水平載荷標準值4kN/皿，分別取荷載分項系數1.2和1.4，則作用于模板的總荷載設計值為：q=44.58X1.2+4X1.4=59.1kN/m2本次計算的總荷載設計值為59.1kN/m2模板高度為5m，澆筑高度為5m，面板采用5.75mm鋼板；豎向背楞采用8#槽鋼，水平背楞采用雙10號槽鋼背楞。3、面板驗算將鋼面板視為支撐在槽鋼上的三跨連續梁計算，面板長度取板長1000mm，板寬度b=1000mm，面板為5.75mm鋼板;豎向背楞采用8#槽鋼，中心間距為254mm。強度驗算面板最大彎矩：M =ql2/'10=(59.1X254X254)/10=0.38X106N?mm1面板的截面系數：W=bh26二—X1000X5.752=5.5X103mm36應力：q=MmJW=0.38X106/5.5X103=69/mm2<f”=215N/mm2故滿足要求；其中：fm-鋼材板抗彎強度設計值，取215N/mm2E-彈性模量，2.1X105N/mm2撓度驗算撓度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載的作用，則q2=44.58kN/m模板撓度由式?=q214/150EI二44.58X2544/(150X2.1X100000X1.58X104)=0.37mm<[?]=254/400=0.635mm故滿足要求；面板截面慣性矩：I=bh3/12=1000X5.753/12=1.58X104mm44、［8豎楞驗算H5IIIH5IIIr.|lt|.|7'lliri I—Lil掘同 |fn■i-i|i"iLii?>i-rn：| m+i華?H.MII'H=h: EO mmh B mmH.MII'H=h: EO mmh B mmbi 43 rrmRe B mm戳面面積， 10.2 cm2平1宜更臣: B kn/M-1-11E.I；L8號槽鋼作為豎肋支承在橫向背楞上，可作為支承在橫向背楞上的連續梁計算，其跨距等于橫向背楞的間距最大為L=750mm。梁上的荷載為：q3=ql=59.1X0.254=15N/mmF-混凝土的側壓力l-槽鋼之間的水平距離E-彈性模量，鋼材取2.1X105N/mm2fm-鋼材抗彎強度設計值，Q235取215N/mm2強度驗算最大彎矩Mmax=土q3L=0.1X15X7502=0.84X106N?mm槽鋼截面系數：W=25.3X103mm3應力：c=MW=0.84X106/25.3X103=33N/mm2＜、=215N/mm2滿足要求截面慣性矩：I=1.01X106mm4撓度驗算：懸臂部分撓度：

°=q?：：函二15X3754/(8X2.1X105Xl.OlXlOe)=0.17mm<[3]=375/400=0.94mm跨中部分撓度°=qUx(5-24處)/384政=15X7504X(5-24X0.52)/(384X2.1X105X1.01X106)=0.06mm<[3]=750/400=1.88mm[3]-容許撓度，[°]=匕/400,12=950mm入-懸臂部分長度與跨中部分長度之比，人=11/12=0.55、槽鋼背楞驗算槽鋼背楞為雙10號槽，背對背間距為50mm，作為主背楞支承在單側支架上，可作為支承在支架上的連續梁計算，其跨距等于單側支架的間距最大為L=750mm。雙槽鋼上的荷載為：q4=ql=59.1X0.75=44.32N/m。E-彈性模量，鋼材取2.1X105N/mm2f「鋼材抗彎強度設計值，Q235取215N/mm2強度驗算最大彎矩M =土q4L2=0.1X44.32X7502=2.49X10&N?mm雙10#槽鋼截面系數：W=39.7X2=79.4x103mm3應力：q=M/W=2.49x106/79.4x103=31N/mm2<f=215N/mm2滿足要求雙槽鋼截面慣性矩：I=396X104mm4撓度驗算懸臂部分撓度：°=q4114/8EI=44.32X375/(8X2.1X105X396X10<)=0.13mm<[3]=375/400=0.94mm跨中部分撓度°=q4124x(5-24人2)/384EI

=44.32X7504X(5-24X0.52)/(384X2.1X105X396X10<)=0.04mm<[?]=750/400=1.875mm[?]-容許撓度，[?]=L/375,L=750mm入-懸臂部分長度與跨中部分長度之比，人=lj12面板、豎梁和背楞的組合撓度為w=0.37+0.17+0.13=0.67mm<3mm滿足施工對模板質量的要求。6、單側支架計算支架受力計算分析支架受力情況：單側支架主要承受混凝土側壓力，取混凝土最大澆筑高度為5m，側壓力取為F=59.1kN/m2，有效壓頭h=F/y°，h=2.27m。單側支架按間距750mm布置。q=59.1X0.75=44.32kN/m分析支架受力情況：按q=44.32kN/m計算用sap2000對單側支架進行受力分析：二IIT!走\ \I \ \單側支架計算簡圖19/.03單側支架支座反力圖

單側支架計算簡圖19/.03單側支架支座反力圖單側支架彎矩示意圖單側支架剪力示意圖『八\-U4單側支架軸力示意圖桿件編號單側支架彎矩示意圖單側支架剪力示意圖『八\-U4單側支架軸力示意圖桿件編號分析結果如下（只計算壓桿穩定）:桿件軸力(kN)規格截面面積mm2長細比入穩定系數應力(N/mm2)抗壓設計值（N/mm2）容許長細比1-56[101270250.953462151502-98][102540210.96740(NE)3-96][10254050.998384-136][102540410.895605-203][102540230.9684壓桿穩定性均滿足要求（穩定系數按3號鋼b類截面查表）。（2） 支架埋件的驗算埋件反力為（見反力圖）：支點1：Rx=197kN,Rz=172kN支點2：Rx=0N,Rz=177kN（F總）2=（Rx）2+（Rz）2=1972+1772F總=264KN與地面角度為：a=45°共有750/300（若使用強度較高埋件可放大間距）個埋件承擔合力。其中單個埋件最大拉力為：F=264X（300/750）=105.6KN滿足要求。（3） 埋件強度驗算預埋件為HRB400螺紋鋼d=25mm，埋件最小有效截面積為：A=3.14X12.52=490mm2軸心受拉應力強度：。=F/A=105.6X103/490=215MPa<f=360MPa 符合要求；（4） 埋件錨固強度驗算對于彎鉤螺栓，其錨固強度的計算，只考慮埋入砼的螺栓表面與砼的粘結力，不考慮螺栓端部的彎鉤在砼基礎內的錨固作用。錨固強度：F錨二ndhT=3.14X25X550X3.5b=151kN>F=105.6KN 符合要求其中：F-錨固力，作用于地腳螺栓上的軸向拔出力（N）錨d-地腳螺栓直徑（mm）h-地腳螺栓在砼基礎內的錨固深度（mm）t「砼與地腳螺栓表面的粘結強度（N/mm2）調節支座IU身調節支座承受的壓力為282KN，后調節支座為圓鋼648，材料為45#鋼，其其抗壓強度為亍=600N/皿2F 282x103…… ?八。=—= =155N/mm2<600N/mm2A3.14x242滿足要求。D20拉桿驗算拉桿橫向向布置間距按1100mm計算。其中單個拉桿最大拉力為：F=59.1X1.1=65.01KN。拉桿為Q345b鋼d=20mm,最小有效截面積為：A=3.14X102=314mm2軸心受拉應力強度：。=F/A=65.01X103/314=207MPa<f=345Mpa，符合要求。7、外桁架計算(1)支架受力計算分析支架受力情況：單側支架主要承受混凝土側壓力，取混凝土最大澆筑高度為5m，側壓力取為F=59.1kN/m2，有效壓頭h=F/'y°，h=2.27m。單側支架按間距750mm布置。q=59.1X0.75=44.32kN/m分析支架受力情況：按q=44.32kN/m計算用sap2000對單側支架進行受力分析：單側支架計算簡圖單側支架計算簡圖單側支架支座反力圖單側支架彎矩示意圖單側支架剪力示意圖z浙江交工單側支架軸力示意圖 桿件編號分析結果如下（只計算壓桿穩定）:桿件軸力(kN)規格截面面積mm2長細比入穩定系數應力(N/mm2)抗壓設計值（N/mm2）容許長細比1-86][164380420.891222-73[101270380.906642153-45][102540120.98918(N/mm2)1504-115[101270380.906100壓桿穩定性均滿足要求（穩定系數按3號鋼b類截面查表）。（2）支架埋件的驗算埋件反力為（見反力圖）：支點1：Rx=116kN,Rz=73kN支點2：Rx=0N,Rz=78kN單側支架按間距750mm布置，埋件300mm間距：（F總）2=（Rx）2+（Rz）2=1162+782F總=140KN，與地面角度為33.5°；預埋地腳螺栓與地面角度為：a=45°由F總分解成兩個互為垂直的力，其中一個與地面成45度，大小為:T=cos（45°-33.5°）XF總=0.997X140=139.58KN共有750/300（若使用強度較高埋件可放大間距）個埋件承擔合力。其中單個埋件最大拉力為：F=139.58X（300/750）=56KN滿足要求。（3） 埋件強度驗算預埋件為HRB400螺紋鋼d=25mm，埋件最小有效截面積為：A=3.14X12.52=490mm2軸心受拉應力強度：。=F/A=56X103/490=114MPa<f=360Mpa，符合要求。（4） 埋件錨固強度驗算對于彎鉤螺栓，其錨固強度的計算，只考慮埋入砼的螺栓表面與砼的粘結力，不考慮螺栓端部的彎鉤在砼基礎內的錨固作用。錨固強度：F錨二ndhT=3.14X25X550X3.5b=151kN>F=56KN 符合要求其中：F-錨固力，作用于地腳螺栓上的軸向拔出力（N）錨d-地腳螺栓直徑（mm）h-地腳螺栓在砼基礎內的錨固深度（mm）t-砼與地腳螺栓表面的粘結強度（N/mm2）b11.6.2側墻、中隔墻上部模板相關驗收算1、混凝土側壓力取值混凝土作用于模板的側壓力，根據測定，隨混凝土的澆筑高度而增加，當澆筑高度達到某一臨界時，側壓力就不再增加，此時的側壓力即位新澆筑混凝土的最大側壓力。側壓力達到最大值的澆筑高度稱為混凝土的有效壓頭。通過理論和實踐，可按下列二式計算，并取其最小值：F=0.22yct0Q102」V ①1F=ycH ②2式中：F-新澆筑混凝土對模板的最大側壓力（KN/m2）Yc-混凝土的重力密度（kN/ms）取26kN/mst0-新澆混凝土的初凝時間（h）,當缺乏試驗資料時，可采用t0=200/（T+15）計算T-混凝土的溫度（°）取25°V-混凝土的澆灌速度（m/h）;取1.5m/hH-混凝土側壓力計算位置處至新澆筑混凝土頂面的總高度（m）：取5.4m；31-外加劑影響修正系數，不摻外加劑時取1.0；摻具有緩凝作用的外加劑時取1.2；七-混凝土坍落度影響修正系數，當坍落度小于30mm時，取0.85；50—90mm時，取1.0；110—150mm時，取1.15。其中:Yc取26kN/ms；混凝土溫度25°C，t0=200/（25+15）二5；既取1.0；P2取1.15；混凝土澆注速度u取0.5m/h；混凝土的側壓力為：F=0.22X26X5X1.1X1.15X0.51/2=25.58kN/m2 ①1F=26X5.4=140.4N/m2 ②2取二者中的較小值，F=25.58kN/m2作為模板側壓力的標準值，并考慮傾倒混凝土產生的水平載荷標準值4kN/m2，分別取荷載分項系數1.35和1.4，則作用于模板的總荷載設計值為：q=25.58X1.35+4X1.4=40.13kN/m2側墻模板主要承受混凝土側壓力，取混凝土最大澆筑高度為5.4m（含中板1.2m），側壓力取為F=25.58+4=29.58KN/m2，有效壓頭高度h=F^c=1.14m。2、側墻模板驗算木模板抗彎強度設計值[o]=15N/mm2取1m寬模板為研究對象，線荷載為：qjqX1=40.13kN/m（驗算抗彎強度用）q「FX1=29.58kN/m（驗算撓度用）抗彎強度：支撐在內楞上按三跨連續梁計算M=0.1qL2=0.1X40.13X2002=0.16X106N?mmW=bh2/6=1000X152/6=3.75X104mm3。二M/W=0.16X106/3.75X104==4.48N/mm2<[o]=15N/mm2滿足要求；驗算撓度木模板E=6000N/mm2I=bh3/12=1000X153/12=281X103mm43=0.677qL4/100EI=0.677X29.58X2004/(100X6000X281X103)=0.19mm<[?]=L/250=0.8mm滿足要求3、次楞木驗算次楞為100X100mm方木，間距200mm，抗彎強度設計值[o]=17N/mm2抗剪強度設計值[T]=1.4N/mm2I=bh3/12=100X1003/12=8.33X106mm4W=bh2/6=100X1002/6=16.67X104mm3E=9000N/mm2線均布荷載為：q1=FX0.2=40.13X0.2=8.03kN/m(驗算抗彎、剪強度用)q「F'X0.2=29.58X0.2=5.92kN/m(驗算撓度用)驗算抗彎強度次楞木可看做均布荷載下的三跨等跨連續梁，豎向間距500mm。M=0.1qL2=0.1X8.03X5002=2.0X105N?mm。二M/W=2.0X105/16.67X104=1.2N/mm2<[o]=13N/mm2滿足要求驗算抗剪強度V=0.6ql=0.6X8.03X0.5=2.41kNT=3V/2bh=3X2.41X103/(2X100X100)=0.36N/mm2V[T]=1.4N/mm2滿足要求驗算撓度3=0.677qL4/100EI=0.677X5.92X5004/(100X9000X8.33X106)=0.033mm<[?]=L/250=2mm滿足要求4、主楞驗算主楞采用648X3.5mm雙拼鋼管。按648X3mm鋼管取值，雙拼鋼管抗彎強度設計值[。]=205N/mm2，抗剪強度設計值[T]=125N/mm2648X3山山雙拼鋼管：I=10.78X104mm4X2=21.56X104mm4W=4.49X103mm3X2=8.98X103mm3A=424mm2E=2.06X105N/mm2線均布荷載為：q1=FX0.5=40.13X0.5=20.07kN/m(驗算抗彎、剪強度用)q「F'X0.5=29.58X0.5=14.79kN/m(驗算撓度用)驗算抗彎強度主楞承受次楞作用的荷載按四跨等跨連續梁計算，查表得：M=0.1qL2=0.1X20.07X6002=7.23X105N.mm。二M/W=7.23X105/8.98X103=80.51N/mm2<[o]=205N/mm2滿足要求驗算抗剪強度V=0.6ql=0.6X20.07X0.6=7.23kNt=3V/(2A)=3X7.23X103/(424X2)二25.58N/mm2<[T]=125N/mm2滿足要求驗算撓度3=0.677qL4/100EI=0.677X14.79X6004/（100X2.06X105X24.38X10Q=0.26mm<[?]=L/250=2.4mm滿足要求5、 側墻支架驗算鋼管截面特性（按648X3.0mm計算）：I=10.78X104mm4W=4493mm3E=20.6X104N/mm2A=424mm2鋼管抗壓強度設計值為[o]=205N/mm2驗算抗壓強度一根水平管的荷載為：P=FX0.5X0.6=41.13X0.5X0.6=12.34kN。二P/A=12.34X103/424=29.1N/mm2<[o]=205N/mm2滿足要求驗算穩定性i=1.59cmL=600+2X900=2400入二L/i=2400/15.9=151查表得：6=0.308o=29.1N/mm<6[o]=0.308X205=63.14N/mm2滿足要求6、 扣件抗滑移計算橫向水平桿與立桿連接，采用旋轉扣件，其單扣件的抗滑承載力為8.00KN。下面對橫向加固鋼管的扣件抗滑移進行計算,通長鋼管與立桿連接全部采用扣件加固，與通長鋼管形成步500mm鋼管加固側墻采用對撐鋼管（對此進行驗算），與立桿連接的扣件數量如下：一根水平管對立桿的水平作用力R=FX0.5X0.6=12.34KNN=12.34/8=2個L=N*0.9=1.8m（N為最少扣件數量，L為通長鋼管最短長度）主體結構最窄凈距均大于1.8m，且通長鋼管采用對稱布置。滿足要求。11.6.3負一層結構模板及支撐體系相關驗收算選取負一層最不利斷面模板支架體系進行驗收，最不利斷面架體搭設形式如下表:樓板模板支架參數支架高度8.3m樓板厚度1.5m樓板底立桿縱距lamaxma、1.2m（最大）樓板底立桿橫距lbxmax0.9m鋼管類型水平桿鋼管：p48^2.5mm立桿鋼管：p60x3.2mm水平桿最大步距1.0m頂步步距1.0m立桿伸出頂層水平桿長度a0.65m面板15mm厚木竹膠板樓板底次楞100x100mm木方間距200mm樓板底主楞10#工字鋼風荷載暫不考慮1、面板計算模板竹膠板（15mm厚）計算，取1000mm板寬驗算：截面抗彎模量：W=bh2/6=1000x152/6=37500mm3截面慣性矩/=bh3=1000x153/12=281250mm4作用于15mm竹膠板的最大荷載：a：鋼筋及砼自重取26kN/m3x1.5m（板厚）=39kN/m2b：面板荷載取1.2kN/m2c：結構模板支架施工荷載3kN/m2荷載組合：恒荷載分項系數取1.2,活荷載分項系數取1.4。取1m寬的板為計算單元。則q1=（a+b+c）x1m=43.2kN/mq2=[1.2x（a+b）+1.4xc]x1m=52.44kN/mM=0.1ql2=0.1x52.44x2002=209760N.mm最大剪力V=0.6ql=0.6x52.44x0.2=6.29KN抗剪強度t=3V/(2A)=3x6.29x103/(1000x15x2)=0.629N/mm2<1.4N/mm2故，強度滿足要求。強度驗算o=M/W=209760/37500=5.59<13N/mm2故，強度滿足要求。撓度驗算3=0.677qL4/100EI=0.677x43.2x2004/(100x6000x28.125x104)=0.28<〃400=0.5mm故15mm竹膠板驗算滿足要求。2、次楞計算次楞采用100x100mm木方，間距200mm，最大跨度900mm。木方寬度（mm）高度（mm）彈性模量（N/mm2）抗彎強度（N/mm2）截面模量W（mm3）慣性矩I（mm4）1001009000131666678333333材料特性：作用于木方100x100的最大荷載：a鋼筋及砼自重取26kN/m3x1.5m（板厚）x0.2m=7.8kN/mb面板荷載取1.2kN/m2x0.2m=0.24kN/mc結構模板支架施工荷載3kN/m2x0.2m=0.6kN/m荷載組合：恒荷載分項系數取1.2,活荷載分項系數取1.4。則q1=（a+b+c）x1m=8.64kN/mq2=[1.2x（a+b）+1.4xc]x1m=10.49kN/m次楞布置間距為200mm，跨度為L=900mm次楞所受彎矩最大值為：M=0.125ql2=0.125x10.49x9002=1062113N.mm最大剪力：V=0.625ql=0.625x10.49x0.9=5.9KN抗彎強度o=M/W=1062113/166667=6.37<13N/mm2故，強度滿足要求。抗剪強度t=3V/（2A）=3x5.9x103/（100x100x2）=0.885N/mm2<1.4N/mm2故，強度滿足要求。撓度驗算次楞按單跨簡支梁計算，支撐跨度L=900mm。3=5qL4/384EI=5x8.64x9004/（384x9000x8333333）=0.98<〃400=2.25mm故，次楞選用100*100mm木方，滿足要求。3、主龍骨計算主龍骨采用10#工字鋼，間距900mm，最大跨度1200mm。材料特性：10#工字鋼材質彈性模量（N/mm2）抗彎強度（N/mm2）截面模量W（mm3）慣性矩I（mm4）Q235206000205490002450000作用于10#工字鋼的最大荷載：a鋼筋及砼自重取26kN/m3x1.5m（樓板厚）x0.9m（單根型鋼承受荷載寬度）=35.1kN/mb面板荷載取1.2kN/m2x0.9m=1.08kN/mc結構模板支架施工荷載3kN/m2x0.9m=2.7kN/m荷載組合：恒荷載分項系數取1.2,活荷載分項系數取1.4。則q=（a+b+c）x1m=38.88kN/mq2=[1.2x（a+b）+1.4xc]x1m=47.2kN/m次楞布置間距為200mm，跨度為L=900mm主龍骨布置間距為900mm，跨度為L=1200mm主楞所受彎矩最大值為：M=0.1ql2=0.1x47.2x12002=6796800N.mm最大剪力：V=0.6ql=0.6x47.2x1.2=33.98KN抗彎強度o=M/W=6796800/49000=138.7<205N/mm2故，強度滿足要求。抗剪強度t=3V/(2A)=3x33.98x103/(1430x2)=35.64N/mm2<125N/mm2故，強度滿足要求。撓度驗算主龍骨按三跨連續梁計算，調整系數9為0.677，支撐跨度L=1200mm3=0.667qL4/100EI=0.667x38.88x12004/(100x2.06x105X2450000)=1.07<〃400=3mm故，主龍骨選用10#工字鋼，滿足要求。4、單桿承載力及穩定性計算單根立桿承載力計算a：混凝土自重26kN/m3x1.5m(板厚)x0.9mx1.2m=42.12kN；b：模板及龍骨1.2kN/m2x0.9mx1.2m=1.296kN；。：施工人員及設備3kN/m2x0.9mx1.2m=3.24kN；d：架體自重3kN恒荷載分項系數取1.2；活荷載分項系數取1.4則q1=(a+b+c+d)x1m=49.656kN/mq2=[1.2x(a+b+d)+1.4xc]x1m=60.19kN/mo=q2/A=60.19X103/571=105.41N/mm2V[o]=300N/mm2，故，強度滿足要求。(A型)驗算穩定性回轉半徑i=2.01cm(A型)L1=1000+2x0.7x650=1910L2=1.6x1000=1600L=max{L],L2}=1910X=L/i=1910/20.1=95查表得：6=0.512o=105.41N/mm2V6?[o]=0.512X300=153.6N/mm2，故，立桿穩定性滿足要求。5、 盤扣節點連接盤抗剪承載力計算根據荷載傳遞，本支模架體系豎向力由立桿承擔，盤扣節點豎向力較小，滿足F<Q要求；6、 盤扣式模板支架整體穩定性計算本模板支架體系高寬比小于3,無須進行整體抗傾覆穩定性驗算。11.6.4負二層結構模板及支撐體系相關驗收算選取負二層最不利斷面模板支架體系進行驗收，最不利斷面架體搭設形式如下表:樓板模板支架參數支架高度8.6m樓板厚度1.2m樓板底立桿縱距lamaxma、1.2m（最大）樓板底立桿橫距lbxmax0.9m鋼管類型水平桿鋼管：p48^2.5mm立桿鋼管：p60x3.2mm水平桿最大步距1.0m頂步步距1.0m立桿伸出頂層水平桿長度a0.65m面板15mm厚木竹膠板樓板底次楞50x100mm方形鋼管壁厚3mm間距200mm樓板底主楞10#槽鋼風荷載暫不考慮1、面板計算模板竹膠板（15mm厚）計算，取1000mm板寬驗算:截面抗彎模量：W=bh2/6=1000x152/6=37500mm3截面慣性矩I=bh3=1000x153/12=281250mm4作用于15mm竹膠板的最大荷載：a：鋼筋及砼自重取26kN/m3x1.2m（板厚）=31.2kN/m2b：面板荷載取1.2kN/m2c：結構模板支架施工荷載3kN/m2荷載組合：恒荷載分項系數取1.2,活荷載分項系數取1.4。取1m寬的板為計算單元。則q1=（a+b+c）x1m=35.4kN/mq2=[1.2x（a+b）+1.4xc]x1m=43.08kN/mM=0.1ql2=0.1x43.08x2002=172320N.mm最大剪力V=0.6ql=0.6x43.08x0.2=5.17KN抗剪強度t=3V/（2A）=3x5.175x103/（1000x15x2）=0.517N/mm2<1.4N/mm2故，強度滿足要求。強度驗算o=M/W=172320/37500=4.6<13N/mm2故，強度滿足要求。撓度驗算3=0.677qL4/100EI=0.677x35.4x2004/（100x6000x28.125x104）=0.23<〃400=0.5mm故15mm竹膠板驗算滿足要求。2、次楞計算次楞采用50x100mm壁厚3mm方形鋼管（按2mm計算），間距200mm，最大跨度900mm。方形鋼管寬度（mm）高度（mm）厚度（mm）彈性模量（N/mm2）抗彎強度（N/mm2）截面模量W（mm3）慣性矩I（mm4）5010032.06x10520515504775179材料特性：作用于50x100mm壁厚3mm方形鋼管最大荷載：a：鋼筋及砼自重取26kN/m3x1.2m（板厚）x0.2m=6.24kN/mb：面板荷載取1.2kN/m2x0.2m