...wd......wd......wd...序言§1橋面線形控制的新要求表1世界預應力砼連續剛構橋(L≥240m)一覽表序號橋名國家建成年跨徑邊跨

主跨橋寬

頂/底截面梁高(m)高跨比梁板厚備注根部跨中根部跨中頂板底板腹板1斯托馬橋挪威199894+301+720.319/7單室箱153.51/20.11/862710325

45主跨中部182m用輕質砼；

邊跨梁內填礫石2拉夫特桑德特大橋挪威199886+202+298+1250.4210.3/7單室箱14.53.51/20.61/85.12612030

55橋在R3000m平曲線上，中部224m輕質砼，邊跨壓重3虎門大橋輔航道橋中國1997150+270+1500.55615/7雙單室箱14.851/18.21/542532~13040~60橋在R=7000m平曲線上，C55砼4蘇通長江大橋中國2006140+268+1400.52216.5/7.5雙單室箱154.51/17.91/59.53232~17045~100(在建)跨中設體外索5云南元江大橋中國200358+182+265+194+700.6922.5/11.5單室箱14.551/18.31/532832~15040~60橋高163m6門道橋澳大利亞1985145+260+1450.5622/12單室箱15.75.21/16.61/502530~18065~75邊跨懸出與引橋相連7寧德下白石大橋中國2003145+2×260+1450.55812/6雙單室箱144.21/18.61/61.92530~14040~70梁底用1.6次拋物線8瀘州長江二橋中國2002150+252+550.59525/13單室箱1441/18.01/63邊跨重力式錨碇橋臺，C60砼9Schottwien橋奧地利1989250四跨連續剛構10Doutor河橋葡萄牙1991250單室箱1271/20.8/135.7雙線鐵路11重慶黃花園大橋中國1999137+3×250+1370.54815/7雙單室箱13.84.31/18.11/58.12528~15040~70連續長度1024m12馬鞍石嘉陵江大橋中國2001146+3×250+1460.58411.5/5.5雙單室箱13.74.21/18.21/59.52532~15040~60雙幅，連續長度1042m13宜水路金沙江大橋中國2005140+249+1400.5624.5/單室箱154.21/16.61/59.3〔在建〕，C65砼14黃石長江大橋中國1995162.5+3×245+162.50.66319.6/10單室箱134.11/18.81/59.82532~13550~80連續長度1060m，C55砼15江津長江大橋中國1997140+240+1400.58322/11.5單室箱13.541/17.81/602532~12050~80C50砼16重慶高家花園嘉陵江大橋中國1997140+240+1400.58313/8雙單室箱13.63.61/17.61/66.72532~12040~6017重慶龍溪河大橋中國1999140+240+1400.58311.5/5.5雙單室箱13.63.61/17.61/66.72532~12040~6018貴州六廣河大橋中國2002145+240+1450.60413/7雙單室箱13.44.11/17.91/58.52830~16040~100橋墩高73m和90m§2撓度預抬高法存在問題§3兩種圖式的恒載零彎矩上述觀點稱為《零彎矩和零撓度理論》。實際上由于構造砼的齡期影響，這并未能完全做到，但在理論上是成立的，它能夠用于指導解決大跨徑連續梁橋跨中徐變下撓問題。。1989年廣東佛山石南大橋〔L＝135m連續剛構〕工程在筆者的建議下采用“恒載零彎矩〞設計方法。為了充分利用廣東九江大橋所剩φ7平行鋼絲，即有意識地設計7φ7預應力索，使其產生的彎矩相等。由于懸臂施工中梁體每個截面的恒載彎矩箱梁采用掛籃現澆施工工藝，跨中合攏的標高誤差控制在1cm以內。石南大橋于1991年建成至今梁體下撓甚小。據情報檢索，廣東石南大橋是國內首座采用《零彎矩》理論設計的現澆連續梁橋。施工中因工期需要將4×90m橋跨的單箱〔B＝20m〕連續梁的現澆施工改為提升千斤頂懸拼方案〔如圖3所示〕。考慮到四孔橋跨均共用一套模板，故要求預制、拼裝和運營三個階段的梁面標高一致。大橋在筆者的主持下，修改設計按雙懸臂恒載“零彎矩〞理論進展配索，箱梁預制、拼裝都不設抬高量，直接按設計標高成橋。連續千斤頂懸拼施工中梁體各節段高程誤差小于5mm，90m跨中合攏高程誤差為3mm，如此高精度在國內外都圖3湖南湘潭湘江二橋〔1990-1993〕我省預應力混凝土連續橋預制懸拼工藝，經過10年徘徊，終于在湘潭湘江二橋一舉成功，在國家級橋梁專家上官興的建議下，湖南省路橋公司在90m跨、20m寬、100t重的單箱梁懸拼中，首創ZLD-100t連續千斤頂，實現了連續提升，替代了傳統的鋼絲繩卷揚機工藝；在預應力配索中，首次采用我省預應力混凝土連續橋預制懸拼工藝，經過10年徘徊，終于在湘潭湘江二橋一舉成功，在國家級橋梁專家上官興的建議下，湖南省路橋公司在90m跨、20m寬、100t重的單箱梁懸拼中，首創ZLD-100t連續千斤頂，實現了連續提升，替代了傳統的鋼絲繩卷揚機工藝；在預應力配索中，首次采用“零彎距，零位移〞新理論和直接錯位法，攻克了工程控制難關。從湘潭二橋起，我省連續梁橋進入了預制拼裝開展的新階段，它能使工期縮短半年到一年，對加快公路橋梁建設將產生重大影響是罕見的，它顯“零彎矩〞新理論在懸拼工程中的魅力。1993年12月湘潭二橋在毛主席百年誕辰前夕建成通車。二年后復測跨中撓度無變化，并將原留在跨中下緣的預應力備用索撤除。2003年復測跨中下撓也無大變化，事實證明了“恒載零彎矩〞方法能有效控制合攏后跨中砼徐變下撓。為了充分利用根基施工使用“纜索起重機〞，湖南省安鄉大鯨港大橋〔8×50m連續梁〕、益陽資江大橋〔5×80m連續梁〕和常德石龜山大橋〔4×80m連續梁〕等三座大橋上部構造都采用了預制吊裝工藝〔如圖4〕。預應力均按雙懸臂圖式以恒載原則設計合攏后再張拉跨中下緣預應力形成連續梁橋。實踐說明，在懸拼施工中由于采用“零彎矩〞理論，極大地簡化了工程控制，深受施工單位廣闊群眾的歡送。劉桂生高工編制了《恒載零彎矩》的專用計算程序。在文獻[6]中介紹了〔47＋70＋45＝162m〕三跨連續梁中，上緣以懸臂施工階段“零彎矩〞配索，合攏后設置后期索滿足運營階段的要求的設計方法。他所主持的多座按零彎矩觀點的連續梁橋，普遍下撓甚小。系4×136m連續梁橋。在施工圖審查后，廣東公路設計院調整了上緣預應力索，使其所產生的正彎矩MN大體與雙懸臂施工彎矩MT相近，給懸臂施工工程控制帶來了很大的方便。我國近十余座連續梁采用《兩個圖式恒載零彎矩》的實踐，為我們在大跨梁橋中改變觀念，拋棄《預抬高》法帶來了信心。圖4湖南常德石龜山大橋〔1996-1998〕石龜山大橋80m箱梁纜索吊懸拼：石龜山澧水大橋系橫跨洞庭湖區湘北干線的特大橋，全長1582m，橋寬10m，主航道為50+3石龜山大橋80m箱梁纜索吊懸拼：石龜山澧水大橋系橫跨洞庭湖區湘北干線的特大橋，全長1582m，橋寬10m，主航道為50+3×80+50=340m預應力連續剛構和連續梁橋。主梁系單箱單室截面，采用腹板預制組拼成箱塊、纜索懸拼成橋的新工藝。設計中采用“零彎距〞配束新理論和HM21預應力新體系，大橋由湖南省公路設計公司設計。湖南環達路橋公司施工。水中20×75＝1500m連續梁采用跨墩桁式架橋機分塊拼裝工藝，計有1000塊預制構件。箱梁為高4m，寬16.4m等截面，懸拼時支座位置最大彎矩M0＝-19，570〔t.m〕。而設計上緣預應力所產生的彎矩MT＝-14，008〔t.m〕。兩者彎矩差Me＝-5，562〔t.m〕。相當自重雙懸臂施工彎矩M0的28％，由此合攏前所產生的跨中撓度.6+3.3＝5cm。2、上緣預應力。為了減增減鋼絞線數為〔＋16〕根到〔－5〕根。總索力Ｎ’＝13，842(t),比原設計N=9，865(t)增加40％(但后期跨中正彎矩索可減少).b．MT〔零彎矩預應力彎矩〕和M0〔箱梁自重彎矩〕之差，絕對值Me甚小，其最大值-1，095〔t.m〕僅為M0的6％。c．將帶正(負)彎矩作用在雙懸臂上，用積分總和法計算出撓度0.20(mm)，接近到達《零位移》的效果。這將保證合攏時箱梁不帶轉角，大大減少砼徐變撓度。M下〔t.m〕。運營假設干年后，張拉體外索6根，N＝6×〔t.m〕。兩項合計下緣軸向力ΣN=2，368+1，560＝3，928〔t〕；彎矩Σ=-6，879-3，448＝-10，327〔t.m〕。由此形成連續梁圖式。每孔體內預應力鋼絞線P1＝43.52〔t/孔〕〔35kg/〕體外索環氧鋼絞線P2＝12.45〔t/孔〕〔10kg/〕b．P1＋P2＝55.97〔t/孔〕〔45kg/〕c．零彎矩所增用鋼絞線P3＝24.9〔t/孔〕〔20kg/〕Σ=P1＋P2+P3＝80.87〔t/孔〕〔65kg/〕零彎矩所所增P3占總預應力Σ表270m連續梁橋零彎矩配索預應力彎矩MN(t.m)索號W1W2W3W4W5T1T2T3T4T5T6T7T8T9T10上緣預應力T、W產生彎矩MN恒載懸臂彎矩M0彎矩差Me＝M0－MN根數2525191912251525253119191995N索力(t)715715543543343143085814301430177310871087108751528613842截面(508)(651)(581)(668)(477)(1988)(1193)(1988)(1988)(2464)(1674)(1674)(1674)(793)(440)-18,760M0橋梁中線17016197065012088125320882088258917501750175082946019,171M1-19,570-39925706574701959117519591959242916521652165278343517,353M2-16,1381,2153597432108118021802223415331533153372640313,676M3-13,089587439416451645203914131413141367037211,003M4-10,4006035160219861380138013806543638,746M5-8,055691619861380138013806543637,145M6-6,0501,09571337133713376333524,996M7-4,3756218121712175773203,332M8-2,604728912175773202,115M9-1,30680910577320897M10-45943811320320M11-64256注：1、W為下彎索，T為懸臂索。2、M0為雙懸臂施工自重彎矩。3、MN按零彎矩原理所配索T'和W所產生的預應力彎矩。4、雙懸臂施工中彎矩Me＝M0－MN表370m連續梁橋孔內索數的比擬編號項原設計零彎矩配索比擬下彎索W12*15φj15.24=429t2*25φj15.24=715t+10W22*15φj15.24=429t2*25φj15.24=715t+10W32*15φj15.24=429t2*19φj15.24=544t+4W42*15φj15.24=429t2*25φj25.24=715t+10W52*15φj15.24=429t2*12φj15.24=343t-3懸臂索T14*12φj15.24=686t4*25φj15.24=1430t+13T24*12φj15.24=686t4*25φj15.24=1430t+13T34*12φj15.24=686t4*15φj15.24=858t+3T44*12φj15.24=686t4*25φj15.24=1430t+13T54*12φj15.24=686t4*25φj15.24=1430t+13T64*15φj15.24=858t4*31φj15.24=1773t+16T74*15φj15.24=858t4*19φj15.24=1087t+4T84*15φj15.24=858t4*19φj15.24=1087t+4T94*15φj15.24=858t4*19φj15.24=1087t+4T104*15φj15.24=858t4*9φj15.24=515t-6說明:1.原設計預應力孔道內的索數根本一樣(僅兩種規格即15φj15.24和12φj15.24)。2.按懸臂自重彎矩M0的規律,以預應力MT與其平衡原則,所求得的孔內鋼絞線束數是一個不同的數值,需要相應采用不同孔徑管道。：Me＝〔t.m〕Me＝〔t.m〕。因此跨中撓度f＝0.1cm〔幾乎為零〕。表4.268m零彎矩配索預應力鋼筋增加量〔全橋〕索號T2T3T9T10T15T18T19T20T21T22T23T24T25原索力〔t〕403403403403403403403403403403403403403調整后索力〔t〕2863644424164296636637288976508196371417鋼束增減〔根〕-144-484816323203204006083045122881248單根鋼束長度〔m〕1316353859717782879298103108鋼索重量〔t〕-2.06-0.841.850.672.0824.9927.1036.0858.1930.7655.1932.63148.26索號F5F6F7F8F9F10F11F12F13F14F16F17F1