400×1000的梁計算書計算依據：1、《建筑施工模板安全技術規范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ130－20113、《混凝土結構設計規范》GB50010-20104、《建筑結構荷載規范》GB50009-20125、《鋼結構設計規范》GB50017-2003一、工程屬性新澆混凝土梁名稱KL5新澆混凝土梁計算跨度(m)10混凝土梁截面尺寸(mm×mm)400×1000新澆混凝土結構層高(m)12梁側樓板厚度(mm)120二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1當計算支架立柱及其他支承結構構件時Q1k(kN/m2)1對水平面模板取值Q2k(kN/m2)2風荷載標準值ωk(kN/m2)基本風壓ω0(kN/m2)0.3非自定義:0.156風壓高度變化系數μz0.65風荷載體型系數μs0.8三、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱間距la(mm)900梁兩側立柱間距lb(mm)900步距h(mm)1500新澆混凝土樓板立柱間距l'a(mm)、l'b(mm)900、900混凝土梁居梁兩側立柱中的位置居中梁左側立柱距梁中心線距離(mm)450梁底增加立柱根數2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁寬均分梁底增加立柱依次距梁左側立柱距離(mm)383,517梁底支撐小梁根數4每縱距內附加梁底支撐主梁根數0梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)200結構表面的要求結構表面隱蔽設計簡圖如下：平面圖立面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值[f](N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000取單位寬度1000mm，按三等跨連續梁計算，計算簡圖如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×0.7×2]×1＝32.868kN/mq1靜＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1]×1＝31.104kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mq2＝[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝[0.1+(24+1.5)×1]×1＝25.6kN/m1、強度驗算Mmax＝0.1q1靜L2+0.117q1活L2＝0.1×31.104×0.1332+0.117×1.764×0.1332＝0.059kN·mσ＝Mmax/W＝0.059×106/37500＝1.572N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×25.6×133.3334/(100×10000×281250)＝0.019mm≤[ν]＝l/250＝133.333/250＝0.533mm滿足要求！3、支座反力計算設計值(承載能力極限狀態)R1=R4=0.4q1靜l+0.45q1活l=0.4×31.104×0.133+0.45×1.764×0.133＝1.765kNR2=R3=1.1q1靜l+1.2q1活l=1.1×31.104×0.133+1.2×1.764×0.133＝4.844kN標準值(正常使用極限狀態)R1'=R4'=0.4q2l=0.4×25.6×0.133＝1.365kNR2'=R3'=1.1q2l=1.1×25.6×0.133＝3.755kN五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格(mm)40×80小梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)13小梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)1.4小梁彈性模量E(N/mm2)9600小梁截面抵抗矩W(cm3)42.67小梁截面慣性矩I(cm4)170.67驗算方式三等跨連續梁為簡化計算，按三等跨連續梁和懸臂梁分別計算，如下圖：q1＝max{1.765+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.4/3+0.5×(1-0.12)]+0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×max[0.45-0.4/2，(0.9-0.45)-0.4/2]/2×1，4.844+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.4/3}=4.877kN/mq2＝max{1.365+(0.3-0.1)×0.4/3+0.5×(1-0.12)+(0.5+(24+1.1)×0.12)×max[0.45-0.4/2，(0.9-0.45)-0.4/2]/2×1，3.755+(0.3-0.1)×0.4/3}＝3.781kN/m1、抗彎驗算Mmax＝max[0.1q1l12，0.5q1l22]＝max[0.1×4.877×0.92，0.5×4.877×0.22]＝0.395kN·mσ＝Mmax/W＝0.395×106/42670＝9.257N/mm2≤[f]＝13N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算Vmax＝max[0.6q1l1，q1l2]＝max[0.6×4.877×0.9，4.877×0.2]＝2.633kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.633×1000/(2×40×80)＝1.234N/mm2≤[τ]＝1.4N/mm2滿足要求！3、撓度驗算ν1＝0.677q2l14/(100EI)＝0.677×3.781×9004/(100×9600×1706700)＝1.025mm≤[ν]＝l1/250＝900/250＝3.6mmν2＝q2l24/(8EI)＝3.781×2004/(8×9600×1706700)＝0.046mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm滿足要求！4、支座反力計算梁頭處(即梁底支撐主梁懸挑段根部)承載能力極限狀態Rmax＝max[1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2]＝max[1.1×4.877×0.9，0.4×4.877×0.9+4.877×0.2]＝4.828kN同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1＝R4＝3.09kN，R2＝R3＝4.828kN正常使用極限狀態R'max＝max[1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2]＝max[1.1×3.781×0.9，0.4×3.781×0.9+3.781×0.2]＝3.744kN同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R'1＝R'4＝2.694kN，R'2＝R'3＝3.744kN六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)Ф48×3可調托座內主梁根數1主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁自重忽略不計，計算簡圖如下：1、抗彎驗算主梁彎矩圖(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.173×106/4490＝38.52N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算主梁剪力圖(kN)Vmax＝2.398kNτmax＝2Vmax/A=2×2.398×1000/424＝11.313N/mm2≤[τ]＝125N/mm2滿足要求！3、撓度驗算主梁變形圖(mm)νmax＝0.072mm≤[ν]＝l/250＝383/250＝1.532mm滿足要求！4、支座反力計算承載能力極限狀態支座反力依次為R1=0.692kN，R2=7.226kN，R3=7.226kN，R4=0.692kN七、可調托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調托座扣件抗滑移折減系數kc0.85可調托座內主梁根數1可調托座承載力容許值[N](kN)301、扣件抗滑移驗算兩側立柱最大受力R＝max[R1,R4]＝max[0.692,0.692]＝0.692kN≤0.85×8=6.8kN單扣件在扭矩達到40～65N·m且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！2、可調托座驗算可調托座最大受力N＝max[R2，R3]＝7.226kN≤[N]＝30kN滿足要求！八、立柱驗算剪刀撐設置普通型立桿頂部步距hd(mm)600立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(mm)200頂部立桿計算長度系數μ11.386非頂部立桿計算長度系數μ21.755鋼管類型Ф48×3立柱截面面積A(mm2)424回轉半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強度設計值f(N/mm2)205支架自重標準值q(kN/m)0.151、長細比驗算頂部立桿段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(600+2×200)=1386mm非頂部立桿段：l02=kμ2h=1×1.755×1500=2632.5mmλ=l0/i=2632.5/15.9=165.566≤[λ]=210長細比滿足要求！2、風荷載計算Mw＝γ0×1.4×ψc×ωk×la×h2/10＝1.4×0.9×0.156×0.9×1.52/10＝0.04kN·m3、穩定性計算根據《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ130-2011，荷載設計值q1有所不同：1)面板驗算q1＝[1.2×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×0.9×2]×1＝33.24kN/m2)小梁驗算q1＝max{1.79+1.2×[(0.3-0.1)×0.4/3+0.5×(1-0.12)]+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×max[0.45-0.4/2，(0.9-0.45)-0.4/2]/2×1，4.909+1.2×(0.3-0.1)×0.4/3}=4.941kN/m同上四～六計算過程，可得：R1＝0.697kN，R2＝7.308kN，R3＝7.308kN，R4＝0.697kN頂部立桿段：l01=kμ1(hd+2a)=1.217×1.386×(600+2×200)=1686.762mmλ1＝l01/i＝1686.762/15.9＝106.086，查表得，φ1＝0.544立柱最大受力Nw＝max[R1+N邊1，R2，R3，R4+N邊2]+Mw/lb＝max[0.697+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×(0.9+0.45-0.4/2)/2×0.9，7.308，7.308，0.697+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×(0.9+0.9-0.45-0.4/2)/2×0.9]+0.04/0.9＝7.352kNf＝N/(φA)+Mw/W＝7352.307/(0.544×424)+0.04×106/4490＝40.741N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足要求！非頂部立桿段：l02=kμ2h=1.217×1.755×1500=3203.753mmλ2＝l02/i＝3203.753/15.9＝201.494，查表得，φ2＝0.179立柱最大受力Nw＝max[R1+N邊1，R2，R3，R4+N邊2]+Mw/lb＝max[0.697+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×(0.9+0.45-0.4/2)/2×0.9，7.308，7.308，0.697+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×(0.9+0.9-0.45-0.4/2)/2×0.9]+0.04/0.9＝7.352kN立柱最大受力Nw＝max[R1+N邊1，R2，R3，R4+N邊2]+1.2×0.15×(12-1)+Mw/lb＝max[0.697+[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×(0.9+0.45-0.4/2)/2×0.9，7.308，7.308，0.697+[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×(0.9+0.9-0.45-0.4/2)/2×0.9]+1.98+0.04/0.9＝9.332kNf＝N/(φA)+Mw/W＝9332.307/(0.179×424)+0.04×106/4490＝131.827N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足要求！九、立桿支承面承載力驗算支撐層樓板厚度h(mm)150混凝土強度等級C30立桿底座長a(mm)200立桿底座寬b(mm)200F1=N=9.332kN1、受沖切承載力計算根據《混凝土結構設計規范》GB50010-2010第6.5.1條規定，見下表公式參數剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷載設計值或集中反力設計值βh截面高度影響系數：當h≤800mm時，取βh=1.0；當h≥2000mm時，取βh=0.9；中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強度設計值σpc,m臨界面周長上兩個方向混凝土有效預壓應力按長度的加權平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范圍內um臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0/2處板垂直截面的最不利周長。h0截面有效高度，取兩個配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數η2臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數βs局部荷載或集中反力作用面積為矩形時的長邊與短邊尺寸比較，βs不宜大于4：當βs<2時取βs=2，當面積為圓形時，取βs=2a