4.軸心受力構件4-1.實腹式壓彎構件在彎矩作用平面內的失穩是()。彎扭失穩 (B)彎曲失穩(C)扭轉失穩 (D)局部屈曲失穩4-**.長細比較小的十字形軸壓構件易發生屈曲形式是()彎曲 (B)扭曲 (C)彎扭屈曲 (D)斜平面屈曲4-2.實腹式壓彎構件在彎矩作用平面外的失穩是( )。彎扭失穩(C)扭轉失穩4-3．軸心拉桿應進行( )計算。強度(C)強度、整體穩定和長細比4-4．軸心受拉構件的強度計算公式為(⑻彎曲失穩(D)局部屈曲失穩強度、整體穩定、局部穩定和長細比(D)強度和長細比。)。(A)N/An<f (B)N/AWf (C)N?AnWf (D)N?AWf4-5．細長軸心壓桿的鋼種宜采用( )。Q235 (B)Q275 (C)Q345 (D)Q420.4-6．軸心受拉構件的強度極限狀態是( )。凈截面的平均應力達到鋼材的抗拉強度U毛截面的平均應力達到鋼材的抗拉強度￡凈截面的平均應力達到鋼材的屈服強度fy毛截面的平均應力達到鋼材的屈服強度fy。4-7.軸心受力構件的強度計算，一般采用軸力除以凈截面面積。這種方法對()連接是偏于保守的。摩擦型高強螺栓 (B)承壓型高強螺栓普通螺栓 (D)鉚釘。4-8.對于()連接的拉桿，除了驗算凈截面強度外，還應驗算毛截面強度。摩擦型高強螺栓 (B)承壓型高強螺栓(C)普通螺栓 (D)鉚釘。4-9．對有孔眼等削弱的軸心拉桿承載力，我國規范采用的準則是：凈截面中( )最大應力達到鋼材屈服點 (B)平均應力達到鋼材屈服點(C)最大應力達到鋼材極限強度(D)平均應力達到鋼材極限強度。4-10．對同牌號鋼壓桿，( )對彈性屈曲承載力的影響不大。壓桿的殘余應力分布 (B)材料的強度極限變化(C)構件的初始幾何形狀偏差(D)荷載的偏心大小。

4-11．單軸對稱軸心受壓柱，不可能發生( )。彎曲失穩 (B)扭轉失穩 (C)彎扭失穩 (D)第一類失穩4-12.理想彈性軸心受壓構件的臨界力與截面慣性矩I和計算長度10的關系為()。(A)與I成正比，與10成正比 (B)與I成反比，與10成反比(C)與I成反比，與l02成正比 (D)與I成正比，與l02成反比4-13.理想軸心壓軒的臨界應力Q>f?(比例極限)時，因( ),應采用切線模量理論。crp(A)桿件的應力太大 (B)桿件的剛度太小(C)鋼材進入彈塑性階段 (D)桿件長細比太大4-14.按照規范，主要受壓構件的容許長細比為( )。(A)120 (B)1504-15(A)120 (B)1504-15.實腹式軸心受壓構件應進行((A)強度(C)強度、整體穩定和長細比200 (D)250。)計算。強度、整體穩定、局部穩定和長細比強度和長細比。(A)Qcrcr(B)Qcrcr4-19.軸心壓桿的截面分為a(A)Qcrcr(B)Qcrcr4-19.軸心壓桿的截面分為a、b、(A)a類(B)b類 (C)c類 (D)d類4-20.軸心壓桿的截面分為a、b、c、d類，其中()截面的穩定系數最高。(A)a類(B)b類 (C)c類 (D)d類4-16.軸心受壓構件的整體穩定系數申與構件( )等因素有關。截面類別、兩端連接構造、長細比截面類別、鋼號、長細比截面類別、計算長度系數、長細比(D)截面類別、兩個方向的長度、長細比。4-17.計算軸心受壓構件整體穩定性的公式N/QA)Wf的物理意義是( )。構件截面平均應力不超過鋼材抗壓強度設計值構件截面最大應力不超過鋼材強度設計值構件截面平均應力不超過構件歐拉臨界應力設計值構件軸心壓力設計值不超過構件穩定極限承載力設計值。4-18.組合工字形截面軸心柱，翼緣的局部穩定寬厚比限值條件是根據( )確定的。(C)q三財 (D)qW轉crycryc、d類，其中( )截面的穩定系數最低。TOC\o"1-5"\h\z4-21.a類截面的軸心壓桿穩穩定系數申值最高，主要是由于( )。(A)截面是軋制截面 (B)截面的剛度最大初彎曲的影響最小 (D)殘余應力的影響最小4-22.軸心壓桿整體穩定計算時，在下列截面中屬a類截面的是( )。(A)軋制工字鋼(弱軸y) (B)軋制圓管(任意軸)(C)等邊單角鋼(任意主軸) (D)焊接工字鋼(強軸x).4-23.對長細比很大的軸壓構桿，提高其整體穩定性最有效的措施是( )(A)增加支座約束 (B)提高鋼材強度(C)加大回轉半徑 (D)減少荷載。

4-24.規定綴條柱的單肢長細比尢W0.7尢(尢為柱兩主軸方向最大長細比)是為了1maxmax()。(B)保證單肢的剛度(B)保證單肢的剛度(D)構造要求。(C)避免單肢先于整個柱失穩4-25.計算格構式柱繞虛軸x撓曲的整體穩定性時，其穩定系數應根據( )查表確定。TOC\o"1-5"\h\z(A)尢 (B)尢 (C)尢 (D)尢。x 0x y 0y4-26.格構式軸心受壓構件繞虛軸(x軸)的穩定計算采用換算長細比尢是考慮( )，使0x臨界力降低。(A)格構柱有較大的附加彎矩 (B)格構柱有較大的構造偏心(C)分肢有較大的殘余應力 (D)綴材剪切變形較大。4-27.在進行格構式軸心受壓構件的整體穩定計算時，由于()，因此以換算長細比九代替九。0xx格構式柱可能發生較大的剪切變形要求實現等穩定設計格構式柱可能單肢失穩格構式柱承載能力提高4-28?對格構式軸壓桿繞虛軸的整體穩定進行計算時，用換算長細比久代替久，這是考慮ox()。(A)分肢剪切變形的影響 (B)分肢彎曲變形的影響(C)綴材剪切變形的影響 (D)綴材彎曲變形的影響4-29．確定雙肢格構式柱的二肢間距是根據( )。(A)格構柱所受的最大剪力V (B)繞虛軸和繞實軸的等穩定條件max(C)單位剪切角片 (D)單肢等穩定條件4-30．綴條式軸壓柱的斜綴條可按軸心壓桿設計，但鋼材的強度要乘以折減系數以考慮()的影響。(A)剪力 (B)焊接缺陷 (C)受力偏心 (D)節點構造不對中4-31.保證焊接組合工字形截面軸心受壓桿翼緣板局部穩定的寬厚比限制條件，是根據矩形板單向均勻受壓確定的，其邊界條件為( )。四邊簡支三邊簡支，一邊自由兩邊簡支，一邊自由，一邊彈性嵌固兩邊簡支，一邊自由，一邊嵌固4-32.在計算工字形截面兩端鉸支軸心受壓構件腹板的臨界應力時,其支承條件為( )。(A)四邊簡支 (B)三邊簡支,一邊自由(C)兩邊簡支，兩邊自由 (D)懸臂4-33．工字形或箱形截面柱的截面局部穩定是通過( )來保證的。(A)控制板件的邊長比并加大板件的寬(高)度

(B)控制板件的應力值并減小板件的厚度控制板件的寬(高)厚比并增設板件的加勁肋控制板件的寬(高)厚比并加大板件的厚度。4-34.軸壓柱腹板局部穩定的保證條件是h/t不大于某一限值，此限值( )。0w(A)與鋼材強度和柱的長細比無關(B)與鋼材強度有關，而與柱的長細比無關(C)與鋼材強度無關，而與柱的長細比有關(D)與鋼材強度和柱的長細比均有關4-35.工字形截面軸心受壓構件翼緣外伸寬厚比b/t的限值為((D)與鋼材強度和柱的長細比均有關4-35.工字形截面軸心受壓構件翼緣外伸寬厚比b/t的限值為((A)15J235// (B)13^235//y y (C)40?235/f (D)(10+0.1X^:235/f。4-**?實腹式組合工字形截面柱腹板的寬厚比限值是( "(A)(10+X)”'235/f (B)(25+0.5X)J235/fy y(C)15*'235/f (D)80(235//28?實腹式組合工字形截面柱翼緣的寬厚比限值是((B)(25+0.5X)|色5”f-y)。)。)。⑷00+0叫f51yC)“'23515f （D）1y80空4-36.規范對軸心受壓構件的整體穩定和局部穩定計算，下述說法( )為不正確。(A)實腹式軸心受壓構件的整體穩定未考慮剪切變形影響格構式軸心受壓構件繞虛軸的整體穩定考慮了剪切變形的影響局部穩定的計算原則為局部失穩不先于整體失穩局部穩定的計算原則為局部失穩不先于構件強度破壞。TOC\o"1-5"\h\z4-37.提高實腹式軸心受壓構件的局部穩定性，常用的方法是( )(A)增加板件的寬度 (B)增加板件的厚度(C)增加板件的寬厚比 (D)設置橫向加勁肋。4-38.工字形截面軸心受壓構件，翼緣外伸寬^與其厚度t之比應不大于(10+0.1X)「235/f，式中尢是( )。(A)構件兩個方向長細比的平均值 (B)構件繞強軸方向的長細比(C)構件兩個方向長細比的較大值 (D)構件兩個方向長細比的較小值。4-39.保證軸心受壓工形截面柱翼緣的局部穩定性的方法是( )。(A)限制其寬厚比 (B)采用有效寬度(C)設置縱向加勁肋 (D)設置橫向加勁肋。

4-40.焊接組合工字形軸心受壓柱的翼緣與腹板的焊縫承受( )。(A)軸心壓力(C)不受力(B)壓桿屈曲時的剪力(D)同時承受壓力與壓桿屈曲時的剪力4-41.驗算工形截面軸壓柱翼緣和腹板的局部穩定性時，寬(高)厚比限值設計式中的長細比尢是構件( )。(A)繞強軸的長細比尢x(C)尢和尢的較大值xy⑻繞弱軸的長細比尢y(D)尢和尢的較小值。xy4-42.軸心受壓工字形截面柱腹板的高厚比是根據板件的臨界應力( )原則確定的。(A)小于構件的臨界應力(C)大于屈服強度；(B)不小于構件的臨界應力(D)不小于翼緣的平均強度(0.95f)。4-43.工字形受壓柱腹板高度與厚度之比不能滿足按全腹板進行計算要求時，( )。可在計算時將腹板截面僅考慮計算高度兩邊緣201-235/f的范圍w% y必須加厚腹板必須設置縱向加勁肋必須設置橫向加勁肋4-44．改變鋼材的種類來提高鋼材的強度，( )的整體穩定性.只能提高中小長細比軸壓柱 (B)只能提高大長細比軸壓柱(C)可以提高所有長細比軸壓柱 (D)不能提高所有長細比軸壓柱力4-45．在下列因素中，( )對壓桿的彈性屈曲承載力影響不大。(A)壓桿的殘余應力分布 (B)構件的初始幾何形狀偏差(C)材料的屈服點變化 (D)荷載的偏心大小4-46.用兩個角鋼組成的軸心受力桿截面有圖示a、b兩種方式。其中( )。a抗壓穩定性好，抗拉強度相同a抗壓穩定性好，抗拉強度不同b抗壓穩定性好，抗拉強度相同題4－46圖4-47.設計圖示截面格構柱時，應調整兩分肢的間距使得(A)間距盡可能大4-48.在上題中如尢題4－46圖4-47.設計圖示截面格構柱時，應調整兩分肢的間距使得(A)間距盡可能大4-48.在上題中如尢=尢，xy(A)申＜申xy(B)間距盡可能小則穩定系數(⑻叭門(C)九=xxy)。(C)忖y)。(D)九=xoxy(D)關系不定4-49.為了保證格構式柱在運輸和安裝過程中的抗扭剛度應每隔一段設置橫隔，橫隔間距aWmin( )。6H6H,8m (B)8H,8m4-**.格構柱設置橫隔的目的是( )保證柱截面幾何形狀不變(C)傳遞必要的剪力(C)9H,8m(D)9H,9m提高柱抗扭剛度上述三種都是4-50.雙肢格構式軸心柱，實軸為x-x軸，虛軸為y-y軸，應根據( )確定肢件間距.(A)尢令 ⑻尢令 (C)尢逐 (D)強度條件xy oyx oyy4-51.當單角鋼綴條可按軸心壓桿驗算其承載能力，但必須將設計強度乘以折減系數，原因是()。(A)格構式柱所給的剪力值是近似的 (B)綴條很重要，應提高其安全程度綴條破壞將引起繞虛軸的整體失穩 (D)單角鋼綴條實際為偏心受壓構件4-52?設軸心受壓桿的強度條件與整體穩定條件分別為cyuN/A］^/，q=N/A2W申?/，則其中()。(A)A］和A2均為凈截面面積 ⑻A］為毛截面面積，A2為凈截面面積(C)A］和A2均為毛截面面積 (D)A］為凈截面面積，A2為毛截面面積4-53?格構式軸心受壓柱整體穩定計算時，用換算長比X代替尢，這是考慮( )。0x x(A)格構柱彎曲變形的影響 (B)格構柱剪切變形的影響(C)綴材彎曲變形的影響 (D)綴材剪切變形的影響4-54.軸心受壓柱的柱腳底板厚度是按底板( )強度確定的。(A)抗彎 (B)抗壓 (C)抗剪 (D)端面承壓39.軸心受壓柱的柱腳，底板厚度的計算依據是底板的()(A)抗壓工作 (B)抗拉工作(C)抗彎工作 (D)抗剪工作4-55.在確定實腹式軸壓柱腹板局部穩定的寬厚比限值時(A)翼緣的彈性嵌固作用(C)材料的屈服點不同4-56.共他條件相同，在圖(沒有考慮()。4-55.在確定實腹式軸壓柱腹板局部穩定的寬厚比限值時(A)翼緣的彈性嵌固作用(C)材料的屈服點不同4-56.共他條件相同，在圖(沒有考慮()。(B)彈塑性變形(D)彈性模量的變化)所示的軸力分布情況下，壓桿的臨界力最大。(A)(B)(D)(C)題4－46圖4-57．在上題中，在圖( )所示的軸力分布情況下，壓桿的穩定性最差。TOC\o"1-5"\h\z4-58.雙肢綴條式軸心受壓柱繞實軸y和繞虛軸x等穩定的要求是( )(A)尢二尢 (B)尢二尢oyy xy|((C)h=3+27— (D)九=化2+27—y x A oy y A1 14-59.設格構式受壓柱的換算長細比為尢心，貝旅 )。oxxa=0.5 (B)a=0.7 (C)a=1.0 (D)a>1.04-60.在設計綴條式格構軸心柱時，綴條的軸力取值與( )有關。綴條的橫截面面積 (B)綴條的型號(C)柱的計算長度 (D)柱的橫截面面積4-61.綴板式格構柱，在軸心力作用下，綴板橫截面的剪力與( )無關。綴板間距 (B)分肢間距(C)綴板橫截面面積 (D)分肢橫截面面積4-62.綴板式格構柱，在軸心力作用下，綴板橫截面的彎矩與( )有關。綴板間距和橫截面面積 (B)分肢間距和橫截面面積(C)綴板間距和柱的橫截面面積(D)分肢間距和綴板間距4-63.綴板式格構柱，綴板與肢體間的角焊縫承受()的作用。(A)彎矩 (B)剪力 (C)扭矩 (D)剪力與扭矩4-**下面的()情況應將其設計強度進行折減。(A)動力荷載作用的構件 (B)單角鋼單面按軸壓計算穩定的構件(C)有應力集中影響的構件 (D)殘余應力較大的構件4-64.軸心受壓鉸接柱腳上的錨栓是按()確定的。(A)其所受拉力計算 (B)其所受的剪力計算(C)其所受的拉力與剪力計算 (D)構造要求4-65.在下列關于柱腳底板厚度的說法中，錯誤的是( )。底板厚度至少應滿足公式t三苗M/底板厚度與支座反力和底板的支承條件有關其它條件相同時，四邊支承板應比三邊支承板更厚些底板不能太薄，否貝剛度不夠，將使基礎反力分布不均勻4-66.軸心受壓柱的柱腳，底板厚度的計算依據是底板的()A抗壓工作B抗拉工作C抗彎工作D抗剪工作5．受彎構件5-1.某焊接工字形截面梁，翼緣板寬250,厚18,腹板高600,厚10，鋼材Q235，受彎計算時鋼材的強度應為()f=235N/mm2 (B)f=215N/mm2 (C)f=205N/mm2(D)f=125N/mm25-**.對于承受靜力荷載或間接承受動力荷載的工字形截面梁，繞強軸x和弱軸y軸的截面塑性發展系數丫和丫分別為( )。xy1.1，1.2 (B)1.2，1.05 (C)1.05，1.2 (D)1.05，1.15-2.對于承受靜力荷載或間接承受動力荷載的箱形截面梁，截面的塑性發展系數丫和丫分別xyTOC\o"1-5"\h\z為( )。1.05,1.2 (B)1.2,1.05 (C)1.05,1.05 (D)1.2,1.2**當計算工字形截面鋼梁，允許考慮截面部分發展塑性變形時，繞x和y軸的截面塑性發展系數丫和丫分別為( )。xy(A)1.1，1.2； (B)1.2，1.05； (C)1.05，1.2； (D)1.05，1.1。5-3.設工字梁截面繞強、弱軸的塑性發展系數分別為;、片，則其大小關系為( )。(A)Y<Y (B)y=Y (C)y〉y y(D)不確定xy xy xy5-4.當梁受壓翼緣的自由外伸寬度b與其厚度t之比在13/235/fVb/tW15.J235/f范y v y圍內時，截面的塑性發展系數丫應取( )。x(A)1.0 (B)1.05 (C)1.1 (D)1.25-5.計算工字形梁的抗彎強度，采用公式Q=M/{W<f,取丫=1.05,梁的翼緣外伸xxnx x肢寬厚比不大于( )。(A)15g235/f (B)13*235//、 y 、 y(C)13*/235 (D)(10+0.1九)￡235//5-6.對于重級工作制吊車梁進行強度計算時，塑性發展系數取( 5。(A)y=1.0,y=1.05 (B)y=1.05,y=1.05=1.0x y x y(C)y=1.05，y=1.2 (D)y=y=1.0x y xyM5-7.按規范中的公式q二竺「＜f計算直接承受動力荷載的工字形截面梁抗彎強度時,yyW xxnx取值為( )(A)y=1.0 (B)y=1.05 (C)y=1.4 (D)y=1.2x x x x5-8.鋼結構規范對梁塑性設計時的截面塑性發展區高度限制為( )。(A)截面形成塑性鉸 (B)梁高的1/3(C)梁高的1/4 (D)截面邊緣處應力達到/y5-9.梁截面的部分塑性發展系數是根據( )確定的。設截面高度為h。

—側塑性深度為h/8 (B)兩側塑性深度為h/8(C)一側塑性深度為h/4 (D)兩側塑性深度為h/55-10.設計規范規定的截面塑性發展區a限制在()范圍內。1 1 1 1 1 1 1A. )h B. (—~ )h C. (—~ )h D.—h以內4 2 8 4 8 6 8(A) (B) (C)5-11.工字形鋼梁橫截面腹板上的剪應力分布應為圖( )所示的圖形。(A) (B) (C)(D)題5－11圖5-12.雙軸對稱工字形截面梁，截面形狀如圖所示。在彎矩和剪力共同作用下，不需計算題5－12圖題5－12圖1點的彎曲正應力2點的彎曲正應力2點在折算應力3點的剪應力5-13.當組合梁用公式、冶2+3t2<P1f驗算折算應力時，式中q和t應為()。同一截面腹板與翼緣的交界點的正應力和剪應力梁最大彎矩截面中的最大正應力、最大剪應力梁最大剪力截面中的最大正應力、最大剪應力梁中的最大正應力和最大剪應力5-14.驗算工字形截面梁的折算應力，公式為：Jo2+3t2<0]f,式中t應為( )。(A)驗算截面中的最大正應力和最大剪應力(B)驗算截面中的最大正應力和驗算點的剪應力(C)驗算截面中的最大剪應力和驗算點的正應力(D)驗算截面中驗算點的正應力和剪應力TOC\o"1-5"\h\z5-15.驗算工字形截面梁的折算應力，公式為2+3t2<P1f，式中卩廠( )。(A)1.05 (B)1.1 (C)1.2 (D)1.225-16.受彎構件的剛度要求是vW[v],計算撓度v時，則可變荷載和永久荷載應( )。(A)均取設計值 (B)分別取設計值、標準值(C)均取標準值 (D)分別取標準值、設計值5-17.若平臺面板與次梁密鋪焊牢，則設計時可以不必計算( )。(A)主梁整體穩定性 (B)次梁整體穩定性

(C)次梁抗彎強度5-18.保證梁整體穩定的措施有((D)次梁抗彎剛度)。(B)(D)次梁抗彎剛度)。(B)設置側向支撐;(C)限制翼緣的外伸寬厚比；(D)減小截面厚度5-19.梁的整體失穩屬于第一類穩定問題，其失穩形式為( )。(A)彎曲失穩 (B)扭轉失穩 (C)彎扭失穩 (D)局部失穩5-20．焊接工字形截面簡支梁，( )時，整體穩定性最好。(A(A)加強受壓翼緣(C)采用等截面(B加強受拉翼緣(D采用雙軸對稱截面5-21.焊接工字形截面簡支梁，( )時，整體穩定性系數最低。(A)加強受壓翼緣 (B加強受拉翼緣5-21.焊接工字形截面簡支梁，( )時，整體穩定性系數最低。(A)加強受壓翼緣 (B加強受拉翼緣(C)采用等截面(D采用雙軸對稱截面5-22.同一工字形截面簡支梁，當()作用時，整體穩定性最差(設各種情況最大彎矩數值相同)。(A)兩端純彎曲力偶(C)跨中有集中荷載17.同一工字形截面簡支梁，當(數值相同)。(A)兩端有相同彎矩；(C)跨中有集中荷載；(B滿跨有均布荷載(D受多個集中荷載的梁)作用時，整體穩定性最差(設各種情況最大彎矩滿跨有均布荷載；一端有荷載。5-23.簡支梁當( )時整體穩定性最好(設各種情況最大彎矩數值相同)。(A)兩端純彎曲力偶作用 (B)滿跨均布荷載作用跨中集中荷載作用 (D)滿跨均布荷載與跨中集中荷載共同作用5-24.雙軸對稱工字簡支梁，跨中有集中荷載作用點位于( )時整體穩定性最好。(A)形心(B)下翼緣 (0上翼緣(D)形心與上翼緣之間5-25.一簡支工字梁按圖()所示放置截面和荷載作用方式，其整體穩定性最好。(A)(A)形心(B)下翼緣 (0上翼緣(D)形心與上翼緣之間5-25.一簡支工字梁按圖()所示放置截面和荷載作用方式，其整體穩定性最好。(A)5-26.在5-25題中，按圖((B) (C) (D)題5－25圖)所示放置截面和荷載作用方式，其整體穩定性最差。5-27.若Q235工字鋼主梁受壓翼緣的自由長度即次梁在間距11與翼緣寬之比“久＜16,則設計時可以不必計算()。(A)主梁的整體穩定性(A)主梁的整體穩定性次梁的整體穩定性主梁的抗彎強度與剛度主梁翼緣的局部穩定性。

主梁的抗彎強度與剛度主梁翼緣的局部穩定性。5-28．單向彎曲梁的整體失穩屬于( )失穩。彎曲 ⑻扭轉 (C)彎扭 (D)雙向彎曲TOC\o"1-5"\h\z5-29.受均布荷載作用的工字形截面懸臂梁，為了提高其整體穩定承載力，需要在梁的側向加設支撐，此支撐應加在梁的( )。上翼緣處 (B)下翼緣處(C)中和軸處 (D)距上翼緣h0/4?h0/5的腹板處5-**.下列梁不必驗算整體穩定的是( )(A)焊接工字形截面 (B)箱形截面梁(C)型鋼梁 (D)有剛性鋪板的梁5-30．一懸臂梁，焊接工字形截面，受向下垂直荷載作用，欲保證此梁的整體穩定，側向支承應加在梁的( )。(A)上翼緣 (B)下翼緣 (C)腹板在中性軸處 (D)腹板在上半部5-31．對荷載作用在上翼緣的簡支工字形梁，為了提高梁的整體穩定性，可在梁的( )加側向支撐，以減小梁的面外計算長度。(A)梁腹板高度的1/2處 (B)靠近梁下翼緣的腹板(0.2?0.25)h0處(C)上翼緣處 (D)靠近梁上翼緣的腹板(0.2?0.25)h0處5-32.計算梁的整體穩定性時，當整體穩定系數貿申大于( )時，應以彈塑性整體穩b定系數巴;代替申腫bb(A)0.8 (B)0.7 (C)0.6 (D)0.5。5-33.在梁的整體穩定計算中，g=1說明所設計梁( )。b(A)處于彈性工作階段(A)處于彈性工作階段不會喪失整體穩定(C)梁的局部穩定必定滿足要求(C)梁的局部穩定必定滿足要求(D)梁不會發生強度破壞5-34.在梁的整體穩定計算時，當cp>0.6時，應將申用相應的g代替，這說明梁的臨界b b b應力( )。(A)應力( )。(A)大于抗拉強度大于比例極限5-35.當鋼梁的整體穩定系數p>0.6時,b(A)以相應的pb'代替pbbb(C)減小梁的高度5-36.雙軸對稱工形截面焊接梁，((A)兩端端彎矩作用(C)跨中央集中荷載作用大于屈服點小于比例極限則必須( )進行整體穩定驗算增大梁的截面尺寸(D)增設梁的側向支點)時，整體穩定的臨界應力最高。均布荷載作用兩個以上集中荷載作用5-37.焊接工形截面梁腹板配置橫向加勁肋的目的是提高梁的( )。(A)抗彎強度 (B)抗剪強度 (C)整體穩定性 (D)局部穩定性5-38.對于Q235組合吊車梁的腹板，若h/t=100，則按要求( )。ow(A)無需配置加勁肋 (B)按計算配置橫向加勁肋按構造配置橫向加勁肋 (D)配置縱向、橫向加勁肋5-39.在簡支鋼板梁橋中，當跨中已有垂直加勁肋，但腹板局部穩定不足，需采取加勁構造。以下考慮的加勁型式()為正確。(A)垂直加勁加密 (B)水平加勁，設置在腹板上半部加厚腹板 (D)水平加勁，設置在腹板下半部5-40.工字形吊車梁截面的局部穩定是通過()來保證的。在翼緣上控制寬厚比，在腹板上設置加勁肋在腹板上控制寬厚比，在翼緣上設置加勁肋在翼緣上控制寬厚比，在腹板上控制高厚比在翼緣和腹板上同時設置加勁肋TOC\o"1-5"\h\z5-41.在工字形鋼梁腹板上的縱向加勁肋，應布置在( )。(A)中性層 (B)受壓區 (C)受拉區 (D)任意位置5-42.當吊車梁腹板高厚比80(235/f<h/tW170百235/f時，應( )。' y °W y(A)按計算配置橫向加勁肋 (B)在受拉區配置縱向加勁肋在受壓區配置縱向加勁肋 (D)配置縱、橫向加勁肋23.按鋼結構設計規范，當梁腹板高厚比80、；23.按鋼結構設計規范，當梁腹板高厚比80、；235//y<hjt^W170J235//時，應()。(A)配置橫向加勁肋； (B)配置橫向加勁肋和在受壓區配置縱向加勁肋;(C)在受壓區配置縱向加勁肋； (D)在受壓區配置縱向加勁肋和短加勁肋。5-43.焊接吊車梁的腹板局部穩定常采用配置加勁肋的方法來解決，當h/t>17^.;235/fW y時，( )?？赡馨l生剪切失穩，應配置橫向加勁肋可能發生彎曲失穩，應配置縱向加勁肋和橫向加勁肋可能發生彎曲失穩，應配置橫向加勁肋可能剪切失穩和彎曲失穩，應配置橫向加勁肋和縱向加勁肋。5-44.梁的支承加勁肋應設置在( )。彎曲應力大的區段剪應力大的區段上翼緣或下翼緣有固定作用力的部位有吊車輪壓的部位。5-**.支撐加勁肋應驗算的內容是()(A)抗拉強度(B)抗剪強度(C)穩定承載力(D)撓度

5-45.當梁在固定集中荷載作用下局部擠壓強度不足時，采用( )是較合理的措施。加厚翼緣 (B)在集中荷載作用處設支承加勁肋(C)增加橫向加勁肋 (D)加厚腹板5-46.工字形截面簡支梁僅在跨中受集中荷載。由驗算得知各項強度都滿足要求(除Q外).c為使腹板局部壓應力Q滿足要求的合理方案是( )。c在跨中位置設支承加勁肋 (B)增加梁翼緣板寬度(C)增加梁翼緣板厚度 (D)增加梁腹板厚度5-47.對于承受均布荷載的熱軋H型鋼構成的簡支梁，端面有削弱時應計算( )。抗彎強度、腹板折算應力、整體穩定、局部穩定性抗彎強度、抗剪強度、整體穩定性、局部穩定性抗彎強度、腹板上邊緣局部承壓強度、整體穩定性抗彎強度、抗剪強度、整體穩定性、容許撓度24.如圖示鋼梁，因整體穩定要求，需在跨中設側向支點，其位置以()為最佳方案。5-48.工字形梁受壓翼緣寬厚比限值為：b/1<15、：235/f,式中b［為翼緣板的( )。1 v y 丄(A)外伸寬度 (B)全部寬度 (C)全部寬度的1/3(D)有效寬度。5-49.當無集中荷載作用時，焊接工字形截面梁翼緣與腹板的焊縫主要承受()。(A)豎直剪力 (B)水平剪力 (C)豎直壓力 (D)水平壓力5-50.引起梁受壓翼緣板局部穩定的原因是()。(A)彎曲正應力 (B)彎曲壓應力(C)局部壓應力 (D)剪應力TOC\o"1-5"\h\z5-51.在純剪切作用下，梁腹板的純剪屈曲不先于屈服破壞的條件是( )。(A)hoW80,，235 (B)W170'，235t f t fw y w 'y不能確定5-52.如圖所示的四邊簡支薄板，在各種應力分布情況下的臨界應力關系是( )。(A)b0"02〉b0303(A)b0"02〉b0303(C)a0"03>a02(D)a03P"02「—』「二二二二一03一「—』「二二二二一03一C-UU」-?UU匚匸<7題5—52圖5-53.工字形截面梁受壓翼緣，為保證局部穩定，Q235鋼的寬厚比限值為15,Q345鋼的寬厚比限值( )。)。V15 (B)=15 (C)>15 (D)不確定。)。5-54.梁受壓翼緣的自由外伸寬度b/tW13 是為了保證翼緣板的(抗剪強度 (B)抗彎強度 (C)整體穩定 (D)局部穩定5-55.對于梁的受壓翼緣板，按彈性設計時，保證其穩定的寬厚比應為b/tW( )。(A)10q235/(A)10q235//、 y⑻％235/fy(0叭235億 (D)叫知億5-56.對于梁的受壓翼緣板，考慮部分塑性發展設計時，保證其穩定的寬厚比應為b/tW235/f。y235/f。y(A)10 (B)135-57.在圖示各焊接組合截面中(C)15 (D)20最適宜工作平臺的主梁的是(6=(1/3?1/5)力)。卜b~h/\.5C題5—57圖5-58.對吊車梁腹板，當驗算局部壓應力不滿足要求時，應( )(A)增加腹板厚度 (B)增加翼緣板厚度(C)增加橫向加勁肋 (D)增加縱向加勁肋5-59.跨中無側向支承的組合梁，當驗算整體穩定不足時，宜采用()。(A)加大梁的截面積(A)加大梁的截面積加大梁的高度(C)加大腹板的厚度(C)加大腹板的厚度(D)加大受壓翼緣板的寬度。5-60.在下列各種梁中，腹板計算高度可取等于腹板的實際高度的是()。(A)熱軋型鋼梁(A)熱軋型鋼梁(C)焊接組合梁(B)冷彎薄壁型鋼梁(D)鉚接組合梁5-61.計算組合梁腹板與翼緣的連接角焊縫公式件VS15-61.計算組合梁腹板與翼緣的連接角焊縫公式件VS11.4fwI

fx中，S]%()。梁中和軸以上截面對梁中和軸的面積矩梁上翼緣(或下翼緣)截面對梁中和軸的面積矩梁上、下翼緣對梁中和軸面積矩之和梁上翼緣(或下翼緣)對腹板邊緣線的面積矩。62.計算圖示槽鋼檁條(跨中設一道拉條)的強度時,危險點是( )a點 (B)b點 (C)c點 (D)d點題5-62圖 題5-63圖63.在斜屋面上的槽鋼和Z形檁條分別按圖示a、b方式放置，其中( )。(A)a合理，b不合理 (B)a不合理，b合理a和b都不合理 (D)a和b都合理64.在5-63題中，如果檁條跨中無拉條，則計算強度時的危險點是( )。(A)a點 (B)b點 (C)c點 (D)d點65.在斜屋面上槽鋼檁條，宜將槽口向上放置，如題5-51圖所示。這樣做有利于()(A)安裝施工 (B)降低扭轉應力(C)降低彎曲正應力 (D)減小彎曲撓度。66.在斜屋面上的卷邊Z形檁條，將上翼緣槽口向上放置，這樣做( )。(A)荷載作用線靠近彎曲中心 (B)可使檁條接近于繞強軸單向彎曲(C)具有(A)和⑻的優點 (D)沒有好處。67.連接槽鋼或Z形檁條的拉條，宜設置于檁條截面的()。(A)上邊緣(B)形心 (C)下邊緣： (D)|離上邊緣約30—40mm處。68.在檁條上設置拉條可以(68.在檁條上設置拉條可以((A)減小沿屋面方向的撓度(C)提高檁條的整體穩定性69.組合梁在最小高度是由((A)成本要求(B)梁的剛度)。減小繞弱軸方向的最大彎矩具有以上三點優點。)控制的。建筑要求 (D)整體穩定。5-70.在充分發揮材料強度在前提條件下，Q235鋼梁的最小高度應該( )Q345鋼梁的最小高度。（A）大于⑻小于 （C）等于（D）不確定。5-71.承受靜力荷載或間接動力荷載的組合梁，其腹板宜考慮屈曲后強度，一般不必（）。（A）設置支承加勁肋 （B）設置中間橫向加勁肋（C）設置縱向加勁肋 （D）驗算腹板在強度。5-72.單層翼緣板工字形焊接梁截面沿梁的長度l方向改變，通常宜改變翼緣板的寬度，而厚度不變，改變的位置在距支座（）時才算經濟。1 1 1 1（A）1 （B）1 （C）匸1 （D）了14 2 6 337.梁腹板上的支承加勁肋進行穩定計算時，計算面積應包括加勁肋兩端一定范圍內的腹板面積，該范圍是（）。A）15twA）15twf If?7（D）7h壓彎構件TOC\o"1-5"\h\z6-1.實腹式偏心受壓構件在彎矩作用平面內整體穩定驗算公式中的y主要是考慮( )x對承載力的影響.截面塑性發展 (B)殘余應力 (C)初偏心 (D)初彎曲6-2.承受靜力荷載或間接承受動力荷載的工字形截面單向壓彎構件，計算強度時，塑性發展系數丫取( )。x1.2 (B)1.15 (C)1.05 (D)1.O6-3.截面為兩型鋼組成的格構式鋼柱，當偏心在虛軸上時，強度計算公式中的塑性發展系數y取( )。大于1,與實腹式截面一樣大于1，但小于實腹式截面的塑性發展系數等于1,因為不允許發展塑性等于1,這是偏于安全考慮6-4.對于軸心和偏心受力構件的第二極限狀態是通過()來保證的。(A)穩定承載力 (B)長細比 (C)靜力強度 (D)動力強度TOC\o"1-5"\h\z6-5.單向壓彎實腹式構件在彎矩作用平面內的整體失穩屬于( )。(A)第一類失穩 (B)分叉失穩 (C)極值點失穩(D)扭轉失穩曲6-6.單向壓彎實腹式構件在彎矩作用平面外的整體失穩屬于( )。(A)彈性失穩 (B)彎扭失穩 (C)彎曲失穩 (D)扭轉失穩曲6-7.雙軸對稱焊接組合工字形截面偏心受壓柱,偏心荷載作用在腹板平面內。若兩個方向支撐情況相同,可能發生的失穩形式為( )。在彎矩作用平面內的彎曲失穩在彎矩作用平面外的彎扭失穩 (C)在彎矩作用平面外的彎曲失穩在彎矩作用平面內的彎曲失穩或彎矩作用平面外的彎扭失穩6-8.當單向壓彎構件受壓翼緣的自由外伸寬度b與其厚度t之比在13J235/fVb/tWTOC\o"1-5"\h\zv y15j235/f范圍內時，截面的塑性發展系數y應取( )。y x(A)1.0 (B)1.05 (C)1.1 (D)1.26-9.對于需要計算疲勞強度的雙向拉彎或壓彎構件，塑性發展系數應取()(A)y=1.2,y=1.05 (B)y=1.05,y=1.2x y x yy=y=1.0 (D)y=y=1.05x y x y6-10.單軸對稱截面的壓彎構件,應使彎矩( )。(A)繞非對稱軸作用 (B)繞對稱軸作用(C)繞任意主軸作用 (D)沒有固定規律6-11.單軸對稱截面的壓彎構件，當彎矩作用在對稱軸平面內，且使較大翼緣受壓時，構件達到強度極限時的應力分布是()。(A)在拉、壓側都可能出現塑性 (B)只在拉側出現塑性(C)在拉、壓側都不能出現塑性 (D)只在壓側出現塑性6-12．在實腹式壓彎構件的強度計算中，對剪力的考慮是( )。(A)剪力影響很小未予考慮 (B)通常不受剪力故不必考慮(C)已考慮在穩定系數中 (D)已考慮在截面塑性發展系數中6-13.圖示T形截面拉彎構件強度計算的最不利點為截面( )。(A)上邊緣1點 (B)下邊緣2點(C)中和軸處3點 (D)可能是l點，也可能是2點題6－13圖MM6-14壓彎構件強度計算公式：麗廠+〒"是根據圖()所示應力圖推出的。題6－14圖6-15.彎矩作用在實軸平面內的雙肢格構式壓彎柱應進行( )剛度和綴材的計算面內穩定性、單肢穩定性強度，面內穩定性、面外的穩定性面內穩定性、面外穩定性強度、面內穩定性、單肢穩定性。6-16.實腹式壓彎構件的設計一般應進行( )內容的計算。強度、面內整體穩定性、局部穩定、變形面內的整體穩定性、局部穩定、變形、長細比強度、面內與面外的整體穩定性、局部穩定、變形強度、面內與面外的整體穩定性、局部穩定、長細比

17.彎矩繞虛軸作用的格構式壓彎構件，不必計算( )。強度 (B)剛度(C)彎矩作用平面外穩定性 (D)彎矩作用平面內穩定性18.兩根幾何尺寸完全相同的壓彎構件，橫向荷載也相同，但一根之端彎矩產生反向曲率，一根產生同向曲率，則前者的穩定性()后者。優于 (B)劣于 (C)等于 (D)約等于19.兩根幾何尺寸完全相同的壓彎構件，二者都是兩端簡支，且承受的軸壓力大小相等但一根承受均勻彎矩作用，而另一根承受非均勻彎矩作用，則二者承受的臨界彎矩相比()。前者大于等于后者 (B)前者小于等于后者(C)兩種情況相同 (D)不能確定20.T形截面壓彎構件，彎矩作用在對稱截面并使翼緣受壓。其設計條件有二：TOC\o"1-5"\h\z\o"CurrentDocument"N,卩M/f

十 mxx Sf9AYW(1-0.8N/N1)—x x1x Ex卩M / mx x SYW(1-1.25N/Ni)2x E其中W和W分別為翼緣側和另側最外纖維( )。1x2x毛截面抵抗矩Y相同 (B)毛截面抵抗矩Y不同xx(C)凈截面抵抗矩Y相同 (D)凈截面抵抗矩Y不同xxTOC\o"1-5"\h\z21.按規范，計算格構式壓彎構件的綴件時，剪力應取( )。(A)構件實際剪力設計值V=也、汀(A)構件實際剪力設計值85'y(A)和⑻中之較大值 (D)V=dM/dx計算值yx題6－22圖22.計算圖示格構式壓彎構件繞虛軸整體穩定性時，截面抵抗矩Wlx=Ix/y0,其中的yx題6－22圖0y1y2y3)的慣性矩。y4o)的慣性矩。23.在上題中，/為(X分肢截面對入軸分肢截面對x軸整個截面對x］軸整個截面對x軸24-實腹式偏心受壓柱平面內整體穩定計算公式代+丫W(E池/Ni)Sfxx1x EX中卩為( )。mx(A)等效彎矩系數 (B)等穩定系數 (C)等強度系數 (D)等剛度系數6-25.在題6-24公式中，皿1是()。Ex壓彎構件的臨界壓力壓桿繞x軸失穩的臨界壓力 (C)壓桿繞x軸的歐拉臨界壓力(D)壓桿繞x軸的歐拉臨界壓力除以抗力分項系數6-26.在題6-24公式中，W1代表(1x(A)受壓較大纖維的毛截面抵抗矩(C)受壓較大纖維的凈截面抵抗矩6-27．圖示單軸對稱的實腹偏心壓桿，N 卩M+ mxx屮AyW(1-0.8N/Ni)x x1x Ex)。(B)受壓較小纖維的毛截面抵抗矩(D)受壓較小纖維的凈截面抵抗矩當驗算其在彎矩作用平面內的整體穩定時，在公式<f中wlx應取().題6—27圖(A)Ix/y1 (B)Ix/y2 (C)Iy/y1： (D)Iy/y2題6—286-28.對于如圖所示格構式壓彎構件,彎矩作用平面內穩定性的計算公式是( )。(A)(C)(A)(C)(B)(D)TOC\o"1-5"\h\z\o"CurrentDocument"n+ 卩M 八VAyW(1—0.8N/N)—x x1x ExN+卩M<f + mx x <fVAW(1—VN/N)x 1x x Ex

\o"CurrentDocument"N+ 卩M 八 + mx x <fAyW(1—VN/N)\o"CurrentDocument"x x1x x Ex\o"CurrentDocument"N+ 卩M 八 + mxx <fAW(1—1.25N/N)\o"CurrentDocument"x 1x Ex題6—29圖)。6-30.在壓彎構件彎矩作用平面外穩定計算式中，軸力項分母里的＜p尹( )。彎矩作用平面內軸心壓桿的穩定系數彎矩作用平面外軸心壓桿的穩定系數軸心壓桿兩方向穩定系數的較小者壓彎構件的穩定系數。6-31.在圖示吊車結構中梁人是( )構件。受彎 (B)受壓 (C)拉彎 (D)壓彎題6－31題6－31圖題6－32圖6-32.實腹式壓彎構件的橫截面和正應力分布如圖所示。設Q、Q、Q、Q均表示應力的abcd9b+Q)gbcb9b+Q)gbcb(D)(q+q)/qaca)。a=2(D)a>2。(A)(q+g)/Qada(c)(Qb+g)gbdb6-33.在上題中，腹板應力梯度(a<1 (B)aV2TOC\o"1-5"\h\z6-34.軸心受壓構件的腹板應力梯度a=( )。(A)0 (B)1 (C)1.6 (D)2。6-35.驗算工字形偏心受壓柱腹板局部穩定時，需要事先確定的參數有( )。應力分布系數應力分布系數和偏心柱最大長細比A應力分布系數和彎矩作用平面內的長細比A(d)偏心柱最大長細比入6-36.(x=(q-Q2)/q是實腹偏心受壓構件截面腹板中的正壓力變化系數。在下列應力分布圖形中，圖( )所示應力分布的a=0。6-37.在題6-36中，圖( )所示應力分布的^=2。6-38．對題6-36中的各柱，在最大應力相等且其它情況相同的條件下，圖( )所示應力作用下柱的局部穩定性最高。6-39.對題6-36中的各柱，在最大應力相等且其它情況相同的條件下，圖( )所示應力作用下柱的局部穩定性最低。6-40.工字形截面壓彎構件(彎矩繞強軸作用)的翼緣寬厚比限值與()有關。(A)面內長細比 (B)面外長細比(C)腹板應力梯度 (D)材料系數J235/f畔 y6-41.工字形截面壓彎構件(彎矩繞強軸作用)的腹板高厚比限值與()無關。(A)面內長細比 (B)面外長細比(C)腹板應力梯度 (D)材料系數、,：235/ft y6-42.在壓彎和彎曲兩種受力狀態下，()截面構件的翼緣寬厚比限值是相同的。(A)工字形 (B)T形 (C)箱形 (D)以上三種6-43.彎矩使翼緣受壓的兩板焊接T形截面，材料為Q235，其腹板高厚比應滿足b/t】W(13+0.17尢)。如柱的面內、面外長細比分別為尢=120、尢=80，則腹板高厚比限值為xy()。(A)30 (B)33.4 (C)22.6 (D)18.16-44.等截面桿的單層單跨框架，柱底與基礎固接，柱頂與橫梁剛接(假設橫梁剛度為無窮大)，在框架平面內無支撐，框架柱在其平面內的計算長度系數等于( )。(A)1.O (B)2.0 (C)0.7 (D)0.56-45.等截面有側移的單層框架柱，柱底與基礎剛接，柱頂與橫梁鉸接，框柱的面內計算長度系數為( )。(A)0.5 (B)1.O (C)1.5 (D)2.038.偏心受力構件的正常使用極限狀態是通過()來保證的。(A)穩定承載力 (B)長細比 (C)靜力強度 (D)動力強度(A)三角形屋架的有檁體系(C)梯形屋架的有檁體系(A)三角形屋架的有檁體系(C)梯形屋架的有檁體系7-2.與無檁屋蓋相比，下列((A)所用構件種類和數量多(C)屋蓋自重輕7-3.與有檁屋蓋相比，下列((A)所用構件種類和數量少(C)屋蓋自重輕7-4．屋架的上弦節點數應((A)大于 (B)小于(D)受彎構件(D)局部穩定性(D)下弦水平支撐(A)等肢角鋼相連不等肢鋼長肢相連不等肢角鋼相連等肢角鋼十字相連屋蓋1．若大型單層廠房屋面材料為大型砼屋面板，則屋蓋宜采用( )體系。(B)三角形屋架的無檁體系梯形屋架的無檁體系)不是有檁屋蓋的特點。屋蓋剛度大屋架布置靈活)不是無檁屋蓋的特點。屋蓋剛度大抗震性能差)下弦節點數。等于 (D)不等于TOC\o"1-5"\h\z5.簡支鋼屋架上弦有節間荷載作用時,上弦桿為( )。拉彎構件(B)軸心受壓構件(C)壓彎構件6.普通熱軋型鋼檁條不必計算( )。強度 ⑻整體穩定性 (C)剛度7.為了保持鋼屋架間距不變,在抽柱處需設置( )。托架 (B)上弦水平支撐 (C)檁條8．屋架的受較大節間荷載作用的屋架上弦桿的合理截面形式是兩個( )。9．屋架下弦桿常用截面形式是兩個( )。不等邊角鋼短邊相連，短邊尖向下不等邊角鋼短邊相連，短邊尖向上不等邊角鋼長邊相連，長邊尖向下等邊角鋼相連10．屋架的一般腹桿宜采用兩個( )。(A)等肢角鋼相連 (B)不等肢角鋼相連不等肢鋼長肢相連 (D)等肢角鋼十字相連11．屋架中連接垂直支撐的豎直腹桿宜采用兩個( )。(A)等肢角鋼相連(A)等肢角鋼相連不等肢角鋼相連不等肢鋼長肢相連 (D)等肢角鋼十字相連7-12.如鋼屋架上弦桿的節間距為1,其平面外計算長度應取( )。(A)l (B)0.8(A)l (B)0.8l(C)0.9l(D)側向支撐點間距7-13.設桿件節點間長度為1,則支座斜桿和支座豎桿在屋架平面內的計算長度為()。TOC\o"1-5"\h\z(A)0.5l (B)0.8l (C)l (D)2l7-14.在屋架中，對雙角鋼組成的十字形截面桿件或單角鋼桿件，當這些桿件不是支座斜桿和支座豎桿時，它們在斜平面內的計算長度為( )(設桿件幾何長度為l)。(A)l (B)0.8l (C)0.9l (D)2l7-15?梯形屋架支座處的斜腹桿(端斜桿)的幾何長度(節點中心間距)為1,則其平面內和平面外的計算長度10和10分別為()。0x 0y(A)l0x=0.8l,l0y=0.9l (B)l0x=l,l0y=l0x 0y 0x 0y(C)l0x=0.8l,l0y=l (D)l0x=0.9l,l0y=l0x 0y 0x 0y7-16.設計采用大型屋面板的梯形鋼屋架下弦桿截面時，如節間距為1,則屋架平面內的計算長度取( )。(A)0.81 (B)1.O1(C)側向支撐點間距 (D)屋面板寬度的2倍41.梯形屋架的端斜桿和受較大節間荷載作用的上弦桿的合理截面形式是兩個()。(A)等肢角鋼相連； (B)不等肢角鋼相連；(C)不等肢鋼長肢相連； (D)等肢角鋼十字相連。7-17．屋架的支座斜桿在平面內的計算長度取()。(A)桿件的幾何長度 (B)桿件幾何長度的0.8倍(C)桿件幾何長度的0.9倍 (D)側向不動點的距離7-18．十字交叉形柱間支撐,采用單角鋼且兩桿在交叉點不中斷,支撐節點中心間距離(交叉點不作節點)為1,按拉桿設計時,支撐平面外的計算長度應為( )。(A)0.51 (B)0.71 (C)O.91 (D)1.O17-19．桁架弦桿在桁架平面外的計算長度應取( )。(A)桿件的幾何長度 (B)弦桿節間長度(C)弦桿側向支承點的間距 (D)檁條的間距7-20．梯形鋼屋架節點板的厚度,是根據( )確定的。(A)支座豎桿中的內力 (B)下弦桿中的最大內力(C)上弦桿中的最大內力 (D)腹桿中的最大內力7-21．鋼屋架節點板厚度一般根據所連接的桿件內力的大小確定,但不得小予( )mm。(A)2 (B)3 (C)4(D)67-22．角鋼端部不允許切割成圖((A)2 (B)3 (C)4(D)67-22．角鋼端部不允許切割成圖(題7-22圖7-23．桁架節點板的形狀盡量少用()。(A)(A)(D)(A)(D)題7-23圖7-24．用角鋼組合的十字形截面水平桿需要每隔一定距離按( )方式布置填板(A)沿豎直方向平行(A)沿豎直方向平行(C)沿兩個方向交錯7-25．屋蓋水平支撐不能( )。(A)保證屋蓋結構的幾何穩定性(C)傳遞縱向水平荷載7-26．圖示屋架為( )桁架。(A)上承式梯形(B)上承式人字形沿水平方向平行任意為屋架弦桿提供側向支承點傳遞垂直屋面荷載下承式梯形(D)下承式人字形題7-26圖7-27．在圖示三角形屋架中，( )屬芬克式。(A)a和b (B)b和c (C)c和d (D)a和d(c) (d)7-28．在(c) (d)7-28．在7-27題圖中，屋架((A)a (B)b7-29．在7-27題圖中，屋架((A)a (B)b7-30.內力分布最合理的屋架是((A)三角形 (B)梯形題7-27圖)的腹桿體系屬單斜式。(C)c (D)d)的腹桿體系屬人字式。(C)c (D)d)桁架。(C)人字形 (D)平行弦7-31．桿件重復率高、便于施工的是( )屋架