知識不僅是指課本的內容，還包括社會經驗、文明文化、時代精神等整體要素，才有競爭力，知識是新時代的資本，五六十年代人靠勤勞可以成事;今天的香港要搶知識，要以知識取勝建筑工程技術專業?畢業設計任務書專業建筑工程技術業班級設計題目人民東路商辦樓設計指導教師重慶大學二○一一年四月目錄摘要 V２建筑設計?12。１建筑概況?1２.2采光、通風、防火設計?2２。３建筑細部設計?2２.4方案構思?2２．5設計過程?２2．6建筑做法?２3結構設計 ３3.１結構選型布置及計算簡圖 33。１.１.結構選型?3３。1.２.柱網布置?33.１.3。梁板柱的截面尺寸 ４3。１.4。計算簡圖?５3.2荷載計算?63。2。1。恒荷載計算 ６３。2。2活荷載計算?103．２.3.風荷載計算?1２３．3．內力計算?133。３．１恒荷載作用下的內力分析?1３恒載(豎向荷載)作用下的內力計算采用分層法結構內力可用力矩分配法計算并可利用結構對稱性取二分之一結構計算?133．3。2.活荷載作用下的框架內力分析?1８３。3．3風荷載作用下的內力計算及側移驗算?233．3。３．1柱的側移剛度計算過程如下 233。4框架的內力組合?2７3．５。截面設計?30３.５。1框架梁(以5層ＡB跨梁為例說明計算過程）?３03。5。2?？蚣苤?3７3。5。３．樓梯的計算?４３3。5．4。板的計算?４６3.5。5．基礎設計?51４施工設計 58４.1工程概況?584。1．１總體概況?584.1.2建筑設計?58４。1。3結構設計?58４.2施工部署 ５９4。2．1總體部署?594.２。2工程的管理組織?60４．3施工準備?614。4施工順序 ６1４。4．1施工原則?614。４．2基礎工程施工順序?614．４．3主體工程施工順序?６14。４．４屋面工程施工順序 61４．５分項工程施工技術及參數 6１4．5.1土方與基礎工程施工方案 614.5.2主體結構施工方案?６8４.５．3主要裝飾工程施工方案 784.6施工進度計劃?８２４．７主要機具表 ８3４．8施工平面圖布置?8３4．８．1施工平面圖布置原則 ８３4.８．２平面布置 844。９施工措施?844．9。1安全技術措施 8５４。９.2文明施工措施 874.9。3雨季施工措施?88謝辭 ９３參考文獻?９４摘要本文為某科技開發公司綜合辦公樓設計計算書該樓建筑面積550０平方米左右根據建筑設計、抗震方面等的要求確定合理的結構形式和結構布置方案確定框架、基礎的形式根據要求采用了鋼筋混凝土結構本設計中選取一榀主框架以及樓面及屋面板進行截面設計及配筋計算首先根據框架布局確定各構件尺寸進行恒載、活載及風荷載的統計然后采用分層法進行豎向荷載作用下的結構內力計算水平荷載采用D值法進行計算之后進行內力組合分析找出最不利的一組內力進行構件計算樓板采用彈性理論設計并進行柱下獨立基礎的配筋設計除此之外還進行了樓梯的設計計算最后根據計算結果按照相應的構造要求繪制了結構施工圖并寫出了相應的設計說明本設計的特點之一運用了大學四年所學過的很多理論計算中多種計算方法得到體現如Ｄ值法彎矩分配法分層法等使自己掌握了多方面的知識關鍵詞:框架結構；結構設計;內力計算；彈性理論；荷載；鋼筋混凝土1前言畢業設計是大學本科教育培養目標實現的重要階段是畢業前的綜合學習階段是深化、拓寬、綜合教和學的重要過程是對大學期間所學專業知識的全面總結通過畢業設計可以將以前學過的知識重溫回顧對疑難知識再學習對提高個人的綜合知識結構有著重要的作用通過畢業設計使我們在資料查找、設計安排、分析計算、施工圖繪制、口頭表達等各個方面得到綜合訓練具備從事相關工作的基本技術素質和技能目前我國建筑中仍以鋼筋混凝土結構為主鋼筋混凝土造價較低材料來源豐富且可以澆筑成各種復雜斷面形狀節省鋼材承載力也不低經過合理設計可以獲得較好的抗震性能今后幾十年鋼筋混凝土結構仍將活躍在我國的建筑業上框架結構體系的主要特點是平面布置比較靈活能提供較大的室內空間對于自選商場類樓房是最常用的結構體系多層建筑結構的設計除了要根據建筑高度、抗震設防等級等合理選擇結構材料、抗側力結構體系外要特別重視建筑體形和結構總體布置建筑體形是指建筑的平面和立面;結構總體布置指結構構件的平面布置和豎向布置建筑體形和結構總體布置對結構的抗震性能有決定性的作用畢業設計的三個月里在指導老師的幫助下經過查閱資料、設計計算、論文撰寫以及圖紙繪制加深了對規范等相關內容的理解鞏固了專業知識提高了綜合分析、解決問題的能力并熟練掌握了AutｏＣAD和結構設計軟件PKＰMＣAＤ基本上達到了畢業設計的目的與要求框架結構設計的計算工作量很大在計算過程中以手算為主后面采用建筑結構軟件ＰKPMCAD進行電算并將電算結果與手算結果進行了誤差分析對比由于自己水平有限難免有不妥和疏忽之處敬請各位老師批評指正２建筑設計２．1建筑概況該工程坐落在××市人民東路、紅星路三巷附近夏季主導風向為南、西南風冬季為東北風抗震設防烈度為6度（0.０5g）東西長約5０m南北長約23m占地約120０m2地形高差較大該工程為鋼筋混凝土全框架結構（二跨、六層）中型合建式商業辦公樓建筑面積約260０ｍ2土建總投資２40萬元建筑等級：耐火等級為Ⅱ級抗震等級為四級設計使用年限５0年2。2采光、通風、防火設計1。采光、通風設計在設計中選擇合適的門窗位置取得良好的效果以便于通風2。防火設計本工程耐火等級為二級建筑的內部裝修、陳設均應做到難燃化以減少火災的發生及降低蔓延速度公共安全出口設有兩個可以方便人員疏散在疏散門處應設有明顯的標志各層均應設有手動、自動報警器及高壓滅火水槍2.3建筑細部設計1、建筑熱工設計應做到因地制宜保證室內基本的熱環境要求發揮投資的經濟效益2、建筑體型設計應有利于減少空調與采暖的冷熱負荷做好建筑圍護結構的保溫和隔熱以利節能３、采暖地區的保溫隔熱標準應符合現行的《民用建筑節能設計標準》的規定4、室內應盡量利用天然采光5、為滿足防火和安全疏散要求設有兩部樓梯一部電梯6、辦公樓內的布置與裝修以清新自然為主衛生間的地面鋪有防滑地板磚墻面貼瓷磚２。4方案構思設計采用目前國內通用的鋼筋混凝土結構本設計充分考慮到總體規劃提出的要求、建筑高度、抗震設防烈度和周圍環境的關系確定本結構的建筑平面布置簡單、規則、對稱、長寬比不大對抗震有利結構具有較好的整體性;因建筑物長度較大且兩邊為局部兩層的建筑為滿足設計要求設置了兩條伸縮縫；同時考慮到結構不同使用功能的需求建筑平面布置較為靈活可以自由分割空間選用框架結構；立面注意對比與呼應、節奏與韻律體現建筑物質功能與精神功能的雙重特性２。5設計過程建筑設計根據建筑用地條件和建筑使用功能、周邊城市環境特點首先設計建筑平面包括建筑平面選擇、平面柱網布置、平面交通組織及平面功能設計;其次進行立面造型、剖面設計；最后設計樓梯和衛生間本設計滿足建筑單位的使用要求技術措施合理同時通風、采光、消防等技術指標均滿足相應的規范和規定2．6建筑做法1．屋面做法：屋面：10厚鋪地缸磚干水泥擦縫每3×6m留１0寬縫1：3石灰砂漿勾縫；防水層：２０厚１:3防水水泥砂漿噴涂2厚合成高分子防水層４厚高聚物改性瀝青卷材防水層；保溫層:40mm厚現場噴涂硬質發泡聚氨脂;找坡層：１:８水泥膨脹珍珠巖找坡2%最薄處40厚;找平層：2０厚１:３水泥砂漿；結構層：100mm厚鋼筋砼屋面板２.樓面做法：地面：1５厚1：2.５水泥白石子磨光刷草酸打蠟;找平層：2０厚1:3水泥砂漿；結構層：9０mｍ現澆砼板３．墻體做法:內墻：噴內墻涂料或刷油漆;6厚1：２.5水泥砂漿抹面壓實抹光；7厚1：3水泥砂漿找平掃毛;7厚１:3水泥砂漿打底掃毛;刷素水泥漿一道外墻：7厚1:2.５水泥砂漿抹面;７厚1:3水泥砂漿找平掃毛；7厚1：3水泥砂漿打底掃毛;刷素水泥漿一道3結構設計3.1結構選型布置及計算簡圖3．1。1.結構選型本工程選用鋼筋混凝土框架結構選擇此結構的原因：由于設計任務書中的要求要求建筑物使用空間多樣化能靈活分割采用框架結構即可最大限度的滿足任務書中的要求而且框架結構整體性好抗震性能好3.1.２。柱網布置柱網布置圖３.１.3。梁板柱的截面尺寸3。1．３。１梁ａ。框架梁：橫向L＝7５00mｍ梁高h＝（1/10—１/１５）L＝(５00-７50）mm取ｈ=7０0mｍ梁寬b＝（１/３－１/２)h=（２33－３５0)mｍ取b=3０0mｍ縱向L=660０mm梁高h＝(1/1０—1/15)Ｌ=(44０-6６0)mｍ取h=６００mm梁寬b=（1/3－1/2）h＝(2００－300）mm取b=3００mmｂ．次梁:梁高ｈ=(1/1２-１／18)Ｌ=(（１／12－1/1８）×7500=（417-625）mｍ取次梁尺寸：b×ｈ=３00×6０0mｍ３。1.3。2板跨L=3３０0通常取板厚h=(l／50－ｌ/３5）=（6６－９4）mm此處板厚取h=90ｍｍ３．1．3。３柱柱的尺寸根據軸壓比公式確定μ＝N/ｆｃbha.邊柱q取10ｋＮ／m2μ=0．9ｆc=14。3N/mｍ2A1=7．5×6.6／2=２4。75m2Ｎ1=Ａ１ｑ=24．７5×10=24７.５ＫN設計值Ｎ1＝1。２5×Ｎ１×ｎ=1。２５×247．5×5=154６.8８kN柱截面面積Ａ=N／ｆｃμ=１2０19２mm2則b=h=３４7mｍ取柱截面尺寸為b×h=４50×４5０ｍmb．中柱:A2=６.６×(７.5／２+2.4/2）=３２。67m2N2=Ａ2q＝32.67×１0=326。7KN設計值N＝1.25×Ｎ２×n=1．２5×３2６．７×5=2041．８8KＮ則柱截面積A=Ｎ/fcμ＝１５8654mm２則b＝h＝3９８ｍm取柱的截面尺寸為b×h=45０×45０mm3．１．4.計算簡圖結構計算簡圖如圖所示室內外高差為4５0mm根據地質資料確定基礎頂面離室外地面為500mｍ因此求得底層計算高度為0。5+0.45+3.６＝4.55m各梁柱構件的線剛度比經過計算后列于圖中其中在求梁截面慣性矩時考慮到現澆樓板的作用取I=２Io(Io為不考慮樓板翼緣作用的梁截面慣性矩)邊跨梁:ib=2Eｃ×（１／1２）×0．3×０．7３/７。5=２2.８7×中間梁：ib＝2Eｃ×(１／１2）×0.２5×0。43/２。4＝11.11×上部各層柱iｃ=Ｅc×（1/12）×０．４5×０.45３／3。6=9.49×底層柱ic=Ec×（１/12)×0。45×０.４53／４．55=7。5１×結構計算簡圖（)３.2荷載計算３．2.１。恒荷載計算3。2。1。１屋面框架梁線荷載標準值１0厚地缸磚0.01×２１=0．21ｋＮ/ｍ22５厚水泥砂漿結合層0.０2５×20＝0．5kN/m2１：8水泥膨脹珍珠巖找坡２％最薄處4０厚7×０。１9=１．3３ｋN/m２20厚１：３防水水泥砂漿找平層0.0２×20×2=0.８kＮ/ｍ2１00厚現澆鋼筋混凝土屋面板0.12×25=3kＮ／m２屋面恒荷載5.24kN/m2邊跨框架梁自重：０.7×0。3×25＝5。25ｋＮ/m梁側粉刷:2×(0.７—０。０９)×0。０２×1７＝0.４２kN／m中跨框架梁自重：0。２5×0.4×25＝2.5kＮ/m梁側粉刷：2×(0.４－0.0９)×０.０2×１7＝０.21ｋＮ／m因此作用在屋頂框架梁上的線荷載為：＝=５。67kN/ｍ=２。７1kN/m＝=5。2４×３．3＝１7.２9kN/ｍ＝５．2４×2.4=１２.58ｋN/m·均布荷載傳遞圖3.2．1。２樓面框架梁線荷載標準值水磨石樓面：0.70KN/ｍ2９0厚現澆混凝土樓板０.0９×２５＝2.25KN/m2樓面恒荷載2．95KN／ｍ2邊跨框架梁自重:０.7×0。3×25=５．25ｋN/m梁側粉刷:２×(０。７－0。0９)×0．02×１7=0.４2kＮ/ｍ邊跨填充墻自重:０．2４×（3．６－0.7）×19=13．2２kＮ/m墻面粉刷：(3．６－0.7）×０．０2×2×17=１。97kN/m中跨框架梁自重:0．25×０．4×２5＝2.5kN/m梁側粉刷：2×(０。4-０．09)×０。02×17=0.2１ｋＮ/m因此作用在中間層框架梁上的線荷載為：=＝５.6７＋1５。1９=20．86kＮ/ｍ＝2。７1kＮ/ｍ=＝2。９5×3。3＝9。74ｋN/m=２.95×２．4=7.０8ｋＮ/m３.2．１.3屋面框架節點集中荷載標準值ａ．B軸框架梁傳來恒荷載標準值：女兒墻自重標準值:1４00ｍm高2４０mm厚1.４×6．6×０．24×1９=４2．14KN粉刷：1.4×0．02×2×6．6×１7=6。28ＫＮ邊柱縱向框架梁自重：０.3×0。6×6。6×25=２9．7ＫＮ粉刷：0。02×(0．６—0.09)×2×6.6×１7＝2．２８ＫN次梁自重標準值：0.6×0．３×25×７。5/2=１6．8８KN粉刷：0。02×（0。６-０。09）×2×7．５/2×１7=1．30KＮ屋面恒載傳來:7。5×6.6/4×５．2４=64.８５KＮ頂層邊節點集中荷載=＝163．４3KN由建筑圖知=7５mm得=１6３。43×0。０７5=12。２６kＮ．mb.Ｃ軸框架梁傳來恒荷載標準值：縱向框架梁自重:0。3×０。6×６.6×25=2９。7KN粉刷：0．02×(0．６－０．０9）×2×6。6×17=2.２8KN次梁自重標準值：0．6×０.3×２5×7。５/２=16.８8KＮ粉刷：0.02×（0．6-0．0９)×2×７。5/2×1７=1.３０ＫN屋面恒荷載傳來:６４.８５+１/2×６。6×２.4×５．24=64。8５＋41．5=106．3５KＮ頂層中節點集中荷載==１56.５1KN=156.5１×０.075=1１。7４kN．ｍ集中荷載傳遞圖3.２．1.４樓面框架節點集中荷載標準值ａ：B軸框架梁傳來恒荷載標準值:邊柱縱梁自重及粉刷:29．７+2．２8＝３1．９8KN次梁自重及粉刷：1６.８８＋1。30=1８．１８KN鋼窗自重:2．4×1．8×2×0。45=3.89KＮ窗外墻體自重：[(６．6－0.45）×3．0—2.４×1.８×2］×0．24×１9＝４4．７3KN粉刷:(6．15×3．０—2。4×3.６)×０．０２×2×１７＝６．６７KＮ框架柱自重：0．4５×0。45×3。6×2５=18．23KN縱向框架梁自重標準值：0。3×0.6×２５＝４.5kN／m粉刷：（0.45×4－0.24×2)×０.０2×3。6×１7=1.62KN樓面傳來荷載:7。5×６.6/４×2。95=36.5１KＮ中間層邊節點集中荷載＝=16１.81ＫN＝１61。8１×0．075=12．14kN.mb.C軸框架梁傳來恒荷載標準值:縱向框架梁自重及粉刷:2９.7+2.2８=31．98KN次梁自重及粉刷：１６．８8+１．３0=１８.1８ＫN內縱墻自重:（6.１５×３。0－2。4×1。０）×0。24×１9＝7３。1９KN粉刷:（６．15×3。0—２。４）×０．０2×２×17＝10.9１KＮ門重:２.４×1。0×0.2=0．48KN框架柱自重：０.45×0。4５×3.6×２５=18。23KN粉刷：(0．45×4—０.24×2)×0。02×3。6×17=1.62KＮ樓面傳來荷載：36．５1＋1/2×6.6×２.4×2。９5=59．87KＮ中間層中節點集中荷載==21４。4６KN=2１４。46×0.07５=1６．０8kN.m恒荷載圖3。2.2活荷載計算３。２.2。1屋面活荷載計算：屋面為上人屋面查得屋面活荷載標準值:2．0ｋN/m2＝2．0×3.３=6．6ＫN/ｍ=1/4×６。6×7．5×2.0=24．75KN=1/2×2.4×6.6×２.0+1/4×6。6×７。５×２．0×1/２=40.59KN2４．75×０.075=１。８6kN.m4０.５9×0。0７５=3．０4kN．m3．２．2.２樓面活荷載計算樓面活荷載標準值:2。０kＮ/m2=2．0×3。3=6．６ＫN/m=1／4×6.6×7.5×2。0=２4.7５ＫN=1/２×2。4×6．６×2.0+1／4×６。6×7．5×２．0=44．55KN２４．７5×0.０7５=１.８6ｋN．m44．55×0。07５＝3．３4ｋＮ。m活荷載圖3．2.3．風荷載計算風壓標準值計算公式為wk=βzμzμsｗ０因結構高度H=18m＜30m可取βｚ=1．0對于矩形平面μs＝1。3；μz查荷載規范將風荷載換算成作用于框架每層節點的集中荷載計算過程列于下表表中ｚ為框架節點離室外地面的高度A為一榀框架各層節點的受風面積表3。１風荷載計算層次?βｚ?μs?Z(m）?μz?Ｗ０?A（ｍ２）?PW(KN）?5?1．０?1。3?1８。4５?1.216?０.４5?２１.12?１５．0２?４?1．0

1.3?１4.85?1.13６?0．４5?23。7６?１5.7９?３

1.０

1。3

１1。25

1．035?0.45

23。７6

14。３9

２?1.0?1．3

7．６5?1。００?0.４5

23．76?１３．9０

１?1。０

1。3

4.05

1.００

0。４５?25.2５

1４。77?注:地面粗糙程度為B類風荷載圖3.3。內力計算3。3。１恒荷載作用下的內力分析恒載(豎向荷載)作用下的內力計算采用分層法結構內力可用力矩分配法計算并可利用結構對稱性取二分之一結構計算3．3。１。１梁固端彎矩頂層各跨：==×２2．96×=１０7.6３ｋＮ。m=＝×2．71×＝1.30kN。m=＝×2.71×=0.65kＮ.ｍ其余層：=＝×3０.６×=１43。4４ｋN．m=＝×2.71×=1。30ｋＮ.m==×２。７1×=0。6５ｋＮ．m3。３。1。2求各節點的分配系數節點分配系數頂層:標準層：底層:3。3。1.3內力計算彎矩的計算過程如下圖將相鄰兩層由分層法求得的內力疊加作為原框架結構的內力梁端剪力可根據梁上豎向荷載引起的剪力與梁端彎矩引起的剪力相疊加而得柱軸力可由梁端剪力和節點集中力疊加而得框架梁在實際恒荷載分布荷載作用下按簡支梁計算的跨中彎矩如下：頂層邊跨框架梁在恒載作用下的彎矩圖中跨框架梁在恒載作用下的彎矩圖標準層邊跨框架梁在恒載作用下的彎矩圖恒載彎矩圖（括號內為梁在柱邊緣出彎矩值）恒載軸力圖恒載剪力圖(括號內為梁在柱邊緣處剪力值)調幅后柱邊緣處彎矩圖3。3．2．活荷載作用下的框架內力分析本工程采用滿布荷載近似法考慮活荷載不利布置的影響內力分析方法采用分層法計算分層法除底層以外其余各層柱的線剛度應乘以０。9的修正系數且傳遞系數由1/2改為１/3以考慮假設的柱上下端與實際情況的出入3.3。2。１梁固端彎矩頂層/樓層：＝=×6。６×=3０。94kN．ｍ3．3.2.２求各節點分配系數各節點的分配系數同活荷載作用下的相同直接應用即可3。3。2.3內力計算彎矩的計算過程如下圖將相鄰兩層由分層法求得的內力疊加作為原框架結構的內力梁端剪力可根據梁上豎向荷載引起的剪力與梁端彎矩引起的剪力相疊加而得柱軸力可由梁端剪力和節點集中力疊加而得框架梁在實際活荷載作用下按簡支梁計算的跨中彎矩如下：框架梁彎矩圖活荷載彎矩圖（KNｍ）（括號內為梁在柱邊緣的彎矩值)活荷載作用下的軸力圖(KN）活荷載框架梁的剪力圖（括號內為梁在柱邊緣處剪力值）活載作用下調幅后柱邊彎矩圖３.3。３風荷載作用下的內力計算及側移驗算３．3．3。１柱的側移剛度計算過程如下底層柱的側移剛度柱＼Ｄ?Ｋ=∑ｉｂ/ic

αｃ=(0．5+k）／（2+ｋ)?Dz=αc×12ic/hｊ２（Ｎ/ｍm）?邊柱（２根）?22.87／7．5１=3．０5?０。７03?14６6５

中柱（2根)?（２2．８7+11．1１）/7．５１＝４.5２?0。７70?１6０６３?注：剛度見第６頁計算框架Ec=3。0×104底層∑Ｄ=１４6６５×2+１60６3×2=6１4５6N／mm上層柱的側移剛度柱\D?K＝∑ib/（2ｉc)?αｃ=k/（2+k）

Dｚ＝αｃ×12iｃ／ｈj２（N/m）?邊柱(2根）

2２．8７×2／(２×9．4９)=2。４1?0．５46

14３93?中柱（２根)?（22。８7×２+1１。１1×2)/（2×9．４9)=３。5８?0。642

1６9２4?∑D=14393×2+1６9２4×2=626３4Ｎ／mm3。3.3.２風荷載作用下的側移驗算水平荷載作用下的層間側移可按下式計算△μj=Vｊ／∑Ｄｊｋ各層的層間位移求得后頂點位移為各層層間位移之和框架在風荷載作用下的側移計算如下表;框架在風荷載作用下的側移計算表層次

各層風載Pｊ（KＮ）?層間剪力Vi(KN)?側移剛度∑D（N／mｍ）?層間側移△μj(mm）?△μj/ｈj?5?15．0２?１５。０２?6263４?０。240?１/1５000?4

15。79?３0.8１?６2６34?０。49２?1/73１7?３?1４.３9

4５.２0?626３4?0.722?１/４９86?２?13．9０?59.1０

6２634?0．9４4?１/3814

１

1４.77?7３.87?61４56?1．202?1／3785?層間側移最大值１/３785＜１/５５0滿足要求=∑△μｊ=3。6mm３。3．３3風荷載作用下的內力分析用D值法求解以頂層計算為例其余各層列于表中B軸線柱:Ｄ/∑Ｄ=14393/62634=０。２30則=0.230×1５。０2=3.４5ＫＮ反彎點的高度由K=2。41查表得因Ｉ=11所以頂層不考慮則=+=０．4２１柱端彎矩:柱頂=（１-0．４２１)×3。6×３。4５=7。1９kＮ．ｍ柱底＝０．421×3。６×3．45＝5．２3kN．mC軸線柱:D／∑D＝16924/626３4=0。27則=0.２7×１5．０２=4.０6ＫＮ反彎點的高度由K=3.５8查表的因I=１1所以頂層不考慮則=＋=0．45柱端彎矩:柱頂=（1－０。４5）×3。6×4.０6＝8.04ＫＮm柱底＝０．4５×３．6×4.０6=6．５８KNｍ柱端彎矩表層數?B軸?C軸

?D/∑Ｄ?V（ＫＮ）?y(ｍ）?（KNm）

(KＮｍ)

D/∑D?V（ＫＮ）?y（ｍ)

（ＫＮm)?(KNm）?5?0.2３0?3.4５?0．421?7．１9?5．23?0．２70

4.０6?0。４5?8。04

6．58?4?0。2３0

7．0９?0．４50?１4。0４?11.4９

0.2７０

8．3２?0.4８?15.５8?1４。３8?3

0。２30?10。4０?０.50

18．72?18.７２

０．２７０?1２.２０?０.５0?21．９６?21。９６?２?0．23０?13.5９?０．50?24。4６?2４．４６

0.２７０?15。9６?０．５0?２８．73?28.7３?1?0。23９

17．６５

0.55?３2．１７?39。32?０。261?1９。28?０。55?3５．1４?42.９５?求梁端彎矩：兩端的剪力由梁端的彎矩求得梁端彎矩剪力及柱的軸力計算表層次?邊跨（BC、DE）?中跨BC?柱軸力?

Mb左?Mb右?L(ｍ）?Ｖb（KN)?Ｍb左?Ｍｂ右?L(m)?Vb（ＫN）?Ｂ、E柱

C、D柱?5?7．1９?5．41?7。5?１．68?2．６３?2。63?2.４?2．1９

±1．６８?±0.5１?4

19．２7?14。９1?7.5?４.5６?7。2５

7。25?2．4?6。04?±6。2４?±1。99?3?30.21?2４．４6?７.5?７．２9?11．８8?11．８8

2。4?９。9

±１3。53?±４。60

２?４３．１8?３4。12

7。5?10。31?16。57?１6.5７?2。4

13．81?±23．８4?±8．10?1?5６。６3

42．99?7。５?１3．２8?２0。８８?２0。8８?2.4?17。4?±37。12?±１2。22?＂±"號表示風荷載可能左右兩個方向作用于框架當風荷載反方向作用于框架是軸力將變號計算梁內剪力時以各梁為脫離體將梁的左右端彎矩之和除以該梁的跨度即得計算柱內軸向力時自上而下逐項疊加節點左右的梁端剪力當風荷載從A側作用時梁柱的剪力軸力如下圖風載引起的剪力圖左風荷載作用下柱的軸力圖風載引起的柱的軸力圖左風荷載作用下梁柱的彎矩圖：左風載引起的柱的彎矩圖（括號內為梁在柱邊緣處彎矩）3。4框架的內力組合可以考慮四種內力組合形式即：１.2SGＫ+1．４ＳＱK1.2ＳGK+1。４SWＫ1．2SＧK+1.40.9（SQK+SＷK）1.35SGK＋0．9８SQK各層梁的內力組合結果如下表所示表中SGＫSQＫ兩列中的梁彎矩是柱邊梁的彎矩對于支座負彎矩按相應的組合形式進行計算求跨間最大正彎矩時由于組合下左右梁端彎矩不同在梁上荷載與左右梁端彎矩的作用下垮內最大正彎矩往往不在跨中而是偏向梁端彎矩較小的一側在水平荷載參與組合是有其明顯此時可根據梁端彎矩組合值及梁上荷載設計值由平衡條件確定垮內最大正彎矩的位置及數值（由于本工程中水平荷載作用較小左右梁端的彎矩相差不懸殊垮內最大正彎矩可近似取跨中彎矩以減小計算量)取每層柱頂和柱底兩個控制截面內力組合形式見框架柱內組合表3。5。截面設計3.５。1框架梁（以５層ＡB跨梁為例說明計算過程)３．5.1。1梁的正截面受彎承載力計算從梁的內力組合表中選出ＡB跨跨間截面及支座截面的最不利內力(支座截面的內力為支座邊緣控制截面的內力)支座邊緣處：ＭA=５７。０５KN。ｍMB=8８.1０KN.m跨內彎矩：M=１９５．１2KＮ。m梁跨內截面下部受拉可按Ｔ形截面進行配筋計算支座邊緣截面梁上部受拉可按矩形截面計算翼緣的計算寬度：按梁的計算跨度lｏ考慮:邊跨bf'＝ｌ/3=75００／３=25０0ｍm；中間跨bf＇=ｌ／3＝2４00/3=800mm按梁（縱肋）凈距考慮:bf'=b+Sｎ=300+3000＝３30０mm按翼緣高度考慮：ｈo=h－aｓ＝７０0—3５=6６5ｍm;ho=ｈ—as=４０0－３5=３6５ｍm因為hf’/hｏ＝9０/66５=０。14〉０.1此種情況下不起控制作用所以取bf＇=25０0ｍm和800mｍ梁內縱向鋼筋選用HRB4０0(ｆy=fy'=36０Ｎ／mm２）ξｂ＝０。518下部跨間截面按單筋Ｔ形截面計算因為：α１fchｆ＇ｂf’(ｈo－ｈf'/2）＝１。0×14．3×9０×250０×（665—9０/2)=1９94。８5ＫN．M＞195．12KＮM屬于一類Ｔ形截面＜0。0０2取=0。02則Ａsmin＝0。0２×30０×700=42０mm2實配316（As=6０3mｍ2>Asmin＝420ｍm2)將下部跨間截面的鋼筋全部伸入支座則支座截面可按已知受壓鋼筋的雙筋截面計算受拉鋼筋因本工程梁端彎矩較小簡化計算仍可按單筋矩形截面設計A支座截面:實配:３1６(＝603〉Ａsmin＝４２０ｍｍ2）滿足要求B支座截面：實配３１６(Ａs=６０3ｍm2〉Aｓmｉn=４20ｍm2）滿足要求其他層的配筋計算結果見下表配筋計算結果見下表３.５。1.2梁斜截面受剪受彎承載力計算:箍筋采用HＰB２3５級鋼筋BC跨：V＝1３8．０９ＫN由屬厚腹梁﹥Ｖ截面尺寸滿足要求按構造要求配筋取雙肢筋φ8@20０則％﹥％滿足要求?其他層梁的斜截面受剪承載力配筋計算結果見下表梁的斜截面受剪承載力配筋計算表斜截面受剪承載力配筋計算?層次?截面

剪力（ＫN)?０。25βcfｃbhｏ?

實配鋼筋

實際?5

Ｂ-C左

1３8。09

73１.２1﹥Ｖ?﹤０?雙肢Ф8﹫20０?0。５３0??Ｃ右—D左?6.23?3２６。22﹥Ｖ

﹤0??

?D右－Ｅ?13８。０9?7１3.２1﹥V

﹤0??

4?Ｂ—C左?173.3４?713.21﹥Ｖ

﹤０??

C右-D左?1１.62?326.２2﹥V?﹤0

?

D右—E左

１73．３4

7１3．２1﹥Ｖ?﹤0???3?B—Ｃ左

173。３９

71３。22﹥V?﹤0????Ｃ右－D左

1７.０3?326。２2﹥V?﹤0????D右-E?１７３。３９?7１3．22﹥V?﹤0???2?B-Ｃ左

１７6。4３

７1３．23﹥Ｖ?﹤０

??Ｃ右－D左?2２．5０?32６.２２﹥V?﹤０???

D右－E左

176。43

713．2３﹥Ｖ

﹤0???1?Ｂ—C左?１8１。０0

７13.24﹥Ｖ?﹤０

???C右—Ｄ左?27．５3

3２6。22﹥Ｖ?﹤0?

??D右－E?１81.0０?7１3．２3﹥V?﹤0

3．5。１。3撓度及裂縫的驗算:1。撓度的計算以5層ＢＣ跨梁為例說明計算過程(1）荷載的計算梁左所承受的彎矩（標準值）:梁內所承受的彎矩（標準值)：梁右所承受的彎矩(標準值）:屋面活荷載的準永久值系數風荷載的準永久值系數樓面活荷載的準永久值系數風荷載的準永久值系數梁左:梁內：梁右：(２）計算相關系數梁左:﹤0.2取﹤０.2hｏ＝1３3ｍｍ取同樣求得梁內:﹤０．２ｈo＝１３3ｍm取梁右:取0．２﹥０。2ho＝1３3ｍm取由于可取跨中剛度Ｂ計算（3)撓度驗算由結構力學知識求得S=0．0４３得:查表得:故﹤滿足要求２．驗算最大裂縫寬度(以跨中計算為例）梁內:﹤?。?２4mm得：滿足要求其他驗算見下表：梁的撓度及裂縫計算表（下頁）3.5.２.框架柱3．5。２．1軸壓比驗算:底層柱：=25２0.64KN=0.８7﹤［1.05]滿足要求３.5.2．2截面尺寸復核：取ho=450-4０=410mｍＶｍａｘ＝３7.62ＫN則滿足要求3。5．２.３框架柱正截面承載力計算以底層中間柱為例由C柱內力組合表考慮到柱端彎矩較小支座中心處的彎矩與支座邊緣的彎矩偏差不大且按支座中心算是偏于安全的故采用對稱配筋Ｂ軸柱：(＝0。５1８)選最不利組合:柱頂：①②③柱底:①②③以第一種不利組合為例計算:柱頂:﹤N為小偏心受壓取ζ2=１.０(﹥）（)柱底：﹤N為小偏心受壓取ζ2=１.0(﹥）（)﹤0Ａsmｉn=0。002bh=０。0０2×４50×４50=405mm２其他各柱正截面受彎承載力計算如下表：柱正截面受彎承載力計算表３。５.2．４垂直于彎矩作用平面的受壓承載力驗算按軸心受壓構件驗算：查表：0。9×0．97９×（14.3×4５０×４5０+3６0×8×254。5)=319７。３KN﹥滿足要求3。５。2.5斜截面受彎承載力計算以C軸柱為例一層最不利組合剪跨比﹥３(取)=868．７KN﹤Ｎ取N=８６８。7KN﹤0按構造配筋取井字形復式箍其余各柱斜截面受剪承載力計算如下表表3.12柱斜截面受剪承載力計算表柱斜截面受剪承載力計算?柱號

控制內力

斜截面抗剪承載力計算??V(KN）?N(KN)?Hn?ｈo

λ?Aｓv／ｓ

實配鋼筋

B5－Ｂ４

４2。0７?379．９７?3600?410

３?0

Ф8＠200?B4-Ｂ3?４４．4９?77５。32

３60０?41０?3?0

Ф8＠２00?B3—B2?4８．７2?１17４。06?3６0０?４10?３?0?Ф８@2０0

B2－B1?54．38?1582．61

360０?4１０?３?0?Ф8@20０?Ｂ１-B０?3７．3２?199３.85?４０５0?41０?３?0?Ф8@200?C５－C4?３５。72?4０４。４３?３６00?４1０

3

0?Ф8＠２０0

C4－C３?39。７2?893．47?360０?４1０?3

０?Ф８＠200?C3—C２

44。６２?1381．14?36０0?4１0

3?０?Ф８＠2０0?C2—C１?50．５4

1８６７。６７

３6０0?410

3?０?Ф8@200?C1—C０?３7.０8?19２1。43?４050?410?3?0

Ф8＠２0０?3.5.３．樓梯的計算踏步面層為2０厚水泥砂漿抹面樓梯底面為2０厚水泥砂漿抹灰金屬欄桿重０.１KＮ／ｍ樓梯活荷載標準值3．5KN／ｍ混凝土C３0鋼筋HＲＢ235取板厚120mm約為板斜長的1／3０板傾斜角ｔaｎα=１50/300=0．5coｓα＝０.89４?。眒寬板帶計算圖3。2１樓梯圖（１）荷載計算恒荷載：水磨石面層：（0.３+0．15）×0.65／0。3＝０.９8ＫＮ／ｍ三角形踏步：1/２×0。3×0。１5×25／0.３=１。88KN／m砼板自重：０.12×２5/0.89４＝3．36ＫＮ/ｍ板底抹灰自重：0．０２×17／0.８９４=0。３８KN/m金屬欄桿自重０.1×=０．09KN／m恒荷載標準值=6．99KN/m恒荷載設計值g=１.2×6．９9KN/m=8．３9ＫＮ/ｍ活荷載設計值q＝1。４×3.5ＫN/m＝4。２KＮ/m恒荷載活荷載合計ｑ+g=１３．89KN／ｍ（２)內力計算水平投影計算跨度為ｌo=3300ｍm跨中最大彎矩M=（3)截面計算ho=h－=１２0—20=100mm（=215）選用Ф12@150實配Aｓ＝7５4mm2２.平臺板計算設平臺版厚h=70mm取1m板帶作為計算單元①恒荷載計算平臺板自重0.07×2５×1．0＝1。75KN/m板底抹灰自重０。02×１7×1．0=０．34ＫN／ｍ水磨石面層自重0.65ＫＮ／m合計（恒荷載標準值）＝２．７4ＫN/m恒荷載設計值g＝１。２×２。７4＝3。2９ＫＮ/m活荷載設計值q=1。4×3.５=４.9KN／m合計g+q＝8．１9KN/m②內力計算計算跨度ｌｏ=跨中最大彎矩M＝③截面計算ho=ｈ—aｓ=７0—20=５0ｍm（＝167）選用Ф8@1５０實配As=352mm24．平臺梁設計（1）確定梁尺寸計算跨度?估算截面尺寸:h=mm梁寬取b=20０mm高?。?400mm（2）。荷載計算梯段板傳來:６。99×4.2／2=１4.6８kＮ/m平臺板傳來：2．74×2.2/2=3.01kN／ｍ平臺梁自重:０．２0×（０．４—0.07)×25=1。６5kN/m平臺梁粉刷自重:[(0.4－0.0７)×2＋０。2]×0。0２×１7＝０。29kＮ／m恒載標準值：g=1９.63kN／ｍ活載：q=2．5×()＝8kN／m合計P＝１．２g＋1．４q=34。７6kＮ／m（３）內力計算彎矩設計值：剪力設計值:（4）配筋計算平臺梁按倒Ｌ形計算受壓翼緣取梁的有效高度ho＝h—aｏ=４00-３5＝３65mｍ﹥M=７5.１８KNm為第一類T形截面選配3１6As＝60３ｍｍ２（Asmin=１８０mm2）受剪承載力計算0.２5βｃfｃｂhｏ=0.25×1．0×１4．３×20０×36５=2６1KＮ〉V=75。1８KN故截面尺寸滿足要求=0．7×1.43×２0０×３６5=7３．１kN〉V＝６8．82ＫN按構造配箍筋箍筋選用φ６＠2003．5．４。板的計算設計資料：樓板板厚90mm屋面板厚10０mm選用Ｃ3０混凝土鋼筋采用HＲB4０0級鋼筋箍筋采用HPB235級鋼筋屋面恒荷載標準值為5.24KN/屋面活荷載標準值為2.0KN／樓面恒荷載標準值為2．９５KＮ/樓面活荷載標準值為2．0ＫＮ/圖3。2２板分布圖3．5.4.1以樓面Ｂ2區格板為例計算按彈性理論設計(1)荷載設計值:ｇ=1.2×２．９5=3。５４q=2。0×1．４=2.８g+q＝9．８６(2）計算跨度內跨ｌ0=ln=3３0０—30０=3000mｍ邊跨=3300-150－120＋90/2＝30７5按等跨連續板進行計算(3）彎矩設計值查表11-２得=6.3４×３。07５/11=５．４5kNｍ=—6。34×3/14=－4。０8ｋNm=6。３4×3/16=３.57kNm（４)截面設計板厚90mmh=90—20=７0ｍm板寬b=1０００ｍmC3０混凝土а=1.0f=14．３kN／mmHPＢ2３5ｆ＝２10kN/mm截面?1

B?２?Ｃ

彎矩設計值?5.4５

-５．４5?3。57?－４.08?а

0.０78?0。０78?０。０51?０．０58

ξ?0.081

0。０８1

0.05２?0。06０?A?３８6.1?３86．1

2４7.9

２86?實配?Ф8@１2０（A=4１9mm)?Ф8＠1２0（A=4１９ｍｍ)?Ф8＠150（A=３３5mｍ)?Ф８@150（A=33５mm）?計算結果表明ξ均小于0．３5符合內力重分布的原則;=３３5/1０0０×9０＝0．３7%此值大于0。４5＝0．４５×1.4３/210=0．31%同時大于0.02%符合要求因為板長寬比介于2和3之間所以長跨方向布置Ф8@15０的分布鋼筋ＣD跨：支座彎矩＝-6.３4×2．4/1２=－3.04ｋNｍ跨中彎矩＝6．34×2。4／2４＝1。52ｋNｍ計算方法同BＣ跨得Ａ=20９.7mmＡ＝1０４.9mｍ實配Ф８@１50(A=３3５ｍｍ）長跨方向布Ф8@1803。5。４。２屋面板的計算屋面板的布置如下圖：板分布圖(１）荷載設計值:ｇ=１．2×5.24=6。２88q=2。0×1.4=２．8g＋q＝9.1（２）計算跨度內跨ｌ０＝ln=3300—3０0＝３００0ｍｍ邊跨=330０－150-１20+90／2=３0７5按等跨連續板進行計算（３）彎矩設計值查表11-2得=9.１×３．075/11=７.８2kＮm＝－9.１×3／１４=—5.８5kNｍ=9。1×3／１６＝5．１2ｋNm（４)截面設計板厚100mmｈ=1０0－20=80mm板寬ｂ=１000ｍｍＣ30混凝土а=1。0ｆ=14．3kN／mｍHＰB２35f=210ｋＮ/ｍm截面

１?Ｂ?2?Ｃ?彎矩設計值

7。８2

—7．82

５.12?—5．８５?а?0.0８5?0．085

０．０5６

0．06４?ξ?0。08９?0。０８９

0。058

0.０6６

Ａ

484．8?４８４。８?316.0?３59.5?實配?Ф8＠１00（A=50２mｍ）

Ф８＠1０0(A=50２mｍ）

Ф8＠1２０(A=4１９ｍｍ）?Ф8＠１2０（Ａ=４１9ｍm）?計算結果表明ξ均小于0。35符合內力重分布的原則；=33５/1000×１00=0。3５%此值大于0。45=０。45×１．４3/21０=0.31％同時大于0.02％符合要求因為板長寬比介于２和3之間所以長跨方向布置Ф8＠15０的分布鋼筋CD跨：支座彎矩＝－９.1×2．4／１2＝－４．37ｋNｍ跨中彎矩=9。1×2。4/２４=2。1８kＮm計算方法同ＢC跨得A=267mmA＝１31mm實配Ф8＠1５０(A=３3５mｍ）長跨方向布Ф8@1８０3。5．４。3次梁設計：（1)荷載設計值：板傳來荷載1.2×2.９５×3．3=1１。６８次梁自重０。3×（0.６-０。09）×25×1.２＝４.5粉刷0．０2×（0.6-０．0９)×2×１7×１.2=0．41g=１6.5９q＝2。0×1。4×3．3=9．24ｇ+ｑ=2５。83（2）計算跨度=7500－120-3０0／2+240／2＝73５0ｍm（3)彎矩設計值=－２5。83×７。３５/12=—116。28ｋＮm＝58.1４kNm剪力設計值V=－V=qｌ／2=94．９３KN(４）截面設計跨內按Ｔ形截面積算翼緣寬度b=l／3=2５００mmC30混凝土а=1。0f=１4.3kN/ｍm縱筋ＨRB40０f=36０kＮ/mｍ箍筋HPＢ23５ｆ=210ｋN/ｍｍ截面

A?1?B?彎矩設計值

－１16.28?58。１４?１16．28?а?0．085?0.０05１

0.０８5?ξ?０。08９?0.00５1

0．０８9?A?5９９.2?286.１

599.２?實配?３Ф１6（Ａ＝６03mｍ)?3Ф14(A=46１mm）

3Ф１６（A＝６0３ｍm）?＝461／3０0×600=０.26%此值大于0．４5＝0。45×１.43/360＝0.１8%同時大于０。02％符合要求。斜截面受剪承載力計算:箍筋采用HＰＢ235級鋼筋由屬厚腹梁﹥V＝94。9３kN截面尺寸滿足要求按構造要求配筋取雙肢筋φ8＠１50則％﹥%滿足要求屋面次梁計算方法同上計算得支座Ａ＝8１４．7mm跨中Ａ=38７ｍm實配支座處A＝9４1ｍmA＝461mm經驗算滿足最小配筋率斜截面承載力要求3。5。5.基礎設計3．5.５．１荷載計算：1．邊柱基礎承受的上部荷載(標準值)B、E軸框架柱傳來：MK=５9.５3KＮmＮK=16４7．52KNＶ=30。35KN2．中柱基礎承受的上部荷載（標準值）C軸框架柱傳來：MK=5９．1ＫＮmNＫ＝1９4９。95ＫNＶ＝２9．54ＫNＤ軸框架柱傳來:ＭK=２６。8KNmＮＫ＝1949．９5KNV＝29．54ＫＮ3。５.5.2基礎設計資料及形式的選擇該工程層數不多地基土較均勻且柱矩較大故選擇獨立基礎．取基礎混凝土的強度等級為C３０ft＝1。43N／mｍ2ｆｃ＝14.3N/ｍm２鋼筋采用ＨＲB３35fｙ=３００Ｎ/mm２墊層１00厚采用C１５素混凝土每邊比基礎寬100mm.3.5．5．3邊柱Ｂ、E軸柱獨立基礎的計算設基礎埋深為1．５m基礎高度為0。8ｍ則有效高度為h0＝０.8-0.0４＝0．７6m基礎持力層為第二層土為亞粘土1．基底尺寸的確定（1）地基承載力的修正由地質報告查表設基礎寬度為3m﹥(2）基礎底面尺寸的確定先按軸心荷載作用下估算基底面積將其增大1０％－４0％初步選用底面尺寸為b×l=4。5m×３m2．地基承載力驗算﹤﹥0﹤＝１８９。1２故該基礎底面尺寸滿足要求2．驗算基礎高度基礎尺寸圖基底凈反力按比例可求得控制截面處地基凈反力=1４8.72﹥選用基礎高度合適４.基礎底板配筋沿基礎長邊方向對柱邊截面I—I處的彎矩為實配Ф12＠１00Ａs=33９３ｍm2（Asｍin=1380mｍ2）沿基礎短邊方向對柱邊截面Ⅱ-Ⅱ處的彎矩為實配Ф１2@200As＝2543ｍm2（Aｓmｉn=2１0０ｍｍ２)邊柱布筋圖3．5.5。４中柱C、Ｄ軸柱基礎設計設基礎高度及埋深同A、Ｅ軸上基礎則１初步確定基地尺寸（１）地基承載力的深度修正設基礎寬度為４m﹥（２）基礎底面尺度先按軸心荷載作用下計算基底面積將其增大２0％－４0％初步選用底面尺寸為ｂ×l=8ｍ×４m2地基承載力驗算﹤﹥0﹤=18９。１2故該基礎底面尺寸滿足要求3驗算基礎高度基底凈反力﹥選用基礎高度合適基礎尺寸圖４基礎底板配筋沿基礎長邊方向對柱邊截面I－I處的彎矩為實配Ф１6@110Aｓ=７235ｍｍ２(Asmｉｎ=24２０mm2）沿基礎短邊方向對柱邊截面Ⅱ—Ⅱ處的彎矩為實配Ф1４＠１80Ａs=6７70mm2(Aｓmin＝3120mm2)中柱布筋圖４施工設計4。１工程概況４．１．1總體概況工程名稱：五層框架綜合辦公樓建設地點:濟南市郊區建設面積：5500平方米結構形式：框架結構耐火等級：二級結構安全等級：二級地基基礎設計等級:丙級抗震設防烈度:6度要求工期:200８年4月1日至20０８年12月31日共270天(日歷日）建設單位:山東建筑大學設計單位:×××建筑設計研究院施工單位:×××建設有限公司監理單位：×××建設監理有限公司施工范圍：施工圖紙中的全部內容4。１．2建筑設計本工程為五層的建筑因建筑要求大房間設在兩側并分別設縫局部為兩層每層層高3．6米總高度為１8米局部兩層高度為4。2米高差由臺階連接室內外高差０.45米室內地面為±0.000標高建筑使用年限５0年4.1.３結構設計基礎:采用鋼筋混凝土獨立基礎混凝土等級為Ｃ３０鋼筋等級為HRＢ３35．結構工程：鋼筋混凝土框架結構體系抗震等級為四級抗震設防為六度梁、柱混凝土等級為C30鋼筋等級為HＲB４０0;現澆板混凝土等級為C3０鋼筋等級為HRB4０0墻體:采用混凝土空心砌塊Ｍ５混合砂漿砌筑墻厚２４０mm4。１。3。1工程、水文及氣象概況(1)基本風壓0。4KN/(２)基本雪壓0．30KN／(3）最大凍土深度：0．50ｍ（4）主導風向：夏季為南、西南風；冬季為東北風（5）地下水:對混凝土無侵蝕性最高地下水位距地面為3。０ｍ最低地下水位距地面為7．0m４．１.３.2施工條件施工現場基本平坦施工場地足夠大"三通一平＂已完成交通運輸方便砂、水泥、鋼筋等主要材料均由本單位自行采購主要施工機械均由本單位提供4．1。３．3工程特點1.工期比較緊共２70天抓好進度的前提下保證質量控制抓好計劃管理確保各種資源及時供應到位2。本工程為經歷雨季和夏季高溫季節施工受氣候的影響較大需采取季節性施工措施3.文明施工要求高運輸車輛進出、污水和灰塵不能污染周圍環境4.本工程為鋼筋混凝土框架結構的建筑工程量較大建筑施工露天、立體交叉作業多安全生產問題突出必須做好安全控制工作各項安全防護措施必須及時落實到位防患于未然切實避免安全事故的發生4。2施工部署4。２.1總體部署根據本工程特點為了確保質量和按期完工創業主滿意工程總體施工部署為建立施工作業、質安控制、協調配合三條線施工作業線以施工員→專業負責人→工長→生產工人為主線進行管理主要責任是進行直接施工生產并在施工生產中發現問題解決問題提出建議質安控制線由專職質量員、安全員組成主要任務是在施工中進行跟蹤檢查及時發現問題將問題消滅在初始階段；積累質安資料提出質量控制方案進行安全巡視發現并排除安全隱患;搞好文明施工進行現場管理協調配合線由項目經理及相關專業人員綜合負責主要協調與各單位的配合及各工種的力量安排三條線相輔相成互為依托是不可分割的連動整體每條線都對項目管理負有不可推卸的責任項目經理統一指揮分級管理責任到人確保施工計劃順利實施4.2。２工程的管理組織4.2．２.1項目管理班子主要管理人員選派年富力強思想素質好技術水平高組織能力強的人員組成項目部實行項目經理負責制配齊以項目經理為核心的全套管理班子實施對工程的組織與指揮４。2.2．2項目部主要管理人員及職能部門職責１。項目經理職責：對工程全面負責在組織工程的施工中建立工程項目的質量保證體系明確質量分工確保資源充分配置做好質量審核工作在施工中認真執行施工組織設計組織質量檢查和評定制定措施確保施工過程處于受控狀態工程質量達到合同要求對工程的質量負全面責任２．項目副經理職責：協助項目經理指揮施工生產搞好計劃調度和質量管理與技術負責人一起落實施工組織設計中的各項要求制定具體實施方案確保工程質量與目標的實現對工程質量負重要責任3．技術負責人職責：在項目經理領導下抓好質量管理的具體工作實施施工組織設計中制定的各項技術質量措施實現合同中承諾的工程質量目標對工程質量負主要責任負責過程施工的技術交底、質量檢查、檢驗、試驗等級評定的組織或具體工作保證過程施工始終處于受控狀態4。施工部職責：在技術負責人領導下根據工程進度計劃合理安排各項工作組織施工調度并組織有關人員檢查、落實計劃完成情況及質量情況負責施工過程中的技術管理工作做好洽商變更的往來和實施編制施工方案和技術質量措施把好每個施工環節中的施工技術質量關提出各種施工合理化建議負責各種材料進場資質審查和質量驗收組織新材料新工藝新技術的推廣和實施5.監察部職責:負責質量監督、安全生產和文明施工安全保衛及管理人員后勤保障工作負責進場施工人員的安全教育及成品保護工作６．內業部職責:根據工程總進度、總計劃編制年、月、周的生產計劃及主要材料進場計劃并及時統計、整理各項指標完成情況負責施工的材料計劃工程預、決算及勞務隊結算工作檢查合同履行情況并作好記錄7．器材部職責：負責施工所需物資的采購、驗收、搬運、貯存、防護和發放并按程序進行標識或記錄以便追溯4。3施工準備建筑施工是一個復雜的組織和實施過程必須認真做好施工準備工作使施工活動順利進行從而保證工程質量、加快施工進度和降低工程成本只有在工程技術資料齊全現場完成三通一平以及主要建筑材料和構配件基本落實的前題下才具備開工條件主要有如下幾個方面的內容:1．熟悉施工圖紙和有關工程技術標準進行圖紙會審編制分項施工技術交底；2．準備施工機具進場進行勞動力優選和組織進場;3．搭設現場臨時建筑設施規劃現場平面圖組織周轉材料進場;4．制定各項管理制度各級管理職責質量、安全及防火責任制文明施工和各項技術措施;５.建筑物定位、放線、引入水準控制點6.施工用水用電的估算等;4。4施工順序４．4.１施工原則原則：先地下、后地上;先主體、后圍護;先結構、后裝飾;先土建、后設備４.4.２基礎工程施工順序平整場地→定位放線→土方開挖→基礎驗槽→基礎墊層→墊層養護→放線→基礎模板支護→砼澆注→基礎養護→拆?！啪€→柱鋼筋邦扎→鋼筋驗收→支柱?！炷翝仓炷琉B護→驗收→回填土４。４。3主體工程施工順序柱彈線定位→柱鋼筋焊接、綁扎→柱支模→梁、板支模、扎筋→澆砼→轉入上一層流水作業4．4．4屋面工程施工順序屋面找坡層→現場噴涂硬質發泡聚氨脂4。5分項工程施工技術及參數4。5.１土方與基礎工程施工方案4。5.１。1土方開挖⑴本工程基坑土方開挖量約１４00土方工程完工之前及時驗槽土方開挖前先做好以下準備工作：①對施工現場地上、地下障礙物進行全面調查并制定排障計劃和處理方案②制定好現場場地平整、基槽開挖施工方案繪制基坑土方開挖圖確定開挖路線、順序基底標高、邊坡坡度、及土方堆放地點③在施工區域內做好臨時性排水設施使場地無積水④夜間照明采用活動燈架每個燈架安裝碘鎢燈1０00W配備活動燈架三個其中槽底挖土工作面一個地上裝車工作面兩個卸土場地運土道路及其它危險地段也要安裝必要的散光燈和警戒燈⑤機械設備運進現場進行維護檢查、試運轉使處于良好的工作狀態⑥辦理交通、城建、市政、市容、環保等有關手續落實棄土場地⑵按圖紙提供的建筑物定位尺寸和城建局給定的建筑四角坐標定位標高由規定地點引至現場并做相應的永久性水準點⑶采用反鏟挖土機挖土挖至設計標高2０0ｍｍ以上時改為人工開挖嚴禁超挖擾動基底土層否則做相應補救措施挖土時組建2至3人的測量小組一個配備經緯儀一臺、水準儀一臺隨時控制基坑底標高應注意施工前需要做好地面排水工作挖出的土不要堆放在坡頂上要立即轉運到規定的距離之外人工開挖時兩個操作間距應保持2～3米并應從上而下逐層挖掘挖土時要隨時注意土壁變動情況如發現有裂縫或部分塌落現象要及時進行支撐或改緩放坡并注意支撐的穩固和邊坡的變化⑷安全注意事項①施工人員進入現場必須遵守安全生產六大紀律②挖土中發現管道、電纜及其它埋地物應及時報告不得擅自處理③挖土時要注意土壁的穩定性發現有裂縫及傾坍可能時人員要立即離開并及時處理配合修坡、清底的工人不準在機械回轉半徑下工作④機械挖土啟動前應檢查離合器、鋼絲繩等經空車試運轉正常后再開始作業機械操作中進鏟不應過深提升不應過猛⑤機械不得在輸電線路下工作在輸電線一側工作時不論在任何情況下機械的任何部位與架空輸電線路的最近距離應符合安全操作的有關規程⑥向汽車上卸土應在車子停穩后進行禁止鏟斗從汽車駕駛室上越過⑦場內道路應及時修整確保車輛安全暢通各種車輛應有專人負責指揮引導４.５.1．2墊層澆筑混凝土墊層的設計強度為C１５總工程量60采用商品砼采用１00ｍm寬組合鋼模板支模在基坑和基槽內用紅漆標上墊層面標高墊層混凝土用泵車澆筑用平板振動器振實后用鋁合金刮尺刮平用木抹子抹平后用鐵抹子壓光4.5.1。３基礎鋼筋工程⑴鋼筋的材質要求①鋼筋進場時應按現行國家標準《鋼筋混凝土用熱軋帶肋鋼筋》GB1４99等的規定抽取試件作力學性能檢驗其質量必須符合有關標準的規定②鋼筋的抗拉強度實測值與屈服強度實測值的比值不應小于1。25；鋼筋的屈服強度實測值與強度標準值的比值不應大于1．３③鋼筋進場必須根據施工進度的要求做到分期分批分類堆放對每一批進場的鋼筋材料部門必須提供產品合格證和試驗報告項目部按規定抽樣作復試合格后方可使用⑵鋼筋加工①本工程的鋼筋均根據施工圖紙及現行施工規范的要求在現埸配制②受力鋼筋的彎鉤和彎折應符合下列規定：HＰＢ2３5級鋼筋末端應作18０度彎鉤彎弧內直徑不應小于鋼筋直徑的2.5倍；彎鉤的平直部分長度不小于鋼筋直徑的３倍；所有梁、柱箍筋末端均應做成不小于1３５度的彎鉤彎鉤端頭平直部分長度不應小于10d鋼筋作不大于90度的彎折時彎折處的彎弧內直徑不應小于鋼筋直徑的5倍⑶鋼筋連接①受力鋼筋接頭位置應相互錯開當采用搭接接頭時從任一接頭中心到１．3倍搭接長度的區段范圍內有接頭的鋼筋面積應小于鋼筋總面積的2５％(受拉區）和５0%（受壓區)當采用焊接接頭時在任一焊接接頭中心到長度為鋼筋直徑的３5倍且不小于500mm的區段范圍內有接頭的鋼筋面積應小于總面積的50％②需用焊接接頭的部位接頭的質量、構造要求、接頭鋼筋的百分率應符合專門的規定⑷鋼筋安裝①開始安裝前先按配料單核對成品鋼筋的鋼號、規格尺寸、形狀、數量如有錯漏及時糾正做好基槽的降排水措施使施工期間地下水位始終低于基底０.５米以上②地梁鋼筋綁扎：先將主筋穿好箍筋按規定的間距逐個分開梁中箍筋應與主筋垂直箍筋的接頭應交叉設置箍筋轉角與縱向鋼筋的交叉點均應扎牢③柱插筋的固定：根據墊層上彈出的柱位置以及模板上的軸線來控制柱頭插筋的位置柱插筋根部用環箍在底板下部鋼筋網片上點焊牢固上部用管子臨時固定④鋼筋的混凝土凈保護層厚度為3５mｍ⑸鋼筋工程的驗收在澆筑混凝土之前應進行鋼筋隱蔽工程的驗收其內容包括：①縱向受力鋼筋的品種、規格、數量、位置等;②鋼筋的連接方式、接頭位置、接頭數量、接頭面積百分率等；③箍筋、橫向鋼筋的品種、規格、數量、間距等；④預埋件的規格、數量、位置等4.５。1.4基礎模板工程基礎模板采用組合鋼模散支散拆方式進行用φ50的鋼管作支撐定型組合鋼模板是由多種規格的標準定型鋼模板與連接件和支承件組合而成的模板體系這種模板體系具有通用性強可靈活組裝裝拆方便強度高剛度大尺寸精度高接縫嚴密表面光潔組裝快周轉次數多節約木材降低施工成本等優點但也有拼縫較多如模板過舊則表面不夠光潔等缺點但考慮到基礎工程對混凝土觀感質量不是很高為節約施工費用仍宜采用模板工程施工前應編制模板支設方案根據工程結構形式和特點及現場施工條件進行模板配板設計確定模板平面布置、縱橫鋼楞規格、排列尺寸、柱箍形式及間距；梁板組裝形式、支撐系統的形式、間距和布置；驗算鋼楞和支撐系統的強度、剛度和穩定性繪制全套模板設計圖根據流水段的劃分確定模板的配制數量所支模板及其支架必須滿足強度、剛度和穩定性要求支模必須做到接口平直拼縫嚴密在安裝前模板表面應刷隔離劑基礎模板拆除時混凝土達到的強度必須符合施工規范的規定不得提早拆模以免造成混凝土缺棱掉角模板的計算：澆注速度１.8m/h柱模的計算1．荷載的計算ⅰ混凝土側壓力標準值取較小者設計值：ⅱ傾倒產生水平荷載設計值２．驗算ⅰ木模板驗算采用1８ｍm厚的膠合板模板６00x９0０mｍ化為均布線荷載抗彎強度驗算:撓度驗算：滿足要求ⅱ內楞驗算內楞采用化為均布線荷載抗彎強度驗算：撓度驗算：滿足要求4.５．1。５基礎混凝土澆筑基礎混凝土設計強度為C３０采用商品混凝土用混凝土泵車澆筑本工藝具有機械化程度高準備工作少操作靈活機動性強澆筑方便工效高能大量節省搭設腳手架的人力和機具質量好施工速度快施工費用較低等優點混凝土分層鋪設后應隨即用插入式振動器振搗密實當混凝土坍落度大于1５CM時振搗一遍即可;當坍落度小于15ｃm時應與普通混凝土一樣振搗振搗時確保快插慢拔振動時間以不冒氣泡為宜插入點呈梅花狀布置插入深度為進入下層5～10CM為宜承臺及地梁面先用木抹子壓實、抹平最后用鐵抹子壓光表面不得有松散混凝土４．5。1。６基槽及房心土回填建筑物外圍基礎墻砌好后應盡快組織基礎墻外側的回填土以便外架子的搭設房心土的回填可在一層樓板模拆除、基礎墻砌筑完畢后進行土方回填時應嚴格選用回