萊茵廣場（華麗家族·俊庭）基礎底板施工方案龍元建設集團股份有限公司2008年8月6日目錄1基礎底板結構概況 12編制依據 33底板施工部署 44大底板施工程序 75樁頂處理方案 86測量方案 97墊層施工方案 128底板防水施工方案 139底板鋼筋施工方案 1410底板模板施工方案 2311底板混凝土施工方案 241.施工安排 24（1） 混凝土攪拌站選擇 24（2） 施工流水段的劃分： 25（3） 施工順序： 25（4） 施工進度安排： 25（5） 施工場地安排： 26（6） 勞動力計劃： 262.施工準備： 26（1） 技術準備： 26（2） 現場準備： 27（3） 人員準備： 27（4） 機械、設備準備： 28（5） 主要材料物資準備： 293.施工方法及技術措施： 29（1） 混凝土施工方法： 29（2） 混凝土溫控措施： 32（3） 試驗計劃 37（4） 砼測溫養護： 3812底板后澆帶、加強帶處理方案 401.后澆帶處理方案 40(1)概況 40(2)后澆帶處理 41(3)后澆帶的養護 412.底板加強帶處理方案 4113勁性柱柱腳加工、預埋方案 441.概況 442.型鋼柱腳制作 443.柱腳安裝預埋 454.施工質量控制措施 4614項目質量管理組織架構 471.項目管理結構體系 472.項目質量管理組織構架 4815保證質量的施工措施 481.模板工程質量保證措施 482.鋼筋工程質量保證措施 483.混凝土工程質量保證措施 4916保證安全、文明施工措施 511.安全技術措施 512.文明施工措施 5217底板施工進度安排 5318質量檢驗計劃 531.工程技術復核計劃 541復核內容 542依據及工具 542.隱蔽工程驗收計劃表 551復核內容 552依據及工具 553.地下室混凝土、砂漿試塊制作計劃 564.原材料檢驗計劃 561檢測依據 562檢測方法 575.鋼筋連接復試計劃 576.監視與測量器具配備一覽表 577.分部分項工程質量檢驗計劃 5819附圖 59附圖一大底板施工階段現場平面布置圖 59附圖二底板施工分區流程圖 59附圖三基坑軸線定位投點圖 59附圖四鋼筋支架做法示意圖 59附圖五接樁做法示意圖 60附圖六底板后澆帶、加強帶做法示意圖 60附圖七A1樓底板測溫點平面布置示意圖 60附圖八A2樓底板測溫點平面布置示意圖 60附圖九大底板砼澆搗流程圖 60附圖十底板施工進度計劃表 601基礎底板結構概況本工程基礎大底板面積約16000㎡，其中大面基礎底板厚度一般為1m，兩幢主樓下的底板厚度為1.9m，兩種厚度的底板間采用1:3放坡連接，節點做法見設計圖紙，底板結構面標高為-18.10米。基礎略呈方形，其中南北向長度約為177米，東西向長度約為100米，大面基礎底板（1m厚）配筋采用雙層雙向鋼筋網片形式，主樓下底板（1.9m厚）配筋采用四層雙向鋼筋網片形式，另外大面底板內結合軸線和柱網設置了縱橫向底板暗梁，暗梁截面尺寸為1500×1000mm，底板及暗梁配筋均采用HRB335（）和HRB400鋼筋（），配筋詳見設計圖紙。保護層厚度：板底為100mm，板面不應小于40mm，側墻迎水面不應小于50mm大底板自上而下為：防水鋼筋砼底板、水泥基滲透結晶型防水涂料（用量＞1.0kg/㎡）、墊層。后澆帶處采用鋪貼高聚物改性瀝青防水卷材二道，每道3mm厚，延伸出后澆帶500。由于整個大底板平均厚度較大，且核心筒下大底板厚度為1.900米，砼一次澆搗量也不小，為大體積砼，需采取相應措施避免大體積的溫度裂縫的發生，同時對砼表面和內部溫差進行監測和控制，并采取措施確保砼內外溫差≤25℃，保證砼的施工質量合格。經設計同意，本工程地下室沿兩幢主樓底板四周分別設置了一圈施工后澆帶（寬度800mm），其他部位均采用加強帶（2.0米寬）代替后澆帶進行無縫施工，減少了后澆帶的數量，使結構受力更為合理、底板的整體性和防水性能均得到大幅提高、簡化施工工序、縮短工期等。因此底板的施工應從鋼筋制作、綁扎、砼澆搗、砼控溫和養護等多方面進行綜合考慮，同時應對后澆帶和加強帶等部位加強質量控制，確保施工的質量，后澆帶和加強帶將底板分成如下幾個施工段進行結構施工，施工段劃分及具體部位如下圖所示。2編制依據愛建設計院提供的萊茵廣場（華麗家族·俊庭）項目的施工圖紙；隧道設計院提供的基坑圍護施工圖紙；建設單位提供的周圍環境資料及工程地質資料；巖土院提供的巖土工程勘察報告；現行的有關規范：《建筑施工場界噪聲限值及其測量方法》GB12523-12524-1990；《工程測量規范》GB50026-1993；《混凝土質量控制標準》GB50164-1992；《建筑地基基礎工程施工質量驗收規范》GB50202-2002；《混凝土結構工程施工質量驗收規范》GB50204-2002；《建筑工程施工質量驗收統一標準》GB50300-2001；《建設工程項目管理規范》GB50326-2001；《建設工程文件歸檔整理規范》GB50328-2001；《建設項目工程總承包管理規范》GB/T50358-2005；《混凝土泵送施工技術規程》JGJ/T10-1995；《鋼筋焊接及驗收規程》JGJ18-2003；《建筑機械使用安全技術規程》JGJ33-2001；《施工現場臨時用電安全技術規范》JGJ46-2005；《建筑施工安全檢查評分標準》JGJ59-1999；《建筑施工高處作業安全技術規范》JGJ80-1991；《鋼筋機械連接通用技術規程》JGJ107-2003；《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ130-2001；《建筑施工現場環境與衛生標準》JGJ146-2004；《混凝土結構工程施工規程》DG/TJ08-020-2005；《施工現場安全生產保證體系》DBJ08-903-2003；《塔式起重機安全規程》GB5144－1994；《地下工程防水技術規范》GB50108－2001；《地下防水工程施工質量驗收規范》GB50208－2002。《混凝土外加劑應用技術規范》GBJ50119《用于水泥和混凝土中的粉煤灰》（GB/T1596—1991）《型鋼混凝土組合結構技術規程》JGJ38-2001、J130-2001《碳素結構鋼》GB700《碳素鋼焊條》GB5117《熔化焊用鋼絲》GB/T14957《圓柱頭焊釘》GB10433-89《六角頭螺栓A和B級》GB5782-2000《建筑鋼結構焊接規程》JGJ81-2002《鋼結構工程施工質量驗收規范》GB50505-2001《鋼材力學及工藝性能試驗取樣規定》GB2975-82《熱扎鋼板表面質量的一般要求》GB/T14977-943底板施工部署根據總體施工部署，在基坑設置二臺塔吊（型號分別為QTZ80和TC5510,半徑55米，初始安裝高度30米以內）和一臺50噸履帶吊作為大底板施工時的材料的垂直運輸工具，并根據圍護施工圖紙地下結構施工工況的要求，設置在基坑上部結合第一道混凝土支撐設計的混凝土棧橋可作為基礎底板施工時的工作面，施工中可利用混凝土棧橋面作為鋼筋加工、模板制作、進出場內道路的場地，同時將鋼筋、周轉材料等堆放在棧橋上，混凝土澆搗過程中混凝土泵車和攪拌車也可停放在棧橋面上進行混凝土的澆搗作業，棧橋面堆載不應大于2.5噸/㎡。熟悉現場施工條件，做好施工前的各項準備工作，包括技術準備、材料準備以及人員配備以及現場臨水、臨電的安排，并結合確保基坑安全、基坑開挖的流程和支撐形成的先后順序綜合考慮底板施工的流程，在基坑開挖收底前做好各項施工準備工作。土方開挖前位于基坑內的塔吊已安裝就位，棧橋上的各臨邊圍護已配備，人員上下的垂直扶梯（共三只）已安好，各種材料就位并復試合格。首先在施工之前認真閱讀施工圖紙，在設計交底會議上解決所有工程技術疑點問題。按照業主提供的本工程基準標高、基準控制線進行測量放線，并報請監理復線。底板混凝土施工階段，底板四周直接頂到圍護地墻，其他包括集水坑，電梯井吊模等模板均采用九夾板拼裝而成。以后澆帶和加強帶為界將大底板分成若干施工段。從保證基坑安全，減少基坑底變形和圍護墻的變形的角度出發，大底板的施工順序為：先施工中間對撐底板、然后向南北兩側分別推進，確保北面底板先形成，南北流水相差7～10天的安排為原則。施工墊層在挖土過程中穿插進行，必須保證見底后6小時內澆搗完畢，同時控制暴露面積不大于200㎡，挖土過程中做到墊層需隨挖隨澆。挖土和墊層施工中嚴格控制好各區域挖土收底的土面標高，同時根據設計要求及時接樁或截樁，確保樁頂砼標高和錨筋錨入底板的長度滿足設計要求。在底板鋼筋綁扎之前應首先完成基礎墊層與底板之間的防水層的施工，針對樁頂、后澆帶、臨時施工縫以及加強帶等部位的附加防水，施工尤其要控制好施工質量，包括附加防水層涂抹厚度、范圍等，并及時做好成品的保護。待以上內容施工完畢后方可進行底板鋼筋的綁扎工作。底板鋼筋綁扎時應同時做好安裝工程的樁基接地、集水井排水管道預埋工作,確保底板混凝土工程施工順利進行。鋼筋（包括直螺紋接頭）加工制作由現場根據配料單加工完成；鋼筋由現場材料加工場根據配料單加工制作完成，然后通過布置在基坑內的塔吊或設置在棧橋上的履帶吊吊運至坑內，并由鋼筋班組搬運至工作面上進行鋼筋綁扎工作。鋼筋綁扎過程中遵循以下施工順序：先綁扎暗梁、集水坑等復雜部位的鋼筋→然后綁扎板底鋼筋網片，并設置保護層墊塊→水電預埋穿插進行→鋼筋支架的安裝→綁扎板面鋼筋網片→柱、墻及其他豎向構件以及相關的插筋。基礎墊層和底板混凝土為商品混凝土，采用1～4臺布置在基坑上部棧橋上的汽車泵（或接硬管）將混凝土輸送至澆搗位置處。本工程大底板為大體積混凝土，為確保混凝土澆搗養護質量，應采用大體積混凝土施工控溫技術措施來控制混凝土水化過程中產生的水化熱，同時對1.9m厚板進行內外溫度差的監控，避免混凝土產生溫度裂縫，為確保混凝土施工質量，混凝土表面覆蓋一定厚度的草包、塑料薄膜等做好保溫措施。加強帶做好與兩側砼的隔離，采用5×5mm鋼絲網進行隔離，并采用鋼筋進行加固，嚴禁加強帶膨脹砼與普通砼混合，施工中嚴格控制好膨脹砼的抗裂防水劑的摻量和澆搗時間，確保在普通帶邊緣砼初凝前完成澆搗，避免出現冷縫，澆搗過程中加強振搗密實，接近初凝時，及時做好磨面工作，防止砼表面龜裂，并及時清理砼表面的泌水和流漿；澆搗12小時以內進行覆蓋濕潤養護，采用麻袋覆蓋保溫淋水養護≥14日歷天，確保加強帶砼的養護到位。各塊底板按照預定的流程依次施工，后澆帶部位嚴格按照設計要求進行留設，并做好后澆帶接口處的保護工作，通常采用九夾板覆蓋，避免垃圾等雜物進入后澆帶，后澆帶下先澆搗的砼應加強振搗確保橡膠止水帶下的砼密實。待底板完成60天或結構封頂后，同時參考后澆帶左右兩側的沉降觀測情況，一般情況下，在結構封頂并且后澆帶左右兩側的沉降趨于穩定時基坑封閉后澆帶，封閉后澆帶嚴格按照設計圖紙的要求確保質量。底板施工過程中，做好外墻施工縫止水鋼板的預埋工作，控制好預埋的位置和標高，并與板墻鋼筋焊接，嚴格控制好板墻上的砼澆搗面標高。砼澆搗完成24小時后可拆除板墻的吊模，然后及時清理接縫部位的砼殘渣及砂漿塊等，尤其應清理好止水鋼板和插筋上的浮漿。底板鋼筋綁扎前穿插做好降水井管、格構柱的止水鋼板的焊接工作，降水深井繼續進行降水。勁性柱鋼柱腳采取場外定型加工，現場預埋固定、并與底板一次性整澆的做法進行施工。4大底板施工程序主樓大底板（1.9米厚）的施工順序為：后澆帶節點處理前期工程已完成(包括工程樁打設、基坑圍護、基坑挖土、墊層澆搗)放線后澆帶節點處理前期工程已完成(包括工程樁打設、基坑圍護、基坑挖土、墊層澆搗)放線綁扎暗梁、局部深坑、板底鋼筋底板鋼筋支架安裝綁扎底板面筋、插筋、柱腳固定測溫點布置隱蔽驗收、混凝土澆搗準備澆搗深坑混凝土底板砼養護樁頂處理、小應變測試鋼筋驗收樁位復核、驗收井坑吊模鋼筋驗收底板防水施工勁性柱柱腳預埋其他部位大底板（1.0米厚）施工程序電梯井吊模電梯井吊模下部鋼筋驗收前期工程已完成(包括工程樁打設、主樓基坑圍護、基坑挖土、墊層澆搗)放線局部深坑底模處理綁扎下部鋼筋上部鋼筋支架安裝綁扎上部鋼筋設墻、柱插筋基準支架綁扎墻、柱插筋隱蔽工程驗收混凝土澆搗前準備澆搗混凝土養護樁頂處理、樁基測試樁位復核、驗收底板防水施工后澆帶、加強帶、施工縫處理5樁頂處理方案樁基均為鋼筋混凝土鉆孔灌注樁，根據設計要求確定每根樁的樁頂標高，高出設計標高者在截樁后鑿出樁頂部位的縱向鋼筋，確定滿足設計的錨固長度，低于設計標高者需進行接樁處理。具體施工方法為：首先，檢查樁的嵌入長度，高出墊層面100mm以上者進行截樁處理，小于者進行接樁處理。需截除的樁采取常規樁體截除措施進行處理，控制好錨入底板鋼筋的錨筋的設計長度；需接長的樁采取將樁頭挖出，挖出后土斜坡面應呈45°角，同時澆搗墊層，并鑿出樁頭鋼筋，然后將樁頭鋼筋焊接接長至設計樁錨筋長度后采用C40混凝土（較底板混凝土高一個強度等級的混凝土）澆搗至樁頂設計標高。截樁過程中根據設計要求控制好兩個標高，一個是墊層面以上100mm為樁頭砼面標高，另外一個的樁錨筋的標高，確保錨固長度滿足設計要求。按照設計要求完成樁體小應變測試。及時跟蹤放線，確定各樁的偏位情況，并繪制樁位竣工圖。6測量方案測量質量要求：根據本工程的工程性質，質量要求高，故而在測量工作中所需求的測量儀器精度要求也很高。由項目工程師負責，設立一個測量小組，嚴格執行中華人民共和國國家標準《工程測量規范》,根據業主提供的規劃紅線，地界邊線、市政坐標控制點及水準點，嚴格按照設計施工圖紙進行投測、建筑物定位、控制網布設及高程引測。測量準備本工程的測量以業主提供的場外市政坐標控制點和水準點為測量控制點，待基坑施工完成圍護、土方開挖后，利用全站儀和水準儀將其引入到場內，在干擾較小且能夠同時的地方設置3～4個場內坐標控制點和2～3個場內水準控制點，場內坐標控制點一旦引測完成，必須定期和不定期的對其進行復核校正。在底板施工以前，直接利用這些場內控制點引測投入基坑內，以便建立基坑內底板施工的測量十字控制網和標高控制網。本工程測量控制采用平面直角坐標方格方法。本工程使用的測量儀器的品牌與精度：儀器名稱廠牌型號精度1．全站儀賓得JET2C2"+（3mm+Pm-D）2.經緯儀蘇州一光J22"3.天頂儀徠卡ZL1:20004.水準儀蘇州一光C32+2.0mm/Km以上儀器經鑒定合格、在使用的有效期內。測量方案：平面軸線控制測量：基準平面控制網的設置以業主提供的基準點為依據。其基準點精度應控制在2mm以內。基準點的精確程度將直接影響整個工程的測量精度。基準控制網是建立在基準點的基礎上的。設置時要求同時滿足穩定、可靠和通視三個要素。同時，還需附加一些保證措施，建立一個控制副網或設置方位匯交點等方法來防止基準控制網遭到不可預見事件的破壞。軸線控制測量利用基準平面控制網中的某一點作為測站（滿足通視和方便的要求），采用平面坐標測量法測量軸線，原則上應一次測量到位。軸線坐標控制點投測完畢之后，互相之間應進行校核。同時可檢驗偏差情況，以及時糾正。墊層施工完畢將測量網分別對各軸線的匯交點對號入座，投設到墊層上，彈線，做上紅漆標志后方可實施。高程控制測量根據業主提供的城市等級水準點，采用往返水準或閉合水準測量。用精密水準儀引測施工基準水準點,測量精度按二等水準精度測設。施工基準水準點應布置在受施工環境影響小且不易遭破壞的地方。基準水準點一般在場內或場邊布置的數量不宜少于二處，以便二者間可相互校核。高程測量以基準水準控制點為依據，用精密水準儀采用閉合水準測量的方法，將高程引測至基坑邊的臨時水準點處。在基坑邊尋找一個可垂直傳遞高程處，搭設一固定支架，將鋼尺一端固定在支架掛鉤上用重錘錘吊而下。采用兩臺水準儀一上一下同時測量。上面的一臺水準儀將臨時水準點的高程傳遞至鋼尺上。下面的一臺水準儀將鋼尺上的高程傳遞至施工層上。在地下室施工完畢，將水準基準點引測至地下室-300～500處做好標志，并彈好水準線，以此線通過外墻三大角向上傳遞，控制標高，為確保精度，定期由水準基準點對基準線進行校核。沉降觀測測量在基坑底板混凝土的澆搗前，應埋設臨時沉降觀測點。臨時沉降觀測點的位置根據設計圖紙的要求進行布設，當基礎底板混凝土澆搗完成后，及時測定沉降觀測點的初值。以后定期或根據需要測量其即時值（通常每完成一層結構施工時或每一個工況完成時）。根據前后的差值即可得到該點的沉降量。作為分析沉降原因的依據。地下室施工完畢后，在0.000測量精度主要保證措施全站儀經緯儀工作狀態應滿足豎盤豎直，水平度盤水平；望遠鏡上下轉動時，視準軸形成的視準面必須是一個豎直平面。水準儀工作狀態應滿足水準管軸平行于視準軸。用鋼尺工作應進行鋼尺鑒定誤差、溫度測定誤差的修正，并消除定線誤差、鋼尺傾斜誤差、拉力不均勻誤差、鋼尺對準誤差、讀數誤差等等。測角：采用三測回，測角中誤差10秒。測距：采用往返測法，取平均值。每軸線之間的偏差在2mm。所有測量計算值均應列表，并應有計算人、復核人簽字。在定點測量，應避免垂直角大于45o。對易產生位移的控制點，使用前應進行校核。本工程在施工期內，必須對控制點進行校核。避免因季節變化而引起的誤差。嚴格按照操作規程進行現場的測量定位和放樣。方格網角度觀測的主要技術要求方格網等級經緯儀型號測角中誤差(＂)測回數測微器兩次讀數差(＂)半測回歸零差(＂)一測回中兩倍照準差變動范圍(＂)各測回方向較差(＂)Ⅱ級DJ282－121812注：方格網設立后，應進行復測檢查合格后，方可實用，且每隔一個月復核一次。施工放樣的主要技術要求測量相對中誤差測角中誤差（＂）在測站上測定高差中誤差（mm）根據起始水平面在施工水平面上測定誤差(mm)豎向傳遞軸線點中誤差(mm)1/5000202.542.5本工程基礎工程樁及圍護墻在完工后應做好以下工作。按基準點重新進行軸線的引測及復核，并做好軸線的移交手續。做好工程樁的復核工作，做好樁位竣工圖并辦理有關確認手續。7墊層施工方案墊層施工要求墊層必須坐落在老土上，基坑挖土見底后，應立即組織各有關方做好基坑的驗槽工作，再澆搗混凝土墊層。對基礎墊層的施工必須按照設計要求，確保施工質量。墊層的標高應嚴格控制，宜設在同一標高上，對局部落低的深坑部位因深度不同，基坑底土面應挖成45°或60°斜坡，并按照先深后淺的順序進行施工，搭接處應夯壓密實。墊層分段分塊施工時，應避免在柱子、墻角等部位留接縫，接縫處應夯壓密實。墊層施工完成后，應及時組織檢查驗收，并做好分項評定及隱蔽驗收記錄工作。挖土至基坑底標高后，便可施工墊層（墊層施工緊跟挖土進行，有200m2工作面即進行混凝土澆搗）。基礎墊層采用混凝土墊層，若基坑底部較濕，則增加50厚碎石墊層。基礎墊層施工前應驗槽，將地面浮土清除，基坑（槽）的邊坡必須穩定，槽底和兩側如有洞、溝等，加以填實。為控制基礎墊層的標高，每2m設一標高基準點。在基礎墊層施工時，應采取排水措施，使基坑保持無積水狀態。墊層混凝土采用1～2臺汽車泵或固定泵接硬管輸送。在工程樁四周包裹油氈作為隔離，以便于進行工程樁動測。墊層施工時，面層每隔6m留設30（深）×50（寬）小凹槽，便于積水排除。土方開挖至設計標高后澆搗混凝土墊層，墊層施工原則為“挖土到設計標高一塊，人工平整一塊，墊層施工一塊”，及時讓出工作面，使底板施工緊密銜接。墊層混凝土隨挖土流程隨挖隨澆，并在挖土收底后6小時內完成澆搗，并控制一次性墊層澆搗的面積≤200㎡。8底板防水施工方案PARATEX防水涂料主要特性如下：粘結力強度非常大，可達到20～25千克力/c㎡，面層與防水層同施工面不會產生空鼓、剝離。對環境要求極低，在無明水、含水量80％以下的基面均可施工。自閉性好，具有獨特的龜裂自閉功能－開裂自動修復功能－“以水止水”的原理。有良好的延伸率。因早期造膜性好，施工周期大大縮短。涂膜的長期穩定性高，有很強的耐腐蝕性、耐熱性、耐寒性。無毒性、阻燃材料，產品達到飲水安全級別。施工方便、無接縫修復、涂抹厚度均勻一致。具有防腐耐老化，保護鋼筋，延長建筑物的壽命。應用范圍廣，可廣泛用于大樓地下室大底板、地下外壁、地下內壁、地下頂板、耐蝕用水槽、游泳池、廢水處理槽；大樓外墻、浴室、廚房、衛生間、走廊、窗框四周，大樓防靜電地板、電腦室地坪；大樓屋頂、屋頂露臺、斜屋頂等各防水部位。材料：PARATEX原液、混合材。涂膜厚度：1.3～1.5mm施工工序：基層處理和確認→滲透劑涂布→防水補強→防水層涂布→防水保護層施工（50厚、C25細石砼防水保護層）。施工技術措施（1）基層處理和確認a、混凝土浮漿及鋼筋體不良處的清理；b、木方去除后的空隙部分；c、混凝土的凹凸部分；d、施工縫及邊界部分，根據需要進行無紡布粘貼；e、施工面有滲透水現象，必須采取止水處理；f、對于局部不平基層采取砂漿進行填充和平整處理。（2）滲透劑涂布PARATEX原液1：水19的比例充分攪拌，用毛刷或滾筒均勻涂布。保養0.5～3.0小時。其作用是：a、對防水基面有清掃作用；b、修復細小裂縫；c、使防水層涂布與防水基面充分粘結。（3）防水補強涂裝陰角部位采用PARATEX原液1：混合材3的比例硬調材嵌縫加強處理。保養1～3小時。（4）防水層涂布按照PARATEX原液1：混合材1.67的比例充分攪拌后用泥刀涂裝。保養12～24小時即可。（5）防水保護層施工PARATEX涂料外露時，為防止意外損壞和紫外線照射，需加保護層延長涂料防水層的使用壽命。保護層施工，必須在防水層驗收合格后進行。并將防水層表面清掃干凈，保護好施工材料運輸通道的涂膜，施工人員應穿軟底鞋操作。a、地下防水工程保護層施工水平面采用50mmb、細石砼保護層應做好養護。5.防水工程質量標準防水施工必須符合《地下工程防水技術規范》、《地下防水工程及驗收規范》、《屋面工程施工及驗收規范》、《建筑安裝工程質量檢驗評定統一標準》、《建筑工程質量檢驗評定標準》。9底板鋼筋施工方案垂直運輸采用二臺布置在基坑內的塔吊。鋼筋和模板堆場主要放置在支撐棧橋上，以便吊運。嚴格按設計施工圖和國家規范的標準，由鋼筋翻樣按圖進行分批列單并由設在場地內的鋼筋棚加工成形。對進入現場的鋼筋必須根據清單進行整理、分類，按照施工計劃堆放整齊。底板鋼筋綁扎前及時做好鋼格構柱、降水深井的止水鋼板的焊接工作，止水片的具體做法見圍護施工圖紙和降水施工方案。底板底部鋼筋驗收通過，方可制作上部鋼筋支架和綁扎上部鋼筋。為了確保底板上部鋼筋能承受鋼筋施工和作業荷載，在上層鋼筋底部制作能承受重量的鋼筋支架，以保證底板頂部鋼筋位置正確和施工作業安全。底板鋼筋支架立柱和橫梁均用型鋼（等邊角鋼）制作，立柱、橫梁的縱橫向間距1.0m厚板為0.9m，1.9m厚板為1.0米，支架之間的拉桿用φ25鋼筋，每跨設縱向剪刀撐。綁扎鋼筋時，用電焊將承臺鋼筋與鋼筋支架焊牢同時在支架加工時確保加工精度，從而確保上皮鋼筋的平整度和標高正確，鋼筋支架做法詳見附圖所示。對于進場的鋼筋必須在有鋼材質保書的同時進行驗收，并按批量做好材料復試，經現場技術部門及監理工程師認可后方可使用。進場鋼筋必須進行整理，分類，按照施工計劃及使用位置分點堆放整齊，并掛牌標明種類及使用部位。底板下層的鋼筋綁扎必須具備下列條件方能進行：在下層鋼筋綁扎范圍內的樁頂處理需符合設計要求并清理干凈。混凝土墊層必須要達到能承受鋼筋和施工操作荷載的的強度。軸線、墻截面尺寸經校核必須符合施工圖要求。加工進場的材料均須達到設計規定和國家標準。承受鋼筋重量和施工荷載的保護層墊塊混凝土必須達到能承受該部分荷載的強度。綁扎底板底層鋼筋時，在墊層面彈出綁扎控制線，以保證間距尺寸，其偏差值應控制在允許范圍內，鋼筋綁扎質量應符合規范要求。每綁扎一排鋼筋必須及時進行驗收，以免造成大量返工，影響施工進度。底板面層鋼筋采用利用梁鋼筋及架設鋼筋馬凳分層控制綁扎，以保證底板面層鋼筋位置的正確和施工作業的安全。墻、柱插筋綁扎依照在墊層上所彈軸線及模板線排列綁扎，為確保插筋位置正確，在底板面層鋼筋上將墻水平筋點焊固定于面筋上，插筋頂端臨時綁扎1～2道水平控制筋，以保證墻位置的正確性。所有底板鋼筋應在澆搗底板混凝土前，按設計圖紙綁扎完畢，并在適當部位加以電焊固定，防止混凝土振動時鋼筋移位。主筋連接按設計要求進行，并按規范錯開搭接（接頭）位置。采用機械接頭或碰焊接頭時，在同一截面上鋼筋接頭數量不得超過全部鋼筋的50％。鋼筋接頭部位應錯開，并應盡量避開受拉區。由于鋼筋層數太多，為方便混凝土振搗，同向布置的鋼筋要上下對齊。鋼筋支架的計算：（1）1.0米參數信息：鋼筋支架（馬凳）應用于高層建筑中的大體積混凝土基礎底板或者一些大型設備基礎和高厚混凝土板等的上下層鋼筋之間。鋼筋支架采用鋼筋焊接制的支架來支承上層鋼筋的重量，控制鋼筋的標高和上部操作平臺的全部施工荷載。型鋼主要采用角鋼和槽鋼組成。型鋼支架一般按排布置，立柱和上層一般采用型鋼，斜桿可采用鋼筋和型鋼，焊接成一片進行布置。對水平桿，進行強度和剛度驗算，對立柱和斜桿，進行強度和穩定驗算。作用的荷載包括自重和施工荷載。鋼筋支架所承受的荷載包括上層鋼筋的自重、施工人員及施工設備荷載。鋼筋支架的材料根據上下層鋼筋間距的大小以及荷載的大小來確定，可采用鋼筋或者型鋼。上層鋼筋的自重荷載標準值為1.080kN/m施工設備荷載標準值為1.800kN/m施工人員荷載標準值為1.350kN/m橫梁的截面抵抗矩W=3.13cm3橫梁鋼材的彈性模量E=2.05×105N/mm2橫梁的截面慣性矩I=11.21cm4立柱的高度h=.76m立柱的間距l=.9m鋼材強度設計值f=205N/mm2立柱的截面抵抗矩W=3.13cm3支架橫梁的計算支架橫梁按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，支架橫梁在小橫桿的上面。按照支架橫梁上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算支架橫梁的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算靜荷載的計算值q1=1.2×1.080+1.2×1.800=3.456kN/m活荷載的計算值q2=1.4×1.350=1.890kN/m支架橫梁計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)支架橫梁計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度計算最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下:跨中最大彎矩為M1=(0.08×3.456+0.10×1.890)×0.902=0.377kN.m支座最大彎矩計算公式如下:支座最大彎矩為M2=-(0.10×3.456+0.117×1.890)×0.902=-0.459kN.m我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=0.459×106/3130.0=146.662N/mm2支架橫梁的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下:靜荷載標準值q1=1.080+1.800=2.880kN/m活荷載標準值q2=1.350kN/m三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度V=(0.677×2.880+0.990×1.350)×900.04/(100×2.05×105×112100.0)=0.938mm支架橫梁的最大撓度小于900.0/150與10mm,滿足要求!支架立柱的計算支架立柱的截面積A=4.803cm2截面回轉半徑i=1.530cm立柱的截面抵抗矩W=3.13cm3支架立柱作為軸心受壓構件進行穩定驗算，計算長度按上下層鋼筋間距確定：式中──立柱的壓應力；N──軸向壓力設計值；──軸心受壓桿件穩定系數,根據立桿的長細比=h/i，經過查表得到,=0.855；A──立桿的截面面積,A=4.803cm2；[f]──立桿的抗壓強度設計值，[f]＝205N/mm2；采用第二步的荷載組合計算方法，可得到支架立柱對支架橫梁的最大支座反力為經計算得到N=2.91kN,=153.750N/mm2；立桿的穩定性驗算σ<=[f],滿足要求!（2）1.9米厚底板鋼筋支架的計算書參數信息：鋼筋支架（馬凳）應用于高層建筑中的大體積混凝土基礎底板或者一些大型設備基礎和高厚混凝土板等的上下層鋼筋之間。鋼筋支架采用鋼筋焊接制的支架來支承上層鋼筋的重量，控制鋼筋的標高和上部操作平臺的全部施工荷載。型鋼主要采用角鋼和槽鋼組成。型鋼支架一般按排布置，立柱和上層一般采用型鋼，斜桿可采用鋼筋和型鋼，焊接成一片進行布置。對水平桿，進行強度和剛度驗算，對立柱和斜桿，進行強度和穩定驗算。作用的荷載包括自重和施工荷載。鋼筋支架所承受的荷載包括上層鋼筋的自重、施工人員及施工設備荷載。鋼筋支架的材料根據上下層鋼筋間距的大小以及荷載的大小來確定，可采用鋼筋或者型鋼。上層鋼筋的自重荷載標準值為3.000kN/m施工設備荷載標準值為2.000kN/m施工人員荷載標準值為1.500kN/m橫梁的截面抵抗矩W=6cm3橫梁鋼材的彈性模量E=2.05×105N/mm2橫梁的截面慣性矩I=27.12cm4立柱的高度h=1.76m立柱的間距l=1m鋼材強度設計值f=205N/mm2立柱的截面抵抗矩W=6cm3支架橫梁的計算支架橫梁按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，支架橫梁在小橫桿的上面。按照支架橫梁上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算支架橫梁的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算靜荷載的計算值q1=1.2×3.000+1.2×2.000=6.000kN/m活荷載的計算值q2=1.4×1.500=2.100kN/m支架橫梁計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)支架橫梁計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度計算最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下:跨中最大彎矩為M1=(0.08×6.000+0.10×2.100)×1.002=0.690kN.m支座最大彎矩計算公式如下:支座最大彎矩為M2=-(0.10×6.000+0.117×2.100)×1.002=-0.846kN.m我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=0.846×106/6000.0=140.950N/mm2支架橫梁的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下:靜荷載標準值q1=3.000+2.000=5.000kN/m活荷載標準值q2=1.500kN/m三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度V=(0.677×5.000+0.990×1.500)×1000.04/(100×2.05×105×271200.0)=0.876mm支架橫梁的最大撓度小于1000.0/150與10mm,滿足要求!支架立柱的計算支架立柱的截面積A=7.288cm2截面回轉半徑i=1.930cm立柱的截面抵抗矩W=6cm3支架立柱作為軸心受壓構件進行穩定驗算，計算長度按上下層鋼筋間距確定：式中──立柱的壓應力；N──軸向壓力設計值；──軸心受壓桿件穩定系數,根據立桿的長細比=h/i，經過查表得到,=0.654；A──立桿的截面面積,A=7.288cm2；[f]──立桿的抗壓強度設計值，[f]＝205N/mm2；采用第二步的荷載組合計算方法，可得到支架立柱對支架橫梁的最大支座反力為經計算得到N=4.93kN,=151.286N/mm2；立桿的穩定性驗算σ<=[f],滿足要求!基礎底板鋼筋等強直螺紋機械連接施工（1）施工準備材料要求鋼筋應具有出廠合格證和力學性能檢驗報告，所有檢驗結果，均應符合現行規范的規定和技術要求。連接套筒應有出廠合格證，一般為低合金鋼或優質碳素結構鋼，其抗拉承載力標準值應大于或等于被連接鋼筋的受拉承載力標準值的1.2倍，套筒表面要標注好被連接鋼筋的直徑和型號，在運輸、儲存的過程中，要防止銹蝕和沾污。施工翻樣在進行鋼筋翻樣時，綜合考慮以下幾個問題：接頭位置要布置在受力較小的區段，鄰近鋼筋的接頭宜適當錯開，以方便操作，防止在鋼筋密集區段，造成套筒間橫向距離難以滿足設計要求。選擇好套筒的型號、絲扣的方向，并及時調整因在下料、加工絲紋、隨機切斷抽樣檢驗，而切斷了的鋼筋所預留的長度。（2）主要施工方法工藝流程切割下料→加工螺紋①→安裝套筒→調頭→加工螺紋②→安裝保護套→標識→分類堆放→現場安裝。接頭施工、切割下料對端部不直的鋼筋要預先調直，按規程要求，切口的端面應與軸線垂直，不得有馬蹄形或撓曲，采用砂輪切割機，按配料長度逐根進行切割。加工螺紋鋼筋的端頭螺紋規格應與連接套筒的型號相匹配，加工后隨即用配套的量規逐根檢查，當發現有不合格的絲頭時，應全部逐個檢驗，并切除所有不合格絲頭，并加工螺紋，驗收合格后，再及時用連接套筒或塑料帽加以保護。鋼筋連接對連接鋼筋可自由轉動的，或不十分方便轉動的場合，先將套筒預先部分或全部擰入一個被連接鋼筋的螺紋內，而后轉動連接鋼筋或反擰套筒到預定位置，最后用扳手轉動連接鋼筋，使其相互對頂鎖定連接套筒。（3）質量控制和檢查驗收工程中應用等強直螺紋接頭前，應具備有效的型式試驗報告，并對工程中將使用的各種規格接頭，均應做不少于3根的單向拉伸試驗，其抗拉強度應能發揮鋼筋母材強度或大于1.1倍鋼筋抗拉強度標準值。施工中要注重對切割下料和螺紋加工的外觀檢查驗收工作，嚴格把好自檢、交接檢和專職檢的過程控制關。接頭的現場檢驗按驗收批進行，同一施工條件下采用同一批材料的同等級別、同規格接頭，以500個為一個驗收批進行，必須在工程結構中隨機抽取3個試件做單向拉伸試驗，當3個試件抗拉強度值都能發揮鋼筋母材強度或大于1.1倍鋼筋抗拉強度標準值時，該驗收批為合格。有一個試件的抗拉強度不符合要求時，應再抽取6個試件進行復檢，復檢中如仍有一個試件不符合要求，則該實驗批為不合格，對不合格接頭應會同有關部門進行處理或降級使用。10底板模板施工方案落深側模施工方法電梯井（集水井）坑落深部位的45°和60°斜面等部位建議在挖土時按照圖紙要求留置土胎，然后直接沿斜面澆搗墊層形成胎模。大底板構件的底面和斜面均為200（250）厚C25（C30）混凝土墊層。對于高低跨部位1：3斜面部位，建議其在挖土時按照圖紙要求留置土胎，然后直接沿斜面澆搗墊層形成胎模。電梯井、集水井坑模電梯井坑模采用吊模形式，由于井坑較深，井道模必須有足夠的剛度，并方便拆卸。底板內集水井、電梯井等部位的深坑采用吊模的模板施工方法，深坑側模采用九夾板。模板外側用鋼管作對撐，固定側向模板。坑底模板擬采用九夾板，九夾板底模在坑中心，預先留300mm×300mm方洞，作為混凝土澆搗時的排氣孔及觀察混凝土的密實度，亦可利用該洞對坑底混凝土進行振動。整個模板由型鋼支架焊接限位穩固，并與鋼筋支架形成一個整體，增加底模的抗浮能力。混凝土澆搗結束后，模板作為養護時的保溫層，待一定時段后方可拆除。外墻板施工縫留設：地下室外墻施工縫高400mm，其上設置通長500×5止水鋼片防水帶，外墻施工縫400高部位兩側采用木模板吊模。底板后澆帶、加強帶、施工縫處側模，采用L30×4角鋼（或20鋼筋）及2層5×5mm鋼絲網封閉代替模板，以后不予拆除，并及時埋設好鋼板止水帶、橡膠止水帶等，具體做法詳見附圖。11底板混凝土施工方案1.施工安排混凝土攪拌站選擇本工程位置在中山南一路魯班路口，結構砼采用預拌商品砼。砼廠家為上海中建混凝土制品有限公司提供。在混凝土供應前簽訂混凝土技術協議，內容包括原材料的要求、混凝土總堿含量的要求、混凝土的技術指標（混凝土的初終凝時間、混凝土入模溫度、混凝土的和易性等）、混凝土外加劑、混凝土技術資料的要求、環保要求。施工流水段的劃分：根據設計預留的砼后澆帶和加強帶位置，將基礎底板劃分為10個施工流水段，流水段所需混凝土方量及具體平面布置詳見附圖。施工順序：本工程施工順序按底板施工流水段劃分順序（1～10段）進行施工。施工進度安排：本工程底板混凝土施工工期預計為62天，具體施工進度計劃見根據施工情況制定的分項施工進度計劃。施工場地安排：1）根據每個施工段砼方量的大小配備1～4臺汽車泵，泵管長度37～48米，根據砼澆筑情況選擇合理汽車泵泵位。2）本工程棧橋體系為東西向五條道路，南北向3條道路，并分別在中山南一路、瞿溪路、魯班路瞿溪路口設置了三個大門以備車輛進出現場，場內交通組織條件較優越，可結合具體施工段以方便施工為原則合理組織汽車進出場地的道路和泵車就位的位置。勞動力計劃：1）本工程底板大體積施工時安排混凝土工60人分成兩班（白班和夜班）輪換施工。每班施工時有班組長進行管理。2）底板混凝土施工期間項目管理人員分班對混凝土施工進行監控。3）商品混凝土攪拌站在底板混凝土施工期間派技術人員在施工現場，隨時處理可能出現的混凝土技術問題。2.施工準備：技術準備：技術人員熟悉圖紙，掌握底板結構布置、施工進度安排等情況，確定砼澆筑流向和澆筑方法。嚴格控制標高，在墻、柱鋼筋上必須抄標高控制線，以便隨時抄平，對集水坑、電梯基坑等標高重點控制。本工程底板混凝土強度等級為C35防水等級為S8，為降低大體積混凝土的內部最高溫度，最主要的措施是降低混凝土的水化熱，由中建攪拌站試驗室試配優選合理的配合比，對混凝土泵送、緩凝和防水性能等均能滿足要求，其中技術指標如下：

a)水泥選用普通硅酸鹽水泥42.5級水泥；

b)選用質地堅硬、級配良好的中砂，通過0.315mm的砂不得少于15%，含泥量不超過3%，泥塊含量不得大于0.5％；

c)粗骨料：選用質地堅硬、連續級配粒徑5-25mm的碎卵石，粗骨料中針片狀顆粒含量不超過10%，且不得混入風化顆粒。含泥量不超過1%，泥塊含量不得大于0.5％；

d)摻合料：粉煤灰選用Ⅰ級粉煤灰；選用添加粒化高爐礦渣粉以降低混凝土水化熱；

e)外加劑：HEA抗裂方水解具有良好的補償收縮、密實防滲性能，此外加劑不銹蝕鋼筋、不含堿，外加劑先由攪拌站提供下列材料：材料的產品說明書，并標明成品主要成分；出廠檢驗報告及合格證；f)拌合水采用飲用水拌合；

g)各種原材料帶入混凝土的總堿含量（水泥帶入堿量+外加劑帶入堿量+摻合料中有效堿含量）≯3Kg/m3，由外加劑帶入的堿含量不超過1Kg/m3，并應附各種材料的含堿量試驗報告；

g)混凝土溫度要求：混凝土至施工現場的入模溫度應滿足22℃的要求，最高不超過25℃；

h)坍落度：暫定15±2cm，澆筑時根據氣溫可調整為12±2cm；

i)混凝土初凝時間：12小時，終凝時間：14小時；

現場準備：基礎底板平面位置線、標高控制線、模板支撐位置、支撐情況，模板體系剛度及穩定性已通過質量檢查。水電預留預埋已完成。基礎底板鋼筋規格、數量、間距、錨固長度、保護層厚度等均符合圖紙及規范要求，鋼筋接頭經復試合格。以上各專業均已辦好各種隱預檢手續，簽字齊全。對模板內的雜物和鋼筋上的油污等應清理干凈，模板拼接的縫隙不漏漿。保溫材料用的厚塑料布、測溫用具及儀表均已準備完畢，數量充足。振搗棒經檢查試轉合格，無漏電現象。夜間施工保證工作面照明情況良好，不斷電。照明燈具、線路檢修完畢。澆灌砼所用馬道應支搭完畢，并經檢查合格。現場道路清理干凈，保證泵車停靠位置及混凝土運輸車進現場后的行駛路面通暢，其它用途車輛避讓混凝土運輸車。工長及時填寫“混凝土澆灌令”，并簽字后報送監理方可開始施工。夜間施工對擾民及民擾問題，應有足夠的準備，避免同居民發生沖突，影響施工。因底板砼施工時間較長，每流水段混凝土澆筑之前，及時收聽天氣預報，選擇3天內無降雨的時間段澆筑砼，如因天氣變化遇雨，應備有覆蓋和排水措施。人員準備：混凝土工60人、架子工20人、防水工30人、木工30人（其中看模木工5人）、鋼筋工120人（其中看筋鋼筋工10人）、混凝土養護工10人、通信工4人、試驗工2人均分成兩組配置施工人員，每組均有班組長負責，并且項目管理人員牽頭。機械、設備準備：主要機械設備：序號機械名稱型號數量（臺）1塔式起重機QTZ80AQTZ551512塔式起重機TC551013混凝土托式輸送泵HBT-8024污水泵45振搗器插入式156混凝土布料桿2大體積混凝土運輸車輛要求

計算每臺混凝土輸送泵所需混凝土運輸車數量：

混凝土泵的實際輸出量計算：（按下式計算）

式中：——每臺混凝土泵的實際平均輸出量（m3/h）

——混凝土泵的最大輸出量（66m3/h）

——配管條件系數，取0.85

——作業效率，取0.6

根據以上條件得：每臺混凝土泵的實際平均輸出量為33.66m3/h

當混凝土泵連續作業時，每臺混凝土輸送泵所需混凝土運輸車數量計算：（按下式計算）式中：——混凝土攪拌運輸車輛（臺）

——每臺攪拌車運輸車容量（6m3；9m3）——每臺混凝土攪拌運輸車往返所需時間（min）——每臺混凝土攪拌運輸車總計停歇時間（取40min）

根據以上條件得：每臺混凝土泵所需混凝土攪拌運輸車數為6m3混凝土攪拌車≈10輛；9m3考慮交通堵塞、車輛故障等不確定因素，故要求攪拌站至少應配備6m3運輸車24輛（或9m混凝土運輸保證每10分鐘有一臺運輸車進場。考慮到每天早7～9時、下午4～8時為禁行時間，故在此時間之前應提前進場混凝土罐車10～15輛現場等候，此部分混凝土應同攪拌站協商適當延長混凝土初凝時間。現場澆筑調整澆筑節奏，使現場混凝土滿足此段時間。主要材料物資準備：混凝土混凝土工程量：1區約2150m3；2區約1400m3；3區約4450m3；4區約3720m3；5區約960m3；6區約410m3；7區約1450m總計約：19500m施工物資：1薄壁鐵皮管800根2電子測溫儀2臺3塑料薄膜20000m4草袋20000m3.施工方法及技術措施：混凝土施工方法：混凝土澆筑順序：本工程底板混凝土澆筑順序見底板混凝土施工布置圖。混凝土輸送：砼運到現場后，及時檢測砼坍落度，驗證具體的運輸時間，超過初凝時間的砼一律不得澆筑。汽車泵根據施工段位置以及與棧橋的關系進行布置，泵送砼前，先用適量的與砼內成份相同的水泥漿潤滑輸送管道內壁。泵送過程中，受料斗內應有足夠的砼，以防吸入空氣。管道向下時，不得直接向下，在中部做轉折以防止空氣進入，產生阻塞。必須保證砼的供應，保證混凝土托式輸送泵連續工作。輸送泵架在混凝土澆筑完成后及時拆除，將架管處混凝土填補完整。泵送混凝土澆筑入模時，端部軟管均勻移動，使每層布料均勻，不應成堆澆筑。泵管混凝土出口處，管端距模板應大于500mm只允許使用軟管布料，不允許使用振動器推趕混凝土。混凝土澆筑：確認模板、支架、鋼筋、預埋件等前道工序經檢查合格后，方可進行砼澆筑。砼澆筑前，應掌握天氣情況，做好相應準備；并對所使用的機具進行檢查，同時保證水電及原材料的供應。混凝土澆筑前應對混凝土接觸面先行濕潤，對補償收縮混凝土下的墊層應在澆筑前24h即大量灑水濕潤。采用一個坡度、薄層澆筑、一次到頂、循序推進、斜面分層的澆筑方法。1一分層線；2—新澆灌的混凝土；3－澆灌方向砼的澆筑應按1∶8坡度分層澆灌，上層砼應超前覆蓋下層砼500mm以上。澆筑時沿東西方向自一端向另一端推進，逐層上升。保持混凝土沿基礎全高均勻上升。澆筑時，要在下一層混凝土初凝之前澆筑上一層混凝土，避免產生冷縫，并將表面泌水及時排走。在每個澆筑帶的前后布置三道振搗器，第一道布置在砼的卸料點，解決上部砼的搗實，第二道布置在砼的中部，第三道布置在砼的坡腳處，確保中、下部砼的密實，澆筑向前推進，振動器也相應跟上，鋼筋密集處要特別加強振搗，以確保整個砼的質量。在澆筑過程中，一定要控制好間歇時間，上層砼應在下層砼初凝之前澆筑完畢，并在振搗上層砼時，振搗棒下插5cm，消除上下層之間冷縫，確保砼質量。一定要嚴格按操作規程操作，做到快插慢撥，快插是為了防止上層砼振實后而下層砼內氣泡無法排出，慢撥是為了能使砼能填滿棒所造成的空洞。在振搗過程中，振搗棒略上下抽動，使砼振搗密實，插點要均勻，插點之間距離一般控制在45cm，離開模板距離不大于30cm。振搗方式采用單一的行列形式，不要與交錯式混用，以免漏振，振搗點時間要掌握好，不要過長，也不要過短，控制在20-30s之間，宜在砼表面泛漿，不出現氣泡，砼不再下沉為止。在振搗過程中，不得觸及鋼筋，模板，以免發生移位，跑模現象。混凝土表面處理：當砼大坡面坡腳接近另一端端頭模板時，從另一端端頭往回澆筑，與原斜坡相交形成一個積水坑，再用軟軸泵及時排除其中間的泌水。由于泵送混凝土表面的水泥漿較厚，在混凝土澆筑到頂面后，及時把水泥漿趕走，初步按標高刮平，用木抹子反復搓平壓實，搓實遍數不少于3遍。混凝土澆筑完成以后，在混凝土接近初凝之前進行二次振搗然后按標高線用刮尺刮平并輕輕抹壓。混凝土澆筑工程中及混凝土澆筑完畢后，密切注意混凝土表面裂縫情況，如混凝土表面在終凝之前出現龜裂現象，應立即組織人力，對裂縫部位進行搓平，直至裂縫完全消失。使混凝土硬化過程初期產生的收縮裂縫在塑性階段就予以封閉填補，以控制混凝土表面龜裂。混凝土養護：在混凝土表面養護分兩種，底板采用塑料薄膜覆蓋，塑料薄膜上覆蓋草袋被兩層，草袋被應迭縫鋪放。減少水分蒸發，覆蓋時砼表面不要出現暴露，且薄膜內有凝結水為佳，密切注意天氣情況，五級以上大風天氣，要用重物壓住塑料布，防止砼表面水分散失。待砼強度養護時間達到14天，并且砼內部與砼表面、砼表面與大氣溫度之差均在25℃后，方可撤除覆蓋材料及抽取蓄水。砼強度達到4Mpa以后，始允許操作人員在上行走，安裝模板及支架，但不得有沖擊性操作。混凝土后澆帶留置及澆筑：底板、外墻后澆帶分為結構后澆帶和施工后澆帶，按設計要求留置，留置采用鋼筋骨架配雙層鋼絲網留置成折角縫，底板后澆帶防水處理為中埋橡膠止水帶加鋼板止水帶，墻體豎向后澆帶采用鋼板止水帶（規格為500寬5厚）居中設置。結構后澆帶根據設計要求在結構完成后澆筑，施工后澆帶待主體結構封頂后結構沉降穩定時進行施工。后澆帶混凝土為相應部位混凝土提高一個強度等級的摻加微膨脹劑的混凝土。外墻及有防水要求的人防墻，水平施工縫留置在反梁頂標高向上400mm處，并留置鋼板止水帶（規格為500寬5厚），板中為300mm高。加強帶部位砼澆筑：加強帶混凝土在各施工段中最后澆筑，并要在后澆筑的普通帶砼初凝前完成，同時采用雙層5×5密目鋼板網采用鋼筋固定隔離，避免普通帶和加強帶砼混合。混凝土溫控措施：降低混凝土入模溫度的措施：混凝土的入模溫度受原材料的溫度、運輸途中升溫的影響。選擇時要求攪拌站的砂、石均存放于室內，材料溫度比氣溫低4℃左右；攪拌站提前進購水泥和粉煤灰，使其從出廠時的高溫降至近似于大氣溫度；攪拌用水選用溫度較低的飲用水。要求攪拌站運至施工現場的混凝土溫度低于22℃。降低水泥水化熱的措施：使用普通水泥，在砼中摻加大劑量優質粉煤灰，因為粉煤灰釋放的水化熱極低，又能增加混凝土的和易性，同時摻加粒化高爐礦渣粉，可以減少水泥用量，從而降低混凝土產生的水化熱。選定混凝土配合比：本工程底板混凝土等級為C35、S8，需在混凝土內摻加膨脹劑，經選定為高效HEA抗裂防水劑。根據現場施工情況，混凝土泵向下輸送混凝土距離較長，混凝土坍落度定為170mm。通過確定的技術措施，攪拌站實驗室多次配合比實驗，確定的C35/S8混凝土初步配合比.混凝土溫度計算：混凝土入模溫度計算：混凝土供應中要求攪拌站混凝土到達現場的溫度低于22℃，故省略，由攪拌單位根據原材料及溫度要求進行計算。混凝土中心溫度計算：（為增加施工保險系數，計算數值均采用較高值）

最大絕熱溫升計算——混凝土最大溫升（℃）——混凝土中水泥用量（包括膨脹劑）（取290㎏/m3）——混凝土活性摻合料用量（取144㎏/m3）——摻合料折減系數。粉煤灰取0.25～0.30

——水泥28d水化熱（kj/㎏）經查表取461

——混凝土比熱、取0.97〔kj/（㎏·K）〕

——混凝土密度，取2400混凝土最大絕熱溫升＝66℃混凝土中心溫度計算：—t齡期混凝土中心計算溫度（℃）

—混凝土澆筑溫度（℃）（按23℃取）

—t齡期降溫系數，經查表（3d取0.36；6d取0.29；9d取0.17；12d取0.09）混凝土中心計算溫度＝46.8℃混凝土溫度計算得知,在混凝土澆筑后第三天混凝土內部實際溫升為46.8℃,比當時室外溫度(≈22℃)高出24.8℃,為保險起見取≥20℃采取相應的措施,防止大體積鋼筋混凝土板因溫差過大產生裂縫。保溫法溫度控制計算書依據<<建筑施工計算手冊>>。（1）計算公式:保溫材料所需厚度計算公式：式中i保溫材料所需厚度(m)；h結構厚度(m)；λi結構材料導熱系數(W/m.K)；混凝土的導熱系數,取2.3W/m.k；Tmax混凝土中心最高溫度(℃)；Tb混凝土表面溫度(℃)；Ta混凝土表面溫度(℃)；K透風系數。（2）計算參數(1)混凝土的導熱系數=2.3(W/m.k)；(2)保溫材料的導熱系數i=0.14(W/m.K)；(3)大體積混凝土結構厚度h=1.90(m)；(4)混凝土表面溫度Tb=23.00(℃)；(5)混凝土中心溫度Tmax=46.80(℃)；(6)空氣平均溫度Ta=20.00(℃)；(7)透風系數K=1.30。（3）計算結果保溫材料所需厚度i=0.01(m)。表面溫度計算：——混凝土表面溫度（℃）——施工期大氣平均溫度，取20（℃）——混凝土計算厚度（m）——混凝土中心溫度46.8（℃）——混凝土實際厚度1.9（m）——折減系數，取2/3——混凝土導熱系數，取2.33〔W/（m·k）〕——混凝土表面模板及保溫層等的傳熱系數〔W/（㎡·K）〕——各保溫材料厚度0.01〔m〕——空氣層的傳熱系數，取23〔W/（㎡·K）〕——所選保溫材料導熱系數0.14(W/m.K)經計算混凝土表面溫度為37.58℃，與混凝土中心溫差為46.8-37.58＝9.22℃＜20℃滿足要求。混凝土澆筑后裂縫控制計算書依據<<建筑施工計算手冊>>。1、計算原理:彈性地基基礎上大體積混凝土基礎或結構各降溫階段綜合最大溫度收縮拉應力，按下式計算：降溫時，混凝土的抗裂安全度應滿足下式要求：式中(t)──各齡期混凝土基礎所承受的溫度應力(N/mm2)；──混凝土線膨脹系數，取1.0×10-5；──混凝土泊松比，當為雙向受力時，取0.15；Ei(t)──各齡期綜合溫差的彈性模量(N/mm2)；△Ti(t)──各齡期綜合溫差（℃）；均以負值代入；Si(t)──各齡期混凝土松弛系數；cosh──雙曲余弦函數；──約束狀態影響系數，按下式計算：H──大體積混凝土基礎式結構的厚度(mm)；Cx──地基水平阻力系數(地基水平剪切剛度)(N/mm2)；L──基礎或結構底板長度(mm)；K──抗裂安全度，取1.15；ft──混凝土抗拉強度設計值(N/mm2)。2、計算:(1)計算各齡期混凝土收縮值及收縮當量溫差取y0=3.24×104；M1=1；M2=0.93；M3=1；M4=1.1；M5=1.2；M6=1.09；M7=1.18；M8=1；M9=1；M10=0.55,則3d收縮值為:y(3)=y0×M1×M2……×M10(1-e-0.01×3)=0.083×10-43d收縮當量溫差為:Ty(3)=y(3)/=0.83℃同樣由計算得:y(6)=0.164×10-4Ty(6)=1.64℃(2)計算各齡期混凝土綜合溫差及總溫差6d綜合溫差為:T(6)=T(3)-T(6)+Ty(6)-Ty(3)=14.01(3)計算各齡期混凝土彈性模量3d彈性模量:E(3)=Ec(1-e-0.09×3)=0.745×104N/mm2同樣由計算得:E(6)=1.314×104N/mm2(4)各齡期混凝土松弛系數根據實際經驗數據荷載持續時間t,按下列數值取用:S(3)=0.186；S(6)=0.208；(5)最大拉應力計算取=1.0×10-5；=0.15；Cx=1.30；H=2mm；L=50000mm。根據公式計算各階段的溫差引起的應力1)6d(第一階段）:即第3d到第6d溫差引起的的應力：由公式:得：=70.3461×10-4再由公式:得：(6)=0.450N/mm22)總降溫產生的最大溫度拉應力:max=(6)=0.450N/mm2混凝土抗拉強度設計值取0.77N/mm2,則抗裂縫安全度:K=0.77/0.450=1.71>1.15滿足抗裂條件試驗計劃現場設標養試驗室一個，實驗室內安裝溫控設備做為臨時標養場所。1.混凝土試塊和養護攪拌站做抗滲試驗配比，抗滲等級為S8。砼試驗計劃如下：施工段施工數量取樣組數標養抗滲合計組數結構實體1段2150m11組5組16組各施工段取二組，由監理抽取。2段1400m8組3組11組3段4450m23組9組32組4段3720m19組8組27組5段960m10組2組12組6段410m5組2組7組7段1450m8組3組11組8段1200m7組3組10組9段2700m14組6組20組10段1100m6組3組9組注：非抗滲試件每組為3塊，抗滲試件每組為6塊。砼測溫養護：1）測溫要求本工程地下室基礎砼底板厚度分別為：1.0m、1.9m，其中1.0米厚大底板采用一般措施可保證其施工質量，1.9米厚大底板需按大體積砼測溫要求嚴格進行監控，使砼內外溫差控制在25℃以內，防止溫差過大而產生裂縫，施工過程中實行信息化管理。根據測溫結果及時調整覆蓋保溫層。所有測溫點必須編號，并繪制測溫點布置圖（見附圖）。當混凝土終凝后立即澆水養護，當混凝土實測內部溫差或內外溫差超過22）測溫目的：主要是為了防止混凝土養護過程中由于內外溫差過大產生有害、甚至有時是貫穿的裂縫。大體積混凝土施工時，混凝土內部水化熱量較難散發，外部熱量散發較快（在夜間及下雨更甚），內部和外部熱脹冷縮進程相異（溫差）會在混凝土表面產生拉應力。溫差大到一定程度，混凝土表面拉應力超過當時的極限抗拉強度時就會在混凝土表面開始產生裂縫。另外混凝土硬化后隨溫度降低產生冷縮，由于受到地基礎約束，會產生很大的外約束力，當該力超過當時混凝土極限抗拉強度時，也會產生裂縫。混凝土早期的抗拉強度增長較慢，厚度1.5m以上的大體積混凝土有必要進行溫度和溫差監測。基礎底板厚度為1.9我們將通過先進的技術手段對底板混凝土施工養護階段的溫度、溫差進行監測，配合施工單位及時采取措施將溫差控制在25℃范圍內，這樣不僅可以為底板混凝土的保溫養護提供科學依據，而且可以根據溫度、溫差的監測情況，為工程質量的評定提供依據。3）測溫設備：采用由上海電力學院生產的SRE-64D數字溫度巡測儀，溫度傳感器的型號為WZC-010。溫度傳感器與溫度巡測儀連接，埋入混凝土后可在溫度巡測儀上直接讀出混凝土內溫度。儀器的主要技術參數：1．測量范圍-50℃～100℃2．分辨率0.1℃，即0.1℃/字3．測量精度±0.5%儀器對環境的要求：1．環境溫度0～50℃2．相對濕度<85%RH，無腐蝕性氣體3．供電電源220V±20V（50Hz）4）測溫方法：首先封裝溫度傳感器。溫度傳感器烙接在測溫導線上，將溫度傳感器裝入不銹鋼鋼套，用高溫膠密封，待高溫膠凝固后進行老化處理。底板鋼筋幫扎完畢后，進入現場布置測溫線。先將溫度傳感器綁在斷好的鋼筋上（即支架，支架是根據底板厚度準備好相同長度的鋼筋若干，鋼筋一端彎勾），支架垂直地插入底板，支架上端彎勾勾在底板上部水平筋上，用扎絲固定。支架下端不接觸墊層。支架上的引出導線與數字溫度巡測儀相連，在數字溫度巡測儀上讀出即時溫度，即混凝土內部溫度與表層溫度，并計算出溫差。當混凝土內部溫度與表層溫度的溫差超過25℃時報警，以便施工單位及時采取技術措施，把溫差控制在25℃范圍內（參照上海市地基基礎設計規范，溫差不宜超過25℃）。5）測溫點布置：A1樓：在基礎底板內垂直埋設6根測溫支架（A、B、C、D、E、F），B、C、D、E、F支架埋設在深度1.9m處，支架上均設3只溫度傳感器；A支架埋設在深度5.35m的集水井處，支架上設5只溫度傳感器。溫度傳感器總數為20只。支架最下端的溫度傳感器距離基礎底板底面（墊層面）20cm，支架最上端的溫度傳感器（測混凝土表層溫度）距離基礎底板頂面5cm。詳見A1樓測溫布點及支架圖。A2樓：在基礎底板內垂直埋設6根測溫支架（A、B、C、D、E、F），B、C、D、E、F支架埋設在深度1.9m處，支架上均設3只溫度傳感器；A支架埋設在深度3.73m的電梯井處，支架上設5只溫度傳感器。溫度傳感器總數為20只。支架最下端的溫度傳感器距離基礎底板底面（墊層面）20cm，支架最上端的溫度傳感器（測混凝土表層溫度）距離基礎底板頂面5cm。詳見A2樓測溫布點及支架圖。6）溫差計算：以A點為例，A1為底板混凝土下部溫度，A3為底板混凝土中部溫度，A5為底板混凝土表層溫度。A1、A2、A3、A4中選溫度高者，與A5相減，得出A點溫差。如A1為55.8℃，A2為58.2℃，A3為65.2℃,A4為58.6℃，A5為44.8℃，65.2℃-44.8℃=20.4℃,20.4℃7）測溫記錄、報表、報告：自澆筑完畢時起，每二小時測溫一次;當混凝土內部溫度開始降溫時起每四小時測溫一次，每測一次提供一份信息報表給施工現場有關部門。當混凝土內部溫度與混凝土表層溫度之差（溫差）超過25℃時，立即報警，以便施工單位及時采取技術措施，把溫差控制在25℃范圍內。測溫全部結束后提供測溫正式報告。8）現場配合及建議：1．現場提供五平方測溫簡易房及鋼筋若干。2．建議現場采用覆蓋一層塑料薄膜和一層麻袋保溫養護，如遇溫差超過25℃時再加蓋塑料薄膜或麻袋。3．測溫天數預計為7天，具體視溫度、溫差發展情況及趨勢而定。4．現場施工時各分包單位注意對測溫線的保護，勿拉拽測溫線。9）混凝土養護方法：混凝土底板采用覆蓋塑料膜和草袋被進行養護。混凝土養護時，不得用自來水龍頭直接向底板上灌水，可采用對梁進行養護時適當多噴水使底板積水，在養護期間，澆水養護及測溫后及時將掀開的保溫層覆蓋好。10）現場委派施工員和質量員進行跟蹤測溫，并將內外溫差及時反饋給項目技術負責人和生產經理，并及時派泥工進行跟蹤養護和覆蓋，一般采用塑料薄膜、麻袋及時覆蓋，并根據溫差情況的不同控制好覆蓋的層數，同時加強澆水養護。12底板后澆帶、加強帶處理方案1.后澆帶處理方案(1)概況本工程基坑占地面積約16000m2，東西向最大距離約100m，南北向約177m(2)后澆帶處理后澆帶施工應在地下沉降趨于穩定后方可澆搗，具體以設計要求為準；后澆帶應嚴格按照設計要求進行施工，在澆搗后澆帶以前，應將預留后澆帶部位的垃圾清理干凈并鑿出后澆帶兩側的松動混凝土，澆水潤濕后綁扎后澆帶部位的鋼筋，然后澆搗混凝土；澆帶部位的混凝土加入適當的膨脹劑，并適當控制砼的水灰比，減少因混凝土收縮產生的裂縫，后澆帶部位的混凝土等級應相應提高一級；加強混凝土的振搗和養護，底板、外墻和頂板要求在后澆帶部位的防水層加設二道3mm厚APP防水卷材，確保防水效果。(3)后澆帶的養護在澆筑完畢后的12h以內對混凝土加以覆蓋并保濕養護。混凝土養護時間不得少于28d。澆水次數應能保持混凝土處于濕潤狀態，混凝土養護用水應與拌制用水相同（當周圍環境氣溫低于5℃時，不得澆水）。混凝土強度達到1.2N/mm2前，不得在其上踩踏或施加荷載。2.底板加強帶處理方案(1)工程概況由于本工程地下水位較高，井點降水要到后澆帶完成并達到一定強度后方可停止。考慮工期、成本緊等因素，我們在進行大量調查研究的基礎上，經設計單位同意，確定除兩幢塔樓四周一圈采用后澆帶外，其他部位的后澆帶均采用以膨脹混凝土加強帶替代后澆帶的連續澆筑施工方案。(2)用加強帶代替后澆帶的依據膨脹混凝土在凝結硬化過程中產生適當膨脹，在鋼筋和鄰位的約束下，在混凝土中建立起一定的自應力（約0.2MPa～0.7MPa），其自應力值按下式計算：σc=ρEs·εPσc——混凝土自應力（MPa）；ρ——截面的配筋率（%）；Es——鋼筋的彈性模量（MPa）；εP——鋼筋的限制膨脹率（%）從公式中可以看出：在配筋率和鋼筋彈