電氣直流設備抗震性能調研報告2023年5月1122目錄—前言 1二直流設備抗震性能調研情況 3換流變壓器抗震性能調研 32.1.1 1100kV換流變 5800kV換流變 6500kV換流變 8換流變壓器抗震措施和性能 9換流閥 122.2.1 1100kV換流閥 122.2.2 800kV換流閥 132.2.3 500kV換流閥 152.2.4換流閥抗震措施和性能 15平波電抗器 191100kV平波電抗器 20800kV平波電抗器 20500kV平波電抗器 21平波電抗器抗震措施和性能 22直流濾波C1電容器 231100kV直流濾波C1電容器 23800kV直流濾波C1電容器 24500kV直流濾波C1電容器 25直流穿墻套管 261100kV直流穿墻套管 26800kV直流穿墻套管 27500kV直流穿墻套管 28直流旁路開關 282.6.1 1100kV旁路開關 292.6.2 800kV旁路開關 30直流隔離開關 301100kV直流隔離開關和接地開關 30800kV直流隔離開關 31500kV直流隔離開關 32直流避雷器 331100kV直流避雷器 33800kV直流避雷器 34500kV直流避雷器 34直流分壓器 351100kV直流分壓器 35800kV直流分壓器 35500kV直流分壓器 36直流支柱絕緣子 361100kV直流支柱絕緣子 37800kV直流支柱絕緣子 37500kV直流支柱絕緣子 38三直流設備抗震性能調研結論 391前言200851214288.0級地震，地震產2012023個市地、110個縣的供電受到影響，其中四410司系統110千伏及以上變壓器受損88臺，斷路器（含GIS）受損43臺（組），39964臺，電壓互感器損毀1321支。其中，5004臺、2201811066191102043524510上輸電線路3322條；其中四川公司分別占70.0％和83.428.212.7％。106被完全損壞。圖縣移圖秀毀20134208∶027.0133435千伏及以上變2202110103522千伏變電站35002臺主變損62626510線路停運，倒桿（塔）102基，受損1212基，線路斷線83條。圖1－3 書室某220kV避雷器斷裂套管破裂圖1－4 某220kV變壓器調研過程中發現設備構支架損壞的情況幾乎沒有，主要是建筑物的受損情220kV變電站圍墻倒塌，變電站設備室完全倒塌，室內設備全部毀壞，主控樓完全倒塌，室內設備全部毀壞。PAGEPAGE11PAGEPAGE10“”之間的連接方式等。電氣瓷柱類設備的自振頻率與地震波的卓越頻率（1Hz～10Hz）十分接近，易發生共振或類共振，遭受地震破壞的威脅，從而導致其地產廠商，對換流區和直流場的直流高壓電氣設備的抗震性能進行調研。直流設備抗震性能調研情況換流變壓器抗震性能調研2.1-1~2換流變的性能之一。圖2.1－1 換流變外形示意圖（閥側套管水平布置）圖2.1－2 換流變外形示意圖（閥側套管上下布置）1100kV換流變目前1100kV直流工程僅有吉泉工程，因此以下將針對吉泉工程用1100kV換流站進行調研。根據1100kV換流站，共提出4種設備，詳見下表：表2.1.1-1 換流變參數一覽表序號設備名稱電壓比（kV/kV）容量（MVA）送端受端送端受端1±1100kV換流變壓器447.5/136.4294.5/131.8607.5587.12±825kV換流變壓器447.5/236.2294.5/228.3607.5587.13±550kV換447.5/136.4606.2/131.8607.5587.1流變壓器4±275kV換流變壓器447.5/236.2606.2/228.3607.5587.1設備廠家材質是否能滿足9度抗震烈度抗震試驗結果/抗震設計換流變壓器沈變復合否0.13g，安全系數≥1.67設備廠家材質是否能滿足9度抗震烈度抗震試驗結果/抗震設計換流變壓器沈變復合否0.13g，安全系數≥1.67西變管：瓷否0.13g，安全系數≥1.67保變復合否0.065g，安全系數≥1.67ABB復合否0.13g，安全系數≥1.67西門子復合否0.13g，安全系數≥1.67因目前僅有昌吉工程為求（0.2g）9度地震要求，還需加強結構并進一步研發。800kV換流變針對800kV換流站用換流變壓器，共提出4種設備，詳見下表：表2.1.2-1 換流變參數一覽表序號設備名稱電壓比（kV/kV）容量（MVA）送端受端送端受端1換流變壓器306.0/99.2303.1/92.3405.2376.62換流變壓器306.0/171.9303.1/159.8405.2376.63換流變壓器306.0/99.2303.1/92.3405.2376.64換流變壓器306.0/171.9303.1/159.8405.2376.6設備廠家材質是否能滿足9度抗震烈度抗震試驗結果/抗震設計換流變壓器沈變復合是水平峰值加速度0.4g，豎向峰值加速度0.26g，安全系數≥設備廠家材質是否能滿足9度抗震烈度抗震試驗結果/抗震設計換流變壓器沈變復合是水平峰值加速度0.4g，豎向峰值加速度0.26g，安全系數≥1.67西變復合是0.4g，4.41,閥側套管安全系數4.0。保變復合是0.4g，1.85,閥側套管安全系數2.20。ABB復合是0.4g，安全系數≥1.67西門子復合是水平峰值加速度0.4g，豎向峰值加速度0.26g，網側套管安全系數1.85,閥側套管安全系數2.20。500kV換流變針對500kV換流站用換流變壓器，共提出4種設備，詳見下表：表2.1.3-1 換流變參數一覽表參數名稱安裝方式變壓器型式或型號單相、雙繞組、有載調壓換流變地腳螺栓額定容量MVA297.5/317.6額定電壓kV網側500/√3閥側210.4/√3設備廠家材質是否能滿足9度抗震烈度抗震試驗結果/抗震設計換流變壓器沈變復合是水平峰值加速度0.4g，豎向峰值加速度0.26g設備廠家材質是否能滿足9度抗震烈度抗震試驗結果/抗震設計換流變壓器沈變復合是水平峰值加速度0.4g，豎向峰值加速度0.26g，安全系數≥1.67西變閥側套管：復合，網側套管：瓷否水平峰值加速度0.2g，豎向峰值加速度0.26g，安全系數≥1.67保變復合是0.4g，8.73,11.2。ABB復合是水平峰值加速度0.4g，豎向峰值加速度0.26g，安全系數≥1.67西門子復合是水平峰值加速度0.4g，豎向峰值加速度0.26g，安全系數≥1.67換流變壓器抗震措施和性能換流變的抗震薄弱點換流變壓器箱體基礎安裝形式換流變壓器套管質的斷裂。震動作用下由于箱壁的扭擺以套管升高座的彎曲變形對輸入的地震動產生放大接近系統的卓越周期，從而使套管在地震動作用下出現更高的易損性。油枕及散熱器油枕出現掉落，傾斜的破壞。等現象。部輸入的動力作用，而使其他部件在地震動作用下發生破壞。換流變抗震改進建議換流變壓器箱體基礎安裝形式體的掉臺、移位等問題。換流變壓器套管換流變壓器整體的抗震性能。4.1－2所示。可以考慮將換流變壓盡可能的減少換流變閥側套管端部荷載，有利于提高換流變的閥側套管抗震性閥側套管的影響，提高套管的抗震性能。圖2.1.4－2 閥側套管及升高座的支撐結構示意1圖2.1.4－1閥側套管及升高座的支撐結構示意23）油枕及散熱器箱體的影響，提高自身抗震性能。換流閥壓元件等。（圖2.2-1），對閥塔抗震能力進行調研，并結合閥塔結構進一步提高其抗震性能。圖2.2-1 550-1100kV二重閥塔外形圖1100kV換流閥±1100kV1212550kV，5455A，6設備廠家懸吊絕緣子材質是否能滿足9度抗震烈度抗震試驗結果抗震設計（設備廠家懸吊絕緣子材質是否能滿足9度抗震烈度抗震試驗結果抗震設計（施等）安裝方式換流南瑞復合絕緣子（）是水平峰值加速度0.4g，豎向峰值加速度12懸吊式閥0.26g，仿真安全系數2強度34構西電瓷是水平峰值加速度0.4g，豎向峰值加速度0.26g，仿真安全系數7.2懸吊式中電普瑞復合絕緣子（纖維環氧樹脂引拔芯棒）是水平峰值加速度0.4g，豎向峰值加速度0.26g，仿真安全系數≥2閥塔懸吊結構采用柔性連接設計，使閥廳鋼梁與閥模塊之間、閥層與閥層之間都為柔性鉸鏈結構，這種連接形式可以有效增加閥層之間的阻尼，隔斷振動傳遞，即使閥塔受力晃動，也可保證每個閥層在同一水平方向上擺動，有效保護閥內元器件不受損壞，滿足抗震設計要求。懸吊式許繼復合絕緣子是水平峰值加速度0.4g,豎向峰值加速度0.26g，安全系數≥1.67/懸吊式800kV換流閥±800kV125000A。通過主要換流閥廠家的調研可知，800kV換流閥抗震能力如下：表2.2.2-1 800kV換流閥單體抗震性能表設備廠家懸吊絕緣子材質是否能滿足9度抗震烈度抗震試驗結果抗震設計（施等）安裝方式換流閥南瑞復合絕緣子（）是水平峰值加速度0.4g，豎向峰值加速度0.26g，仿真安全系數21234構懸吊式西電瓷未進行9級抗震仿真水平峰值加速度0.3g，豎向峰值加速度0.195g，仿真安全系數7.7懸吊式中電普瑞復合絕緣子（纖維環氧樹脂引拔芯棒）是水平峰值加速度0.4g，豎向峰值加速度0.26g，仿真安全系數≥2閥塔懸吊結構采用柔性連接設計，使閥廳鋼梁與閥模塊之間、閥層與閥層之間都為柔性鉸鏈結構，這種連接形式可以有效增加閥層之間的阻尼，隔斷振動傳遞，即使閥塔受力晃動，也可保證每個閥層在同一水平方向上擺動，有效保護閥內元器件不受損壞，滿足抗震設計要求。懸吊式許繼復合絕緣子是水平峰值加速度0.4g,豎向峰值加速度0.26g，/懸吊式安全系數≥1.67ABB復合絕緣子是(注1）水平峰值加速度0.4g,豎向峰值加速度0.26g，安全系數≥1.67/懸吊式注1：產品需安裝阻尼裝置，安裝后滿足0.4g要求，阻尼裝置由廠家成套提供。500kV換流閥±500kV125000A。設備廠家懸吊絕緣子材質是否能滿足9度抗震烈度抗震試驗結果抗震設計（施等）安裝方式換流閥南瑞復合絕緣子（）是水平設備廠家懸吊絕緣子材質是否能滿足9度抗震烈度抗震試驗結果抗震設計（施等）安裝方式換流閥南瑞復合絕緣子（）是水平峰值加速度0.4g，豎向峰值加速度0.26g，仿真安全系數21234構懸吊式西電瓷/復合未進行9級抗震仿真0.3g，0.26g，仿真安全系數5.78（瓷）/4.8(復合）懸吊式中電普瑞/////許繼復合絕緣子是水平峰值加速度0.4g,豎向峰值加速度0.26g，安全系數≥1.67/懸吊式換流閥抗震措施和性能閥塔結構換流閥閥塔結構基于最簡單的鉸鏈結構連接原理，每個閥層都是通過層間絕121226622上每相4個閥臂緊密連接在一起組成的閥塔稱為四重閥。對于±800kV~±1100kV121221均按照單相雙繞組變壓器考慮。以±800kV8000MW（800kV600kV尺寸示意圖所示：（a）高端二重閥塔外形圖（b）高端四重閥塔外形圖圖2.2.4－1 二重閥和四重閥閥塔外形示意圖體抗震設計，故推薦采用懸吊式二重閥塔。換流閥結構特點轉動。（a）換流閥塔吊點安裝 （b）上下層連接圖2.2.4－2 換流閥結構特點詳圖1）1m換流閥塔豎向振動過大的安全性。節點連接處較為薄弱U±800kV15～20t豎向作用下，需要考察這些節點能否承受住閥塔的瞬時沖擊力。1）換流閥底部位移過大換流閥塔豎向振動過大±800kV±800kV簧阻尼結構。增強節點連接強度造成閥塔閥層的脫離等。平波電抗器2660kV行抗震性能調研及分析。圖2.3-1極母線平波電抗器結構圖2.3-21100kV平波電抗器極線干式平波電抗器系統標稱電壓為±1100kV（瓷或復合支撐平波電抗器本體，支柱絕緣子直接安裝在基礎上，無支架。±1100kV特高275mH（5455A）。通過調研可知，1100kV平波電抗器抗震能力如下：表2.3.1-1 1100kV平波電抗器單體抗震性能表設備廠家支持絕緣子材質是否能滿足9度抗震烈度抗震試驗結果抗震設計（施等）安裝方式極線平抗水平峰值加速度北京電力設備總廠復合根據工程要8防設計0.2g，0.13g，仿真安全系數可采取增加絕緣子桿徑、優化拉筋結構等方式提高抗地震能力/4.21中性線平抗北京電力設備總廠復合根據工程要8防設計0.2g，0.13g，仿真安全系數4.09可采取增加絕緣子桿徑、優化拉筋結構等方式提高抗地震能力/800kV平波電抗器極線干式平波電抗器系統標稱電壓為（瓷或復合±800kV50/75mH,5000A,干式空心結構。通過調研可知，800kV平波電抗器抗震能力如下：表2.3.2-1 800kV平波電抗器單體抗震性能表設備廠家支持絕緣子材質是否能滿足9度抗震烈度抗震試驗結果抗震設計（施等）安裝方式極線平抗北京電力設備總廠復合是水平峰值加速度0.4g，豎向峰值加速度0.265g，仿真安全系數2.11可采取增加絕緣子桿徑、優化拉筋結構等方式提高抗地震能力/西安中揚復合注1水平峰值加速度0.2g，經過抗震計算校/豎向峰值加速度0.13g，仿真安全系數≥1.67緣子的抗彎強度及抗壓強度的優化措施中性線平抗北京電力設備總廠復合是水平峰值加速度0.4g，豎向峰值加速度0.265g，仿真安全系數1.94可采取增加絕緣子桿徑、優化拉筋結構等方式提高抗地震能力/西安中揚復合注10.2g，0.13g，仿真安全系數≥1.67經過抗震計算校核，可采取增大絕緣子的抗彎強度及抗壓強度的優化措施/10.2g9500kV平波電抗器極線干式平波電抗器系統標稱電壓為（瓷或復合±500kV100mH,額定電流3000/3200A,干式空心結構。通過調研可知，500kV平波電抗器抗震能力如下：表2.3.3-1 500kV平波電抗器單體抗震性能表設備廠家支持絕緣子材質是否能滿足9度抗震烈度抗震試驗結果抗震設計（施等）安裝方式極線平抗北京電力設備總廠復合是水平峰值加速度0.4g，豎向峰值加速度0.265g，仿真安全系數1.8可采取增加絕緣子桿徑、優化拉筋結構等方式提高抗地震能力/西安中揚復合注1水平峰值加速度0.15g，豎向峰值加速度0.0975g，，仿真安全系數≥1.67經過抗震計算校核，可采取增大絕緣子的抗彎強度及抗壓強度的優化措施/0.15g9平波電抗器抗震措施和性能結構薄弱點單臺平波電抗器采用傾斜的支柱絕緣子支撐。各支柱絕緣子分別由多段構圖2.3.4－1 平波電抗器結構外形平波電抗器本體的出線位置分別位于本體的頂部及底部。平波電抗器結構整體薄弱點夠時，平波電抗器本體存在傾覆的可能性。平波電抗器支柱絕緣子可能薄弱點出現膠裝破壞的可能性較大，可能出現拉拔破壞，造成設備的整體倒塌。平波電抗器支柱絕緣子柱腳可能薄弱點平波電抗器柱腳與基礎采用固定連接，由于其支柱數量較多，各支柱之間共同受力，固接的柱腳將引起設備支柱絕緣子之間受力狀態負責，不易進行分析。加強抗震性能措施針對以上可能存在的薄弱環節，分別提出以下加強抗震性能改進措施：結構基礎布置算的拉拔性能較好的基礎形式。一定的放松能力，以維持結構的整體穩定能力。支柱絕緣子量，以提高結構整體可靠度。支柱絕緣子柱腳璃鋼本身的破壞。C1電容器C1C2C1，C2流降壓等運行方式和每極所連接的任意一組直流濾波器支路退出運行的情況。流電壓按每個串聯電容器單元內部分壓電阻大小分在每個電容器單元上。1100kVC1電容器直流濾波器電容器關鍵參數見表2.4.1-1。表2.4.1-1±1100kV，12000MW直流濾波器電容器關鍵參數序號設備名稱（kV）額定電流(A)（uF）結構型式1HP12/24濾波器高壓電容器C11722211.60.6通過調研可知，1100kV直流濾波器電容器抗震能力如下：表2.4.1-2 1100kV直流濾波器電容器單體抗震性能表設備廠家層間絕緣子材質是否能滿足9度抗震烈度抗震試驗結果抗震設計（施等）安裝方式水平峰值加速度0.2g，西容瓷否豎向峰值加速度0.13g，/支撐式DCF仿真安全系數≥1.67C1水平峰值加速度0.2g，桂容瓷否豎向峰值加速度0.13g，/支撐式仿真安全系數≥1.67800kVC1電容器表2.4.2-1±800kV，8000MW直流濾波器電容器關鍵參數序號設備名稱（kV）額定電流(A)（uF）結構型式1HP12/24濾波器高壓電容器C113851680.352HP2/3913202690.8通過調研可知，800kV直流濾波器電容器抗震能力如下：表2.4.2-2 800kV直流濾波器電容器單體抗震性能表設備廠家絕緣子材質是否能滿足9度抗震烈度抗震試驗結果抗震設計（施等）安裝方式水平峰值加速度0.4g，西容瓷/復合是豎向峰值加速度0.265g，支撐式雙/三塔結構懸吊/支撐式DCFC1仿真安全系數≥1.67桂容復合是水平峰值加速度0.4g，豎向峰值加速度0.265g，絕緣子懸吊/支撐式仿真安全系數≥8.7水平峰值加速度0.4g，日新瓷是豎向峰值加速度0.265g，支撐式雙/三塔結構懸吊/支撐式仿真安全系數≥1.67水平峰值加速度0.4g，上海思源瓷是豎向峰值加速度0.265g，支撐式雙/三塔結構懸吊/支撐式仿真安全系數≥1.67500kVC1電容器表2.4.3-1±500kV直流濾波器電容器關鍵參數設備名稱（kV）A)（uF）結構型式175876.51.541通過調研可知，500kV直流濾波器電容器抗震能力如下：表2.4.3-2 500kV直流濾波器電容器單體抗震性能表設備廠家絕緣子材質是否能滿足9度抗震烈度抗震試驗結果抗震設計（施等）安裝方式水平峰值加速度0.4g，西容瓷是豎向峰值加速度0.265g，-懸吊/支撐式DCF仿真安全系數≥1.67C1水平峰值加速度0.4g，桂容瓷是豎向峰值加速度0.265g，-懸吊/支撐式仿真安全系數≥1.67水平峰值加速度0.4g，日新瓷是豎向峰值加速度0.265g，-懸吊/支撐式仿真安全系數≥1.67水平峰值加速度0.4g，上海思源瓷是豎向峰值加速度0.265g，-懸吊/支撐式仿真安全系數≥1.67直流穿墻套管±800kV102.5－1圖2.5－1 穿墻套管結構布置形式1100kV直流穿墻套管±1100kV穿墻套管是指極線穿墻套管，安裝在閥橋頂端直流極線出線位置。±1100kV穿墻套管關鍵參數見表2.5.1-1。表2.5.1-1 ±1100kV/12000MW穿墻套管關鍵參數序號設備名稱額定電壓（kV）額定電流（A）1±1100kV穿墻套管11005455通過調研可知，1100kV穿墻套管抗震能力如下：表2.5.1-2 ±1100kV穿墻套管單體抗震性能表設備廠家外套材質是否能滿足9抗震試驗結果抗震設計安裝方度抗震烈度（施等）式穿墻ABB復合否0.2g，0.13g，仿真安全系數≥1.67//套管西電復合否0.2g，0.13g，仿真安全系數≥1.67//平高復合否0.2g，0.13g，仿真安全系數≥1.67//因目前僅有昌吉工程為求（0.2g）9度地震要求，還需加強結構并進一步研發。800kV直流穿墻套管±800kV穿墻套管參數如下：表2.5.2-1 ±800kV/8000MW穿墻套管關鍵參數序號設備名稱額定電壓（kV）額定電流（A）1±800kV穿墻套管8165000通過調研可知，800kV穿墻套管抗震能力如下：表2.5.2-2 ±800kV穿墻套管單體抗震性能表設備廠家外套材質是否能滿足9度抗震烈度抗震試驗結果抗震設計（施等）安裝方式穿墻ABB復合是水平峰值加速度0.4g，豎向峰值加速度0.265g，仿真安全系數≥1.67//套管傳奇復合是水平峰值加速度0.4g，豎向峰值加速度//0.265g，仿真安全系數≥1.67HSP復合是(注1)水平峰值加速度0.4g，豎向峰值加速度0.265g，仿真安全系數≥2.14/(注1)0.4g500kV直流穿墻套管±500kV穿墻套管參數如下：表2.5.3-1 ±500kV/8000MW穿墻套管關鍵參數序號設備名稱額定電壓（kV）額定電流（A）1±500kV穿墻套管5003000/3200通過調研可知，500kV穿墻套管抗震能力如下：表2.5.3-2 ±500kV穿墻套管單體抗震性能表設備廠家外套材質是否能滿足9度抗震烈度抗震試驗結果抗震設計（施等）安裝方式穿墻ABB復合是水平峰值加速度0.4g，豎向峰值加速度0.265g，仿真安全系數≥1.67//套管傳奇復合是水平峰值加速度0.4g，豎向峰值加速度0.265g，仿真安全系數≥1.67//HSP復合是水平峰值加速度0.4g，豎向峰值加速度0.265g，仿真安全系數≥1.67//直流旁路開關旁路開關是跨接在12脈動換流器直流端子間，每站每極中任何一個12脈動換流器退出運行，都不影響剩余換流器構成不完整單極運。對下部結構可能產生較大的作用力，支架自身的安全性受到威脅。而圖大了上部設備的地震響應。因此有必要對直流旁路開關進行抗震性能調研。斷續器支柱絕緣子均斷續器支柱絕緣子均壓電容器控制柜支架9.8434.000圖2.6－1直流旁路開關示意圖4.0001100kV旁路開關±1100kV旁路開關關鍵參數見表2.6.1-1。表2.6.1-1 旁路開關關鍵參數序號設備名稱直流電流(A)1±1100kV旁路開關58382±550kV旁路開關5838通過調研可知，1100&550kV旁路開關抗震能力如下：表2.6.1-2 ±1100kV&550kV旁路開關單體抗震性能表設備廠家外套材質是否能滿足9度抗震烈度抗震試驗結果抗震設計（施等）安裝方式旁路開ABB復合否0.2g，0.13g，仿真安全系數≥//關1.67800kV旁路開關±800kV旁路開關關鍵參數見表2.7.1-1。表2.6.1-1 旁路開關關鍵參數序號設備名稱直流電流(A)1±800kV旁路開關50002±400kV旁路開關5000設備廠家外套材質是否能滿足9度抗震烈度抗震試驗結果抗震設計（施等）安裝方式旁路開關ABB復合是水平峰值加速度0.4g，豎向峰值加速度0.265g，仿真安全系數≥2.0/設備廠家外套材質是否能滿足9度抗震烈度抗震試驗結果抗震設計（施等）安裝方式旁路開關ABB復合是水平峰值加速度0.4g，豎向峰值加速度0.265g，仿真安全系數≥2.0//西門子復合是(注1)水平峰值加速度0.4g，豎向峰值加速度0.265g，仿真安全系數≥1.94/(注1)注1：產品需安裝阻尼裝置，安裝后滿足0.4g要求，阻尼裝置由廠家成套提供。直流隔離開關及檢修隔離。1100kV直流隔離開關和接地開關序號名稱設備型式11100kV旁路隔離開關（不接地）共靜觸頭直角式21100kV濾波器回路隔離開關（雙接地）雙柱水平伸縮式31100kV金屬回路隔離開關（單接地）共靜觸頭直角式±1100kV隔離序號名稱設備型式11100kV旁路隔離開關（不接地）共靜觸頭直角式21100kV濾波器回路隔離開關（雙接地）雙柱水平伸縮式31100kV金屬回路隔離開關（單接地）共靜觸頭直角式±1100kV直流隔離/接地開關關鍵參數見表2.7.1-1表2.7.1-1 ±1100kV直流隔離開關關鍵參數序號設備名稱額定電流（A）額定短時耐受電流及持續時間(kA/s)11100kV直流隔離/接地開關545514/2通過調研可知，1100kV隔離開關抗震能力如下：表2.7.1-2 ±1100kV隔離開關單體抗震性能表設備廠家外套材質是否能滿足9度抗震烈度抗震試驗結果抗震設計（施等）安裝方式隔離開關水平峰值加速度0.2g，長高復合否豎向峰值加速度0.13g，//仿真安全系數≥1.67水平峰值加速度0.2g，泰開復合否豎向峰值加速度0.13g，//仿真安全系數≥1.67800kV直流隔離開關±800kV直流隔離/接地開關關鍵參數見表2.7.1-1表2.7.2-1 ±800kV直流隔離開關關鍵參數序號設備名稱額定電流（A）額定短時耐受電流及持續時間(kA/s)1800kV直流隔離/接地開關500014/2通過調研可知，800kV隔離開關抗震能力如下：表2.7.2-2 ±800kV隔離開關單體抗震性能表設備廠家外套材質是否能滿足9度抗震烈度抗震試驗結果抗震設計（施等）安裝方式隔離開關長高復合是水平峰值加速度0.4g，豎向峰值加速度0.265g，仿真安全系數≥1.67//泰開復合是水平峰值加速度0.4g，豎向峰值加速度//0.265g，仿真安全系數≥1.67水平峰值加速度阿爾斯通復合是0.4g，豎向峰值加速度0.265g，仿真安全系數≥采用三柱式雙折臂結構，減小斷口長度。/1.81平高復合是地震峰值加速度0.4g，仿真安全//系數≥1.67水平峰值加速度0.4g，西高復合是豎向峰值加速度0.265g，//仿真安全系數≥1.67500kV直流隔離開關±500kV直流隔離/接地開關關鍵參數見表2.7.1-1表2.7.3-1 ±500kV直流隔離開關關鍵參數序號設備名稱額定電流（A）額定短時耐受電流及持續時間(kA/s)1500kV直流隔離/接地開關3000/320014/2通過調研可知，500kV隔離開關抗震能力如下：表2.7.3-2 ±500kV隔離開關單體抗震性能表設備廠家外套材質是否能滿足9度抗震烈度抗震試驗結果抗震設計（施等）安裝方式隔離開關水平峰值加速度0.4g，長高復合是豎向峰值加速度0.265g，//仿真安全系數≥1.67水平峰值加速度0.4g，泰開復合是豎向峰值加速度0.265g，//仿真安全系數≥1.67水平峰值加速度阿爾斯通復合是0.4g，豎向峰值加速度//0.265g，仿真安全系數≥1.67水平峰值加速度0.4g，平高復合是豎向峰值加速度0.265g，//仿真安全系數≥1.67水平峰值加速度0.4g，西高復合是豎向峰值加速度0.265g，//仿真安全系數≥1.91直流避雷器1100kV直流避雷器直流場極線避雷器（DB1）1100kV11100kV1平波電抗器線路側開關場設備由直流極線避雷器(DB1DB2)1100kVDB2.8.1-1。表2.8.1-11100kV直流極線避雷器DB關鍵參數序號設備名稱直流參考電壓kV雷電沖擊電流殘壓kV1直流場極線避雷器1140021252直流場極線避雷器214002125通過調研可知，1100kV避雷器抗震能力如下：表2.8.1-2 ±1100kV避雷器單體抗震性能表設備廠家外套材質是否能滿足9度抗震烈度抗震試驗結果抗震設計（施等）安裝方式避雷器南陽金冠復合否0.2g，0.13g，仿真安全系數≥1.67//西避復合否水平峰值加速度0.2g，//豎向峰值加速度0.13g，仿真安全系數≥1.67800kV直流避雷器800kV直流極線避雷器DB關鍵參數見表2.8.1-2。表2.8.1-2800kV直流極線避雷器DB關鍵參數序號設備名稱直流參考電壓kV雷電沖擊電流殘壓kV1直流場極線避雷器196916252直流場極線避雷器29691625通過調研可知，800kV避雷器抗震能力如下：表2.8.1-2 ±800kV避雷器單體抗震性能表設備廠家外套材質是否能滿足9度抗震烈度抗震試驗結果抗震設計（施等）安裝方式避雷器南陽金冠復合是水平峰值加速度0.4g，豎向峰值加速度0.265g，仿真安全系數≥1.67//西避復合是水平峰值加速度0.4g，豎向峰值加速度0.265g，仿真安全系數≥1.95//500kV直流避雷器500kV直流極線避雷器DB關鍵參數見表2.8.1-3。表2.8.3-3500kV直流極線避雷器DB關鍵參數序號設備名稱直流參考電壓kV雷電沖擊電流殘壓kV1直流場極線避雷器152510232直流場極線避雷器25251023通過調研可知，500kV避雷器抗震能力如下：表2.8.3-2 ±500kV避雷器單體抗震性能表設備廠家外套材質是否能滿足9度抗震烈度抗震試驗結果抗震設計（施等）安裝方式避雷器水平峰值加速度0.4g，南陽金冠復合是豎向峰值加速度0.265g，//仿真安全系數≥1.67水平峰值加速度0.4g，西避復合是豎向峰值加速度0.265g，//仿真安全系數≥1.67直流分壓器裝在絕緣筒內。1100kV直流分壓器吉泉工程±1100kV特高壓直流電壓互感器采用阻容型分壓器，就地通過遠端模塊轉換為串行數字光信號。通過調研可知，1100kV分壓器抗震能力如下：表2.9.1-1 ±1100kV分壓器單體抗震性能表設備廠家外套材質是否能滿足9度抗震烈度抗震試驗結果抗震設計（施等）安裝方式分壓器水平峰值加速度0.2g，許繼復合否豎向峰值加速度0.13g，//仿真安全系數≥1.67水平峰值加速度0.2g，南瑞復合否豎向峰值加速度0.13g，//仿真安全系數≥1.67800kV直流分壓器通過調研可知，800kV分壓器抗震能力如下：表2.9.2-1 800kV分壓器單體抗震性能表設備廠家外套材質是否能滿足9度抗震烈度抗震試驗結果抗震設計（施等）安裝方式分壓器水平峰值加速度0.4g，許繼復合是豎向峰值加速度0.265g，//仿真安全系數≥1.67水平峰值加速度0.4g，南瑞復合是豎向峰值加速度0.265g，//仿真安全系數4.34500kV直流分壓器通過調研可知，50