大慶市三永湖區域綜合整治項目一期A-3#大慶市三永湖區域綜合整治項目一期A-3#樓 地下室腳手架方案#一、編制依據：1、大慶市三永湖綜合整治項目一期A-3#樓工程施工圖紙；2、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ130-2001;3、《建筑結構荷載規范》；4、《施工手冊》第四版；5、類似工程的施工經驗及技術資料；二、工程概況:本工程為大慶市三永湖區域綜合整治項目一期A—3#高層住宅樓工程，該建筑是高層住宅建筑，該工程總建筑面積17480。35m2,其中地下室一層，地上二十四層，建筑總高度為71。60m，其中地下室層高為4。2m,一層層高為3.9m，頂層層高為3.0m，標準層二十二層層高為2.9m，使用性質為住宅.本工程為一類高層建筑，耐火等級為一級，±0。000相當于絕對標高146。60m。三、腳手架搭設材料要求：1、腳手架各種桿件采用外徑48mm、壁厚3.5mm的3號鋼焊接鋼管，使用生產廠家合格的產品并持有合格證，其力學性能應符合國家現行標準《碳素結構鋼》GBT700中Q235A鋼的規定用于立桿、大橫桿、斜桿的鋼管長度為4—6米，小橫桿、拉結桿2.1-2。3米,使用的鋼管不得彎曲、變形、開焊、裂紋等缺陷，并涂防銹漆作防腐處理，不合格的鋼管決不允許使用。2、扣件使用生產廠家合格的產品，并持有產品合格證,扣件的性能符合《鋼管腳手架》GB15831—1995規定的要求，對使用的扣件要全數進行檢查，不得有氣孔、砂眼、裂紋、滑絲等缺陷。扣件與鋼管的貼合面要嚴格整形,保證與鋼管扣緊的接觸良好，扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距離不小于5mm，扣件的活動部位轉動靈活，旋轉扣件的兩旋轉面間隙要小于1mm,扣件螺栓的擰緊力距達60N*M時扣件不得破壞.3、腳手板采用50mm厚落葉松,寬度為300mm，長度3-6m，凡是腐朽、扭曲、斜紋、破裂和透疥的不得使用，使用的腳手板兩端8cm用8號鉛絲箍繞3圈。4、工字鋼采用Q235鋼，質量標準應符合現行鋼結構規范（GBJ17—88）的規定和要求。5、焊條采用E43系列，選擇的焊條應與主體的金屬剛度相適應；6、工字鋼與現澆砼板連接預埋鋼套箍的材質應符合現行《普通碳素結構鋼技術條件》中規定的Q235鋼制作；四、腳手架方案設計：地下室外腳手架1、搭設工藝流程定位放線f予埋2018@200鋼筋套箍一固定16號工字鋼一布立桿一大橫桿f小橫桿f滿鋪腳手板f拉結點固定、搭設剪刀撐f搭設護欄f擋腳板f安全網、密目網布設2、拆除工藝流程與搭設工藝流程相反。3、懸挑雙排腳手架的施工操作1、搭設方法工程外腳手架立桿橫距L0m,縱距1.40m,第一段內立桿距離墻外皮600mm,大橫桿步距1800mm,操作層布置擋腳板和1。2m高護欄。剪刀撐在兩端四跨內設置，中間每隔15000mm設置剪刀撐一道。各轉角處設置剪刀撐。剪刀撐斜桿與地面成45°角。在板中預埋鋼筋拉墻件與鋼管連接作為拉墻結構,鋼筋拉墻件在每跨中部設置.且各層外圍遇框架柱處,均與柱形成雙道拉結.2、技術保證措施搭設前施工班長應熟悉有關圖紙及設計變更,搭設時,三人一組,技術員、安全員現場指導。3、排水措施在距腳手架外排立桿外0.5米處,設置一排水溝,在最低點,設置積水坑,水流入坑內，用抽水泵將水排出,排水溝坡度為3—5%。。地下室滿堂腳手架（一）、技術要求：1、滿堂腳手架搭設為每結構層內腳手架,用于該層頂梁、板模板的支設體系.2、腳手架搭設采用①48鋼管，立桿間距縱橫向均為1m（梁底立桿加密至50cm）,水平桿間距為1。6m。3、搭設時按要求先豎起立桿,然后將立桿與縱橫向水平桿連接,固定好,并校正立桿的垂直度,然后繼續向上搭設。4、地下三層內部回填土夯實后,應在滿鋪腳手板后進行立桿支設。其余兩層的立桿底部直接支設在達到強度的砼上,腳手架搭設完應在操作層滿鋪腳手板并用麻繩封牢。5、腳手架四角應設抱角斜撐,四邊設剪刀撐,中間每隔四排立桿設一道剪刀撐,所有斜撐及剪刀撐均須由底至頂連續設置。6、搭設時縱向水平桿應做橫向水平桿的支座,用直角扣件固定在立桿上小橫向水平桿兩端均采用直角扣件固定在縱向水平桿上,水平桿應與框架柱體有相應拉結。7、為保證架體穩定，腳手架底部地面上20cm高處加設一道縱橫向水平掃地桿，向上應每隔160cm縱橫向均加設一道水平桿。8、滿堂腳手架作為模板的支撐體系搭設完后應由項目技術負責人組織驗收，達到要求后方可使用，并在澆筑砼前、后都應該對架體進行檢查.（二）質量要求:1、腳手架搭設用各種材料，均應符合質量要求。2、腳手架各部件扣件應擰緊，連接牢固。3、滿堂腳手架立桿應垂直，以保證架體穩定性。五、腳手架計算：地下室外墻腳手架:1、根據類似工程經驗及相關規范規定，施工荷載取如下值:1）施工活荷載3。0KN/m2按兩層操作面考慮2）腳手板按二層滿鋪、一層作業考慮 0.35KN/近，2、腳手架驗算2。1、第二段腳手架穩定性驗算1、立桿驗算：立桿承受的軸力N可表達為：上式中：—腳手架結構自重標準值產生的軸力-構配件自重標準值產生的軸力-施工荷載標準值產生的軸力查表得：構配件作用下結構計算簡圖如右下圖：施工活荷載作用下計算簡圖如右圖:將上述荷載進行組合：1）、不組合風荷載：最不利桿為內立桿。穩定性判定公式為:桿件長細比為：根據長細比，查表得：將各參數帶入穩定性判定式，有:符合要求.2）、組合風荷載:內立桿為最不利桿。穩定性判定公式為：該工程地面粗糙度為A類。風壓高度變化系數、體型系數分別取為：鋼管截面抵抗矩將以上數值帶入判定公式，得：滿足要求。2、連墻桿件驗算:本工程腳手架采用予埋012鋼筋套箍作為連墻件.連墻件強度滿足要求2.2第一段腳手架穩定性驗算本腳手架第二段采用頂在在10.15m標高板處的與橫桿單扣件連接的斜撐桿進行卸載，以減輕第一段架體內的荷載。斜撐桿可承受最大垂直荷載為：故斜撐桿可將第二段架體外立桿上部荷載完全承受。對于第二段架體內立桿，在:1）不組合風載時，將向下傳遞6。96—6。93=0。03KN2）組合風載時，可完全承受上部荷載。第一段架體使用要求同第二段:1）、不組合風載：最不利桿為內立桿。穩定性判定式同前，將上述計算結果及相關參數代入判定式得：滿足要求。2）、組合風載:最不利桿為內立桿。將上述計算值代入判定式,得：滿足要求。拉墻桿件同前，符合要求。3懸挑工字鋼驗算1、強度驗算：強度計算簡圖見下圖：通過上述計算分析知，在第二段腳手架未架設前，不組合風栽為最不利情況：1）正應力驗算：符合要求。2）剪應力驗算：滿足要求。2、工字鋼撓度驗算:根據上述分析的結果，工字鋼承受的荷載標準值為：計算簡圖同強度計算簡圖。工字鋼撓度上式中，—總撓度產生的撓度產生的撓度工字鋼自重產生的撓度按一端外伸梁考慮。滿足要求。預埋018鋼筋套箍大樣圖 鋼筋套箍與板連接大樣圖3、鋼筋套箍強度驗算：鋼筋套箍承受的拉力為：符合要求滿堂腳手架計算現澆板梁模板工程均采用滿堂腳手架作為現澆墻、梁、板模板支撐，現根據工程實際情況進行荷載計算；1、現澆模板模板、腳手架支撐計算：為了簡化操作過程，僅對120mm板的支撐進行計算,其它板腳手架支撐同120mm板.120mm厚現澆樓板腳手架支撐驗算：根據規范要求，滿堂腳手架只需驗算單支穩定性和鋼管的豎向承載力即可。取120mm厚現澆板下腳手架立桿間距la=1.2m,lb=1。2m,橫桿步距『h=1。8m,選用①48*3。5的鋼管。傳力過程：荷載f模板f木方f橫向鋼管f立桿①荷載:底模自重： 0。75KN/M2砼自重： 0。12X24=2。88KN/M2鋼筋自重： 0。12X1。1=0.132KN/M2施工人員（計算模板均勻荷載）： 2。5KN/M2施工人員（計算模板集中荷載）： 2。5KN施工人員（計算木方和橫向鋼管）： 1.5KN/M2施工人員（計算立桿）： 1.0KN/M2②模板驗算（木方間距為200mm）：a、施工荷載為集中和均勻對模板的彎矩值進行比較（按連續三跨計算）均勻荷載：M1=0。175Pl=0。175X2.5X0。2=0。0875KN?M集中荷載：M2=0.1ql2=0.1X2.5X1X0.152=0。0075KN?M因此施工荷載按集中荷載計算：b、考慮到模板中不確定因素較多，荷載須乘以相應的分項系數：鋼筋、砼、模板自重荷載：q=（0。75+2。88+0.132）X1X1.2=4。51KN/M施工荷載： p=2.5X1o4=3。5KN正應力驗算：MK1=0.1ql2=0.1X4。51X0。22=0.018KN-MMK2=0.175pl=0。175x3。5x0.2=0o123KN-MM=Mk1+MK2=0.018+0.123=0.141KN-M6=M/W=0.141x106/(7.5x103)=18o8N/MM2〈[6]=30N/mm2W—模板截面抵抗矩，W=bh2/6=200X152/6=7。5X103mm3撓度驗算：o=0.677Xql4/(100EI)+1。146Xpl3/(100EI)=0.677X4。51X2004+/(100X4O0X103X5.625X104)+1。146X3。5X2003/(100X4.0X103X5.625X104)=0.22mm〈[o]=l/400=200/400=0。5mmE—木材彈性模量,E=4。0X103N/mm2I——截面慣性矩，I=bh3/12=200X153/12=5。625X104mm4故，滿足要求。③木方驗算：考慮到模板中不確定因素較多，荷載須乘以相應的分項系數：F1=(0。75+2.88+0.132)X1.2+1。5X1。4=6。61KN/M2q=Fl=6.61X0.2=1.322KN/M正應力驗算：M=0.1qla2=0。1X1。322X1。22=0.19KN-M6=M/W=0.19X106/(6.4X104)=2.97N/MM2〈[6]=30N/mm2W一木方截面抵抗矩，W=bh2/6=60X802/6=6.4X104mm3撓度驗算：o=0.677Xqla4/(100EI)=0.677X1。322X12004/(100X4。0X103X2.56X106)=1。81mm[o]=la/400=1200/400=3mmE—木材彈性模量，E=4.0X103N/mm2I--截面慣性矩，I=bh3/12=60X803/12=2。56X106mm4故，滿足要求.④木方下橫向鋼管驗算：考慮到模板中不確定因素較多，荷載須乘以相應的分項系數：F=(0。75+2。88+0.132)X1。2+1。5X1.4=6.61KN/M2橫向鋼管采用雙管q=Fla/2=6。61X1。2/2=3。966KN/M正應力驗算：M=0。1qlb2=0。1X3。966X1.22=0。57KN?M6=M/W=0。57X106/(5.08X103)=112。2N/MM2〈[6]=205N/mm2W—鋼管截面抵抗矩,W=5.08X103mm3撓度驗算：3=0。677Xqlb4/(100EI)=0.677X3。966X12004/(100X2。06X105X12。19X104)=2.22mm<[?]=lb/400=1200/400=3mmE—木材彈性模量，E=2.06X105N/mm2I--截面慣性矩，I=12。19X104mm4故,滿足要求。⑤立桿鋼管驗算：考慮到模板中不確定因素較多,荷載須乘以相應的分項系數：F=(0。75+2.88+0.132)X1。2+1。0X1。4=5.91KN/M2豎向承載力驗算：N=Flalb=5。91X1。2X1。2=8。51KN〈[N]=27.2KN故，鋼管豎向承載力滿足要求。立桿豎向穩定性驗算:查表得；鋼管穩定系數i=15。8mm鋼管截面積A=489mm2由鋼管線形系數入=L/i=kHh/i=1。155X1。53X1800/15.8=201.3查表得力=0.178。=N/(力A)=8.51X103/(0.178X489)=97。77N/mm<f=205N/mm所以，采用①48X3。5鋼管符合要求，通過以上計算可知，該滿堂腳手架設計參數適用于120、100mm厚現澆板。2、梁下模板、腳手架的驗算：選擇最大截面為200X400mm的梁進行腳手架的立桿驗算，取立桿橫距La=0。6m、縱距Lb=1.2m，橫桿步距L=h=1。8m、選用①48X3.5的鋼管.①荷載：底模自重：0。75X(0。2+0.3X2)=0。6KN/M砼自重： 0.2X0。4X24=1。92KN/M鋼筋自重 0。2X0。4X1。5=0.12KN/M砼震搗荷載： 0.2X2=0。4KN/M考慮到模板中不確定因素較多，在進行荷載組合時不進行折減，荷載組合值為：q=(0.6+1。92+0。12)X1。2+0。4X1.4=3.73KN/M②梁底模板驗算：正應力驗算：M=ql2/8=3。73X0.22/8=0。019KN?M6=M/W=0。019X106/(4。8X103)=3。95N//mm2〈[6]=30N/mm2W-模板截面抵抗矩，W=bh2/6=200X122/6=4。8X103mm3撓度驗算：3=5Xql4/(384EI)=5X3。73X2004/(384X4.0X103X2。88X104)=0.46mm<[?]=l/400=200/400=0.5mmE—木材彈性模量，E=4.0X103N/mm2I——截面慣性矩,I=bh3/12=200X123/12=2.88X104mm4故，滿足要求。③梁底木方驗算：梁底采用雙木方，因此q1=q/2=3.73/2=1.87KN/M正應力驗算：M=0.1q1lb2=0.1X1。87X1。22=0。27KN-M6=M/W=0.27X106/(6.4X104)=4。22N/MM2〈[6]=30N/mm2W—木方截面抵抗矩,W=bh2/6=60X802/6=6.4X104mm3撓度驗算：3=0.677Xq1lb4/(100EI)=0。677X1。87X12004/(100X4。0X103X2。56X106)=2。56mm<[?]=la/400=1200/400=3mmE—木材彈性模量,E=4.0X103N/mm2I--截面慣性矩，I=bh3/12=60X803/12=2。56X106mm4故,滿足要求.④梁下橫向鋼管驗算:p=qlb=3.73X1.2=4。48KN正應力驗算：M=Pla/4=4。48X0.6/4=0.67KN-M6=M/W=0.67X106/(5.08X103)=131.89N/MM2〈[6]=205N/mm2W—鋼管截面抵抗矩，W=5.08X103mm3撓度驗算：3=pla3/(48EI)=4。48X103X6003/(48X2。06X105X12。19X104)=0.8mm〈[a]=la/400=600/400=1。5mmE-鋼管彈性模量,E=2。06X105N/mm2I--截面慣性矩，I=12.19X104mm4故,滿足要求。⑤扣件抗滑承載力驗算梁荷載通過小橫桿通過扣件傳道立桿,因此RB=qla/2=3。73X1。2/2=2.24KN<RC=8KN(RC為直角扣件抗滑承載力)故,滿足要求。⑥豎向立桿鋼管計算：豎向承載力驗算：N=qla/2=3。73X1。2/2=2。24KN〈[N]=27.2KN故，鋼管的豎向承載力滿足要求.豎向穩定性驗算查表得；鋼管穩定系數i=15.8mm鋼管截面積A=489mm2由鋼管線形系數入=L/i=kHh/i=1。155X1。53X1800/15.8=201。3查表得力二0。178o=N/(力A)=2。24X103/(0。178X489)=25。73N/mm〈f=215N/mm通過計算，采用①48X3。5鋼管符合要求。通過以上計算可知，滿堂腳手架在搭設時現澆梁、板立桿間距小于或等于1.2m，橫桿步距小于或等于1。8m則符合承載力要求.同時為確保施工荷載偏向而引起滿堂腳手架側向變形，在局部設置剪刀撐,剪刀撐一般設置在梁底和跨中位置，間隔不超過4跨（6m）且相互垂直方向均應扎設。滿堂腳手架兼做梁、板模板的支撐立面大樣如下：六、質量要求:1、搭設腳手架前，必須對現場的腳手架桿、腳手架板、扣件進行嚴格的檢查，嚴禁使用外觀偏心、有質量問題的桿件及架板；扣件有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換。2、腳手架的搭設必須嚴格按照設計及安全技術交底內容進行搭設，不得隨意減少桿件的設置與連接；遇有問題應提交技術負責人進行解決。3、懸挑工字鋼梁與予埋鋼筋套箍的連接須采用E43系列焊條進行有質量保證的焊接，防止工字鋼梁發生扭轉及沿工字鋼梁方向的移動等危及腳手架穩定性、安全性的隱患發生。4、腳手板應鋪平、鋪穩、鋪滿，必要時應進行綁扎固定；腳手板在小橫桿處采用搭設鋪設時搭接長度不得小于200mm，其伸出橫向水平桿的長度不應小于100mm，鋪板嚴禁出現端頭超出支撐橫桿150mm以上而未做固定的探頭板.5、鋼筋套箍埋設的位置水平誤差不得超過20mm。6、連墻桿裝設時，應注意撐拉的松緊程度，以防引起桿件和架體的顯著變形。7、各接點的連接要可靠，在上架施工前，必須對腳手架進行相關檢查，檢查合格后,方可施工。8、為保證腳手架的整體穩定性，需在端跨及中間每隔4跨布置鋼管節點斜撐一道,要求扣件連接牢固。9、腳手架最大允許累計垂直偏差須控制在50mm以內。10、使用的鋼管表面應平直、光滑，不應有裂紋、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕