高鐵生態城(棚戶區)路網及配套設施項目縱三路北段工程結構及高邊坡計算書_第1頁
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文檔簡介

工程概況橫三路東段位于高鐵片區南部、朱衣河北岸,起于于縱三路交叉口東側,向東延伸,沿線下穿鄭萬高鐵朱衣河大橋,依次與縱十三路、縱十五路、縱一路平交后、下穿縱十七路、縱十九路、再與縱十二十一路、縱二十三路、縱四路平交,終點止于現狀道路。橫三路東段共含有1段支擋結構,結構形式主要為浸水重力式擋墻,總長約為310m,人行地通道4座,均為新建地通道,總長度約為103.5m,采用鋼筋混凝土結構形式。設計采用的技術標準規范及設計依據設計依據1)我院與業主簽訂合同2017.062)高鐵片區1:500地形圖重慶市市政設計研究院2017.113)高鐵片區以北1:500地形圖4)高鐵片區以西1:10000地形圖5)重慶市奉節縣城鄉總體規劃(2015年編制)重慶市規劃設計研究院20156)重慶市奉節縣城西片區控制性詳細規劃海口市城市規劃設計研究院2014.17)奉節縣火車站片區控制性詳細規劃8)奉節縣城區綜合管廊專項規劃重慶市市政設計研究院2017.099)《奉節縣高鐵生態城路網及配套設施項目縱三路工程地質詳細勘察報告》重慶市市政設計研究院2020.0610)《關于進一步加強全市高切坡、深基坑和高填方項目勘察設計管理的意見》重慶市城鄉建設委員會文件渝建發〔2010〕166號11)高邊坡論證意見(2020.9)12)初步設計批復及專家意見采用的規范標準1)《建筑邊坡工程技術規范》(GB50330-2013)2)《建筑地基基礎設計規范》(GB50007-2011)3)《建筑結構荷載規范》(GB50009-2012)4)《混凝土質量控制標準》(GB50164—2011)5)《混凝土結構設計規范》(GB50010-2010)(2015年版)6)《通用硅酸鹽水泥》(GB175—2007)7)《混凝土強度檢驗評定標準》(GB/T50107-2010)8)《公路路基設計規范》(JTG3610-2019)9)《公路橋涵地基與基礎設計規范》(JTG3363-2019)10)《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范》(JTG3362-2018)11)《公路橋涵施工技術規范》(JTG/TF50-2011)12)《混凝土結構工程施工規范》(GB50666-2011)13)《巖土錨桿與噴射混凝土支護工程技術規范》(GB50086-2015)14)《地下工程防水技術規范》(GB50108-2008)15)《城市地下道路工程設計規范》(CJJ-221-2015)16)相關國家工程建設技術標準強制性條文。工程地質條件建議設計參數根據重慶市市政設計研究院(2019年6月)提供的《奉節縣高鐵生態城(棚戶區)路網及配套設施項目--縱三路工程地質詳細勘察報告(K0+594.135~K3+365.578)》巖土參數設計建議值如下:地層巖性天然重度(kN/m3)飽和重度(kN/m3)巖石抗壓強度標準值巖土體抗剪強度抗拉強度(kPa)變形模量(MPa)壓縮模量(MPa)泊松比μ地基承載力基本容許值kPa)巖土體與錨固體極限粘結強度標準值(kPa)基底摩擦系數樁的極限側阻力標準值(kPa)地基系數(水平方向)MN/m3)土質地基系數(水平方向)(MN/m4)自然值(MPa)飽和值(MPa)內摩擦角φ(°)內聚力C(kPa)素填土20*21*25*(天然29*)5*(天然7*)40*0.25*8*21*粉質粘土19.519.99.4(天然13.3)15.3(天然21.5)4.3140*40*0.2*6*19.9卵石土20.5*21.5*30*(天然35)0*(天然0)12*400*120*0.3*16*21.5*強風化基巖21*22*20*10*16*300*100*0.3*20*22*泥灰巖24.8*25.0*5.593.4629*270*90*750*860*0.40*1038380*0.4*65*25.0*地質構造勘察區位于朱衣背斜軸部。朱衣背斜是工程區內的主要控制性構造。朱衣背斜為復式背斜,屬東西向構造體系,背斜軸線方向270~280°,受其控制,次級褶皺發育,并伴生有少量斷層、裂隙及層間錯動帶等構造形跡。核部由三疊系中統巴東組第一段(T2b1)組成,兩翼為巴東組第二、三段(T2b2+3)地層。構造綱要圖見下圖3.2-1。圖3.2-1場地構造綱要圖根據場地朱衣河以南基巖出露區域,以及基巖巖芯情況、周邊調查及收集資料情況,朱衣背斜軸部大致在線路南側約500m處。勘察區位于朱衣背斜北翼,屬單斜構造,由于勘察區范圍內無基巖出露,根據基巖巖芯情況、周邊調查及收集資料情況,勘察區范圍內場地巖層產狀5~20°∠3~13°,其優勢產狀約15°∠7°,層間結構面結合很差,屬軟弱結構面。巖體中主要發育兩組裂隙,裂隙J1:傾向180°~200°,傾角65°~85°,其優勢產狀約185°∠70°,裂隙面較平直,寬度1~3mm,局部有泥質、巖屑碎石或方解石充填,裂隙間距0.1~1.5m不等,延伸一般1~4m;結構面發育程度好,結合很差,屬軟弱結構面。裂隙J2:傾向260°~280°,傾角65~80°,其優勢產狀約270°∠70°,裂隙面較粗糙,寬1~4mm,局部有泥質、巖屑碎石或方解石充填,裂隙間距0.1~1.6m不等,延伸1~4m,結合很差,屬軟弱結構面。地層巖性通過地質鉆探、地面地質調查和搜集前人成果及相關地質資料,場地內出露地層由新到老主要為第四系全新統(Q4)土層、三疊系中統巴東組(T2b)沉積巖層。各層巖土特征由新到老分述如下:3.3.1第四系全新統(Q4)(1)建筑垃圾(Q4ml):雜色、褐色,由于村鎮拆遷形成,主要由磚塊、砼石組成,局部含少量生活垃圾,大部分砼石內含鋼筋。塊石粒徑一般約50~400mm,含量占90%。主要分布于勘察區起點附近,其余區域零星有所分布,形成時間半年以內,現場調查厚度一般約1~4m。(2)素填土(Q4ml):雜色、褐色,以素填土為主,主要由砂泥巖塊(碎)石和粉質粘土組成。骨架顆粒粒徑20~300mm為主,含量一般為20~50%,主要呈稍密~中密狀,稍濕。局部含磚塊等建筑垃圾和少量生活垃圾。主要分布于擬建道路終點區域。修建民房、院壩及鄉鎮道路形成,年限約5~10年。厚度一般約1~3.1m。(4)沖洪積卵石土(Q4al+pl):雜色,主要由卵石、細砂和黏土組成,卵石粒徑一般為50~500mm,含量50~80%。其卵石土以沖積為主,卵石磨圓度較好,分選性較好,呈亞圓狀,細顆粒以細沙為主,稍密,稍濕~飽和狀。主要分布在起點至K0+440段河漫灘,該層厚度約為3.1~17.2m。(5)沖積粉質粘土(Q4al):黃色、褐色,主要由粘粒及粉粒組成,呈硬可塑狀,稍有光澤,無搖震反應,干強度中等,韌性中等。在整個勘察區表層、素填土層及卵石土以下均有分布,厚度一般為1.2~22.3m,該層粉質粘土層由朱衣河河漫灘相的沖積粉質粘土及相思溝相的兩種不同的粉質粘土組成。①起點~K0+440段沖積粉質粘土主要為較純的軟塑~可塑狀黃色、黃褐色粉質粘土,不含卵石,少量含有砂質,砂質成分占總量的5%左右,為朱衣河沖積成因。②K0+440~終點段為紅褐色、褐色、灰褐色軟塑狀~可塑狀粉質粘土夾沖積卵石、漂石,卵石和漂石的分布極不均勻,卵石及漂石粒徑2cm~120cm左右,成分復雜,由砂巖、礫巖組成,粗顆粒占總質量的10%左右。在K0+700至終點段,鉆孔揭露較少,但地表調查可見,為相思溝沖積成因。3.3.2三疊系中統巴東組(T2b)泥灰巖(T2b-Ml):黃色、灰黃色,主要由碳酸鹽礦物和粘土礦物組成,隱晶質結構,中厚層狀構造。強風化帶巖石極破碎,裂隙發育,巖芯多呈碎屑、碎塊狀,質軟;中等風化帶巖體較完整~較破碎,局部破碎~極破碎,巖芯呈碎塊狀、餅狀、短柱狀,廣泛分布于場地區域。巖面埋深不等,起伏較大,強風化層不均。中風化巖層常呈現軟硬相間和破碎相間的情況。巖體基本質量等級為Ⅴ級。頁巖(T2b-Sh):灰黑色,主要由粘土礦物組成,隱晶質結構,中厚層狀構造。強風化帶巖石極破碎,裂隙發育,巖芯多呈碎屑、碎塊狀,質軟;中等風化帶巖體較破碎,局部破碎~極破碎,巖芯呈碎塊狀、餅狀,少量鉆孔揭露,分布不均。中風化巖層常呈現軟硬相間和破碎相間的情況。巖體基本質量等級為Ⅴ級,僅在Z3-26、Z3-29、Z3-30、Z3-31有少量揭露且均較破碎~極破碎,其分布位于填方路基處無擬建構筑物,本次勘察未對其取樣評價。據鉆孔所揭露的泥灰巖,偶遇溶洞,其中Z3-3在16.3-17.5m深度,Z3-4在16.3-18.2m深度揭露有溶洞,據泥灰巖巖芯觀察,裂隙面有方解石重結晶顆粒及薄膜,局部發育2~5mm溶孔,局部可見溶隙,粘性土充填,未遇較大規模的溶穴等形態。據區域水文地質資料,奉節地區的巖溶現象主要發育于T1j(嘉陵江組)灰巖中,少量發育于T2b3(巴東組三段)生物灰巖及砂屑灰巖中,T2b3(巴東組三段)灰巖巖溶形態以巖溶裂隙為主。巖溶現象主要沿區域斷層或大規模構造裂隙發育。巖溶形態發育程度受灰巖的碳酸鹽成份純度控制明顯。而本場地內無斷層發育,泥灰巖中的碳酸鹽成份純度較低,不具備發育大型巖溶形態的必要條件。綜合判定場區下伏的泥灰巖隱伏溶現象微發育。地下水及其埋藏條件場地地下水以其含水介質可分為松散層孔隙水、基巖裂隙水和巖溶裂隙水三類。場地地下水主要為大氣降水補給,地下水主要賦存于第四系沖洪積層中,為孔隙潛水。(1)松散層孔隙水主要分布于第四系松散層中,主要由大氣降水補給,在巖土界面上從高處往低處排泄或下滲進入基巖裂隙中。水位動態穩定。擬建縱三路起點至K0+440段,地勢較低,河漫灘及河床以砂卵石層為主要含水層,分布穩定,厚度較大,接受大氣降水補給,水量穩定,水量較大。場地地下水動態穩定,受季節影響較大。雨季時,朱衣河漲水,河水補給地下水,地下水充沛;枯水期時,朱衣河河水小,地下水補給朱衣河水,地下水水量相對較小。勘察期間為豐水期,地下水埋深一般3~5m。在降雨時,場地地下水可與地面基本齊平。K0+440至終點段地形相對高差較高,粉質粘土層滲透性較差,地下水徑流條件較差。本段地下水位動態穩定,受季節影響較大。雨季時,受大氣降水補給,短時間內場地地下水位可與地面基本齊平。降雨結束后,由于場地地勢相對河漫灘較高,地下水將逐步排泄,地下水位下降。勘察期間為豐水期,地下水埋深一般1~8m。重力式擋墻6m原始條件:墻身尺寸:墻身高:6.000(m)墻頂寬:3.500(m)面坡傾斜坡度:1:0.150背坡傾斜坡度:1:0.650采用1個擴展墻址臺階:墻趾臺階b1:0.600(m)墻趾臺階h1:0.900(m)墻趾臺階與墻面坡坡度相同墻底傾斜坡率:0.100:1物理參數:圬工砌體容重:23.000(kN/m3)圬工之間摩擦系數:0.500地基土摩擦系數:0.450墻身砌體容許壓應力:1100.000(kPa)墻身砌體容許彎曲拉應力:160.000(kPa)墻身砌體容許剪應力:110.000(kPa)材料抗壓極限強度:3.400(MPa)材料抗力分項系數:2.310系數醩:0.0020場地環境:浸水地區墻后填土內摩擦角:30.000(度)墻后填土粘聚力:0.000(kPa)墻后填土容重:19.000(kN/m3)墻背與墻后填土摩擦角:15.000(度)地基土容重:21.000(kN/m3)修正后地基承載力特征值:170.000(kPa)地基承載力特征值提高系數:墻趾值提高系數:1.200墻踵值提高系數:1.300平均值提高系數:1.000墻底摩擦系數:0.300地基土類型:土質地基地基土內摩擦角:30.000(度)墻后填土浮容重:9.000(kN/m3)地基浮力系數:0.700土壓力計算方法:庫侖坡線土柱:坡面線段數:2折線序號水平投影長(m)豎向投影長(m)換算土柱數110.0006.6700220.0000.0001第1個:定位距離2.000(m)城-A級坡面起始距離:0.000(m)地面橫坡角度:0.000(度)填土對橫坡面的摩擦角:35.000(度)墻頂標高:0.000(m)擋墻內側常年水位標高:-2.300(m)擋墻外側常年水位標高:-4.300(m)擋墻分段長度:10.000(m)荷載組合信息:結構重要性系數:1.050荷載組合數:1=====================================================================第1種情況:一般情況=============================================組合系數:1.1001.擋土墻結構重力分項系數=0.900√2.墻頂上的有效永久荷載分項系數=1.200√3.墻頂與第二破裂面間有效荷載分項系數=1.200√4.填土側壓力分項系數=1.400√5.車輛荷載引起的土側壓力分項系數=1.400√6.計算水位的浮力分項系數=1.000√7.計算水位的靜水壓力分項系數=1.000√=============================================[土壓力計算]計算高度為6.952(m)處的庫侖主動土壓力無荷載時的破裂角=38.088(度)城-A級路基面總寬=20.000(m),路肩寬=2.000(m)安全距離=0.600(m)單車車輛外側車輪中心到車輛邊緣距離=0.350(m),車與車之間距離=0.600(m)經計算得,路面上橫向可排列此種車輛6列布置寬度=5.195(m)布置寬度范圍內車輪及輪重列表:第1列車:中點距全部破裂體輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)012.6000.25030.00030.000024.4000.25030.00030.000032.6000.60070.00070.000044.4000.60070.00070.000052.6000.60070.00070.000064.4000.60070.00070.000072.6000.600100.000100.000084.4000.600100.000100.000092.6000.60080.00080.000104.4000.60080.00080.000布置寬度B0=5.195(m)分布長度L0=25.000(m)荷載值SG=700.000(kN)換算土柱高度h0=0.284(m)按實際墻背計算得到:第1破裂角:37.062(度)Ea=616.164(kN)Ex=412.104(kN)Ey=458.071(kN)作用點高度Zy=2.627(m)因為俯斜墻背,需判斷第二破裂面是否存在,計算后發現第二破裂面存在:第2破裂角=10.766(度)第1破裂角=38.592(度)Ea=497.906(kN)Ex=377.107(kN)Ey=325.117(kN)作用點高度Zy=3.392(m)墻身截面積=40.176(m2)重量=924.044(kN)地下水作用力及合力作用點坐標(相對于墻面坡上角點)X分力(kN)Y分力(kN)Xc(m)Yc(m)墻面坡側:14.45-6.97-1.13-5.43墻背坡側:-108.20-70.337.01-5.40墻底面:21.16211.624.00-6.55墻背與第二破裂面之間土楔重(包括超載)=218.845(kN)重心坐標(5.778,-1.194)(相對于墻面坡上角點)(一)滑動穩定性驗算基底摩擦系數=0.300采用傾斜基底增強抗滑動穩定性,計算過程如下:基底傾斜角度=5.711(度)Wn=1003.566(kN)En=368.250(kN)Wt=100.357(kN)Et=415.112(kN)滑移力=314.756(kN)抗滑力=411.545(kN)滑移驗算滿足:Kc=1.308>1.300滑動穩定方程驗算:滑動穩定方程滿足:方程值=7.635(kN)>0.0地基土層水平向:滑移力=449.694(kN)抗滑力=620.546(kN)地基土層水平向:滑移驗算滿足:Kc2=1.380>1.300(二)傾覆穩定性驗算相對于墻趾點,墻身重力的力臂Zw=4.266(m)相對于墻趾點,Ey的力臂Zx=8.874(m)相對于墻趾點,Ex的力臂Zy=2.440(m)驗算擋土墻繞墻趾的傾覆穩定性傾覆力矩=2159.868(kN-m)抗傾覆力矩=9029.419(kN-m)傾覆驗算滿足:K0=4.181>1.500傾覆穩定方程驗算:傾覆穩定方程滿足:方程值=6548.414(kN-m)>0.0(三)地基應力及偏心距驗算基礎類型為天然地基,驗算墻底偏心距及壓應力取傾斜基底的水平投影寬度驗算地基承載力和偏心距作用于基礎底的總豎向力=1333.688(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=6869.550(kN-m)基礎底面寬度B=9.519(m)偏心距e=0.391(m)基礎底面合力作用點距離基礎趾點的距離Zn=5.151(m)基底壓應力:趾部=174.683踵部=105.542(kPa)最大應力與最小應力之比=174.683/105.542=1.655作用于基底的合力偏心距驗算滿足:e=0.391<=0.167*9.519=1.586(m)墻趾處地基承載力驗算滿足:壓應力=174.683<=204.000(kPa)墻踵處地基承載力驗算滿足:壓應力=105.542<=221.000(kPa)地基平均承載力驗算滿足:壓應力=140.112<=170.000(kPa)(四)基礎強度驗算基礎為天然地基,不作強度驗算(五)墻底截面強度驗算地下水作用力及合力作用點坐標(相對于墻面坡上角點)X分力(kN)Y分力(kN)Xc(m)Yc(m)墻面坡側:14.45-6.97-1.13-5.43墻背坡側:-68.45-44.496.60-4.77驗算截面以上,墻身截面積=35.940(m2)重量=826.620(kN)相對于驗算截面外邊緣,墻身重力的力臂Zw=4.046(m)相對于驗算截面外邊緣,Ey的力臂Zx=7.314(m)相對于驗算截面外邊緣,Ex的力臂Zy=2.440(m)[容許應力法]:法向應力檢算:作用于驗算截面的總豎向力=1123.200(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=4503.277(kN-m)相對于驗算截面外邊緣,合力作用力臂Zn=4.009(m)截面寬度B=8.900(m)偏心距e1=0.441(m)截面上偏心距驗算滿足:e1=0.441<=0.250*8.900=2.225(m)截面上壓應力:面坡=163.695背坡=88.710(kPa)壓應力驗算滿足:計算值=163.695<=1100.000(kPa)切向應力檢算:剪應力驗算滿足:計算值=-14.662<=110.000(kPa)[極限狀態法]: 重要性系數?0=1.050 驗算截面上的軸向力組合設計值Nd=1252.444(kN) 軸心力偏心影響系數醟=0.966 擋墻構件的計算截面每沿米面積A=8.900(m2) 材料抗壓極限強度Ra=3400.000(kPa) 圬工構件或材料的抗力分項系數鉬=2.310 偏心受壓構件在彎曲平面內的縱向彎曲系數豮=1.000 計算強度時: 強度驗算滿足:計算值=1315.067<=12654.091(kN) 計算穩定時: 穩定驗算滿足:計算值=1315.067<=12654.091(kN)(六)臺頂截面強度驗算[土壓力計算]計算高度為5.100(m)處的庫侖主動土壓力無荷載時的破裂角=40.824(度)城-A級路基面總寬=20.000(m),路肩寬=2.000(m)安全距離=0.600(m)單車車輛外側車輪中心到車輛邊緣距離=0.350(m),車與車之間距離=0.600(m)經計算得,路面上橫向可排列此種車輛6列布置寬度=3.483(m)布置寬度范圍內車輪及輪重列表:第1列車:中點距全部破裂體輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)012.6000.25030.00030.000024.4000.25030.0000.000032.6000.60070.00070.000044.4000.60070.0000.000052.6000.60070.00070.000064.4000.60070.0000.000072.6000.600100.000100.000084.4000.600100.0000.000092.6000.60080.00080.000104.4000.60080.0000.000布置寬度B0=3.483(m)分布長度L0=25.000(m)荷載值SG=350.000(kN)換算土柱高度h0=0.212(m)按實際墻背計算得到:第1破裂角:40.302(度)Ea=386.641(kN)Ex=258.594(kN)Ey=287.438(kN)作用點高度Zy=1.890(m)因為俯斜墻背,需判斷第二破裂面是否存在,計算后發現第二破裂面存在:第2破裂角=8.150(度)第1破裂角=41.238(度)Ea=308.058(kN)Ex=242.255(kN)Ey=190.295(kN)作用點高度Zy=2.502(m)[強度驗算]地下水作用力及合力作用點坐標(相對于墻面坡上角點)X分力(kN)Y分力(kN)Xc(m)Yc(m)墻面坡側:3.20-0.48-0.73-4.83墻背坡側:-39.20-25.486.21-4.17驗算截面以上,墻身截面積=28.254(m2)重量=649.842(kN)相對于驗算截面外邊緣,墻身重力的力臂Zw=3.231(m)相對于驗算截面外邊緣,Ey的力臂Zx=5.953(m)相對于驗算截面外邊緣,Ex的力臂Zy=2.502(m)[容許應力法]:法向應力檢算:作用于驗算截面的總豎向力=833.268(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=2572.668(kN-m)相對于驗算截面外邊緣,合力作用力臂Zn=3.087(m)截面寬度B=7.580(m)偏心距e1=0.703(m)截面上偏心距驗算滿足:e1=0.703<=0.250*7.580=1.895(m)截面上壓應力:面坡=171.063背坡=48.796(kPa)壓應力驗算滿足:計算值=171.063<=1100.000(kPa)切向應力檢算:剪應力驗算滿足:計算值=-18.256<=110.000(kPa)[極限狀態法]: 重要性系數?0=1.050 驗算截面上的軸向力組合設計值Nd=914.397(kN) 軸心力偏心影響系數醟=0.885 擋墻構件的計算截面每沿米面積A=7.580(m2) 材料抗壓極限強度Ra=3400.000(kPa) 圬工構件或材料的抗力分項系數鉬=2.310 偏心受壓構件在彎曲平面內的縱向彎曲系數豮=1.000 計算強度時: 強度驗算滿足:計算值=960.117<=9874.981(kN) 計算穩定時: 穩定驗算滿足:計算值=960.117<=9874.981(kN)=================================================各組合最不利結果=================================================(一)滑移驗算安全系數最不利為:組合1(一般情況)抗滑力=411.545(kN),滑移力=314.756(kN)。滑移驗算滿足:Kc=1.308>1.300滑動穩定方程驗算最不利為:組合1(一般情況)滑動穩定方程滿足:方程值=7.635(kN)>0.0安全系數最不利為:組合1(一般情況)抗滑力=620.546(kN),滑移力=449.694(kN)。地基土層水平向:滑移驗算滿足:Kc2=1.380>1.300(二)傾覆驗算安

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