頂推施工輔助設施的結構驗算cc大橋工程第一合同段主橋南邊跨頂推施工輔助結構設施的結構驗算主要包括：拼裝區頂推墩驗算及引橋臨時托架的驗算。4.1拼裝區頂推墩的驗算北岸拼裝區頂推墩共有6個，驗算時以受力最不利的ZD6號頂推墩為對象。利用橋梁結構通用軟件Midas/Civil對頂推墩進行結構受力分析，并依據相應的規范對結構的強度、穩定性及剛度進行了驗算。4.1.1分析模型利用橋梁結構通用軟件Midas/Civil對頂推墩進行有限元分析時，采用梁單元模擬頂推墩結構，全結構共有359個節點，463個梁單元。頂推墩的離散有限元模型如圖4.1-1所示。有限元模型的單元離散圖(b)有限元模型的單元渲染圖立柱的截面圖（d）平聯的截面圖（e）斜撐的截面圖（f）墩頂主橫梁的截面圖（g）墩頂擱置梁的截面圖圖4.1-1拼裝區頂推墩的有限元模型4.1.2邊界條件考慮到頂推墩的立柱鋼管直接插于80cm厚C30混凝土板中，因此底部鋼管樁與支撐板之間按鉸接處理，而平聯、斜撐與立柱之間按鉸接處理，墩頂的主橫梁、擱置梁與立柱之間按固結處理。4.1.3荷載參數驗算拼裝區頂推墩時需按以下三項荷載參數：（1）豎向荷載=1\*GB3①主體結構傳遞到頂推墩的設計最大荷載，即14000kN；交=2\*較GB3獲寫②皮游頂推墩的自重沃，根據截面積曠和材料密度計欣算得到，并考滑慮酬1.燙2廳動力放大系數萬；睜（慌2恒）縱向水平荷霉載世縱向水平荷載摘主要為頂推時陜墩頂產生的最鉗大摩擦力，靜遼摩擦系數取督為華0.0們8衛，則摩擦力坐為炮0.08×1游4000=1伙120k茅N視；衣（茅3協）橫向水平荷雹載備橫向水平荷載嶺主要為風壓荷覺載，包括上部府結構承受的風嗎壓值及頂推墩準自身的風壓值念。根據橋梁施絞工狀況，風壓拌荷載主要考慮封兩個工況：領=1\*獄GB3那著①芳多其一佩，壩淹靜止狀態時，登按杭州地昏區修5傘0晨年一遇的風速啦取值，其相應雁的風壓切值隔1.082k錦N/m昂2扛；憤=2\*稼GB3后嶺②掃飼其二騎，桿貿頂推狀態時，幣此時按能滿足聾施工要求涂的象8m/百s控極限風速進行總相應風荷載計橫算，相應的風塘壓值欣為放0.091昂kN/m俱2倉。桐4.1.礎4悲荷載組合粘根據丙cc祥大橋主橋的施搏工工藝及荷載歐參數，在對拼躍裝區頂推墩驗顆算時主要兩種威荷載組合工況億：轟概工旨況反1那—容—敗杭峽州色5彈0遮年一遇風壓作潤用下，主橋結按構處于靜止狀養態塔相應的荷載組撲合為：頂推墩察自勉重噴+短上部結構傳遞盞的豎向恒荷椅載生+驕上部結構傳遞吃的橫向風荷節載初+皆頂推墩自身的撕橫向風荷載。胃工翼況鉆2諷—率—玩在能滿足施工躍要求攪的薪8m/互s喘極限風速作用斧下，主橋結構降處于頂推狀態牌相應的荷載組屆合為：頂推墩蒙自離重蝶+蝶上部結構傳遞鞠的豎向恒荷寫載野+飲上部結構傳遞治的縱向摩阻榮力亭+蟲上部結構傳遞各的橫向風荷恰載劑+機頂推墩自身的眨橫向風荷載。演4.1.偶5議驗算結果歡（一丸）變冷強度驗算沿拼裝區頂推墩翅在工況惹1鼓荷載作用下的著應力云圖如懼圖訓4理.雖1鈔-2飯所示，頂推墩赤在工況叨2譯荷載作用下的負應力云圖如舞圖河4綁.井1失-3啊所示。拼裝區蒼頂推墩在工況瘡1烤和工況版2濃下計算所得的血各構件最大拉凈壓應力結果及搖強度驗算結果層如應表憶4顛.前1才-1編、派表隱4錦.紫1插-2置所示。結果表娘明，在工慘況牌1螺荷載作用下，籮結構的法向應樂力均均小于容寫許應力，滿足義安全要求；紐但在工陡況噴2杯荷載作用下，秀即主橋頂推過潑程中，頂推墩封中間立柱頂段駁與主橫梁交接秤區域以及中間趕的聯系橫梁的宣最大應力超過蜂了鋼材的容許怠應力，強度不先能滿足，需要醫加強們。企圖稱4.1-2周豪工累況優1亡荷載作用下的龜應力粗云凱猛（擱置狀態）晴圖葵4.1-2逮城啦工能況特2虜荷載作用下的抵應力云插圖掉(飯頂推狀拼態材)冶表鴿4.1-1歇御疑拼裝區頂推墩睛在工疤況緩1宗下的應力狀態快及強度驗算結沖果（擱置狀態循）曾紹銀憤顏照秀先鑄偶讀芝旅擦反參156.8謙灰蹦膜孔庸43.1丑脂舊敢疊組鵲108.7區映僵于160.3匹透地湖96.3褲話降表爐4.1-2瓦告討拼裝區頂推墩喚在工票況制2牽下的應力狀態塔及強度驗算結飽果（頂推狀態溝）腸例伯透融清籌惕澤勾猴匪槐趟扮告222.9凝佩孔拾觀甲58.1根楚亞啟堵散之147.9和庭士監悠227.4蛙架得翻172.1叨之圖（二）穩定驗糕算后由上述的強度謠計算結果可知傍，拼裝區頂推狹墩在工沃況轎2軋作用下的應力引均大于工甲況姻1扶的應力，因此沾穩定驗算將針慢對工汪況查2誘進行。嶺由彈性特征值瞇穩定分析，拼抵裝區頂推墩前憲四十階失穩模若態均為斜撐的適失穩，如戰圖工4.1-沾3醉所示，因此穩短定性分析中將勉以穩定系數最乒低的斜撐為對魂象。對于斜撐分，棵A=7.9奸2E-03m程2拆，發I=1.7橋5E-04m糾4己，眼E=2.0刃6E+08k咬N/m幫2賴,摟廈由惱Mida娘s肉計算結果得斜淹撐的穩定系數喪為扶10.5屬8黎，該斜撐最大岡軸力鉤為墨1157k卷N愛，得構件相當際長度君為乎5.4宣m哀，長細比視為繳36.訪3虹，縱向彎曲系黎數氧為憂0.91匙4慕。舟，斜撐的穩定鬼性滿足要求。伙圖予4.1-3續報斜撐失穩碰4.2旁樣臨時托架的驗缸算揪北岸引橋橋墩香處的臨時托架捐共有賞3睡個，驗算時以見受力最不利的悄臨時托架為對午象。利用橋梁謀結構通用軟件紡Midas/命Civil貴對臨時托架進網行結構受力分慧析，并依據相府應的規范對結揪構的強度、穩舍定性及剛度進索行了驗算。址4.2.經1鳥分析模型汗利用橋梁結構葵通用軟件彈Midas/鏡Civil拒對臨時托架進眠行有限元分析辟時，采用梁單達元模擬臨時托伍架結構，全結城構共支有虜102詢1筋個節點箱，照109宣6你個梁單元。臨植時托架的離散穴有限元模型如幸圖般4.2燈-煤1襪所示。具有限元模型的機單元離散圖炭蜻消戒（鐘b偷）展鉤有限元模型的潮單元渲染圖乏傾援校士(滋c)尋鋼立柱的截面戀圖林在（趁d疫）輔助鋼立柱傾的截面圖謠北罪（援e動）平聯的截面檢圖陽項沫至蘿謹（墓f瘋）斜撐的截面朋圖搖突練（超g錢）主橫梁的截冒面圖喬齡（揉h答）聯系橫梁的寇截面圖賣圖瞇4.2-1蛾紅臨時托架的有斥限元模型媽渡狠邊界條件錦考慮到臨時托識架的立柱鋼管建直接插于承臺范中，因此底部產鋼管樁與承臺碼之間按固結處杠理，平聯、斜浙撐與立柱之間侄也按鉸接處理良，而柱頂的主叫橫梁、擱置梁板與立柱之間處國理為固結。盒粱壟荷載參數聲丘瑞驗算臨時托架辰時需以下三項喚荷載參數：遮析（邊1增）豎向荷載畝=1\*GB3杏①決節主體結構傳遞活到臨時托架的視設計最大荷載秧，每歌側接15000k匆N輛，共身30000鐘kN璃；=2\*GB3忌②梁夫臨時托架的自絕重，根據截面處積和材料密度斗計算得到，并通考慮防1.2奸動力放大系數糾；窄（穴2主）縱向水平荷先載豆縱向水平荷載品主要為頂推時目架頂產生的最漁大摩擦力，靜獸摩擦系數取為赴0.08蝴，則摩擦力為顛0.08周×帥30000=衡2400kN深；膜（含3徑）橫向水平荷鹿載己橫向水平荷載痰主要為風壓荷喚載，包括上部木結構承受的風腰壓值及臨時托痕架自身的風壓大值。根據橋梁隸施工狀況，風浴壓荷載主要考物慮兩個工況：=1\*GB3冬①吐其一，臥座靜止狀態時，創按杭州地區云50覆年一遇的風速鴨取值，其相應永的風壓值燈1.082k華N/m撇2揉；=2\*GB3主②捧其二，信端頂推狀態時，懲此時按能滿足謊施工要求的問8m/s凱極限風速進行街相應風荷載計盡算，相應的風刑壓值為藥0.091貨kN/m輝2扭。飄4.2.蒜4膜荷載組合錫根據燕cc繞大橋主橋的施莫工工藝及荷載澆參數，在對臨并時托架驗算時踏主要兩種荷載倆組合工況：昨沿（嫁1奏）昂找工況防1嬌——扭杭州速50皺年一遇風壓作遠用下，主橋結嶄構處于靜止狀呆態礙相應的荷載組掠合為：臨時托武架自重句+騰上部結構傳遞顆的豎向恒荷載犧+嗚上部結構傳遞碼的橫向風荷載喬+破臨時托架自身消的橫向風荷載布。杜（考2蹄）涂撿工況青2嶼——數在能滿足施工喊要求的作8m/s仁極限風速作用光下，主橋結構燒處于頂推狀態稻相應的荷載組鳴合為：臨時托納架自重麗+依上部結構傳遞逐的豎向恒荷載阿+居上部結構傳遞撲的縱向摩阻力介+錄上部結構傳遞鹽的橫向風荷載微+咽臨時托架自身趟的橫向風荷載崇。糧透旺驗算結果潑（一撿）船增強度驗算稿臨時托架在工況況望1額荷載作用下的題應力云圖如虧圖去4圈.捏2輪-2舞所示，頂推墩雞在工況工2禾荷載作用下的些應力云圖如瘋圖桶4揭.地2棗-3默所示。臨時托阻架在工況鍬1蹄和工況泛2鍵下計算所得的川各構件最大拉熄壓應力結果及頂強度驗算結果洽如灰表脈4各.歸2氣-1坊、國表裂4根.驕2籌-2揮所示。結果表竄明，在工芽況跑1資荷載作用下，痰結構的法向應迷力均均小于容土許應力，滿足撓安全要求；讀但在工覺況出2日荷載作用下，倒即主橋頂推過蠢程中，頂推設儉備下方的斜撐瓜鋼管的最大應隆力超過了鋼材覺的容許應力，駱強度不能滿足霉，需要加強優。度圖扒4.2-2式過工況炎1恩荷載作用下的獻應力云圖（擱恨置狀態）春圖竊4.2-3顯洲工況陸2猴荷載作用下的賢應力云圖（頂凡推狀態）碌表造4.2僻-確1格碰臨時托架在工北況橡1鑒下的應力狀態慌及強度驗算結斥果（擱置狀態焦）奔搖鉗嘴擇夾子秀歪散準鋼立柱惕139.1臟盲呼輔助鋼立柱次11.8逼注窮平聯毅拐67.8副牛仇材97.1沃素信主橫梁同56.7忍測瞧聯系橫梁沉105.8興惰級附墻族163.1體微購表聞4.2-2嘩春臨時托架在工奇況粉2兩下的應力狀態坦及強度驗算結膜果（頂推狀態山）況刷武還糠唉潮博廊典候鋼立柱喜136.5驢支最輔助鋼立柱梢12.5墻焦樂平聯張控107.7塑彈齡港217.9助浙威主橫梁趙168.1絡遷括聯系橫梁總131.9親涉輸附墻幣165累蛙捎（二灶）閘頑穩定驗算墓由上述的強度達計算結果可知來，臨時托架在照工活況田2征作用下的應力胳均大于工釋況面1非的應力，因此掏穩定驗算將針海對工砍況好2屬進行。根據脅Midas獄彈性特征穩定顆的分析結果碧，予V央型托架在工觸況育2悼作用下立柱、律頂部水平聯鐘（餐HN80杯0否及杯槽挺2輝5赴）最易失穩，棗三構件的最小使失穩系數分別貌均清為罰4境6叼、所25.樣5毒、迷37.荒9蔽，相應的失穩雙模態為如手圖論4.2-3悟~配4.2-日5田所示。在工獅況婦2脈荷載作用下，全立柱、頂部水借平聯飛（蹲HN80厚0億、泊槽濱2路5達）各構件的有蠶效長度及縱向類彎曲系數值見否表貝4.2-從3務，各構件的穩影定性驗算結果覆如下：立柱：。蒜頂部水平聯詢（釘HN80原0宏）：甘。神頂部水平聯（芒槽匙2泳5撿）：擊。覆由此可見，臨沖時托架各構件坦的穩定性均滿侵足安全要求。睛瓜禮裂蜂雜只尚蹄紗砍篇押恒逆塵竿稻抗奏朋m膜2科乓泊課話m觀4華壤史雞幣迷歡沖46呈5662輝260452僑8.67涉5.30E-穩02飛9.64E-媽03警20.34皺0.97賣透端垂啟25.5天981菜25016毅3.09餓2.67E-聰02乞1.17E-博04圖46.62擔0.87衰觀極眉37.9黑11.7報443偉3.23愿3.95E-晴03齒2.28E-賽06識134.64駕0.365沫較啦宜其傾