12．手動機械式變速器：目前常見為定軸齒輪式傳動。1圖（Porsehe3。CA—520二/4。HC5T76一/5。T6-120一/JcMc—離合器阻力矩ωc—輸入端角速度Mf—同步環摩擦力矩Mv—汽車行駛阻力矩ωv—輸出端角速度Jv—輸出端轉動慣量據這一假定，從系統簡圖中：ωv不變，同步摩擦力矩Mf需克服輸入端零件的慣性力矩Jc×dωc/dt,從而改變Jc×dωc/dt–Mf= 即：Mf=Jc×dωc/dt 設輸入端與輸出端的角速度差為Δω，同步時間為t，則此時的平均角加（減）速度為Δω/t,(2)式可寫成：Mf=Jc×Δω/t 同步摩擦力矩Mf計算：Mf=P×μ×R錐 （圖 R錐—錐面平均半徑P×μ×R錐/Sinα=Jc×Δω/ 在同步時間tΔω越大，則所需同步摩擦力矩Mf就越大。MfP、摩擦系數μ、同Rα成齒輪的同步錐面。由于換檔力P的作用和轉速差ΔωMf，并使同步環相對同步器齒套轉動一個角度。在力P的（在力P的作用下，同步環齒端鎖止角斜面承受一正壓力N，其可分解為一軸向分力S=N×cosβ =P）T=N×sinβS在同步錐面上上的摩擦力矩卻同步環反轉。只要在結構設計上保Mf≥N×sinβ×r鎖 式中：β—齒端斜面的斜角。r鎖4）PMf亦不斷增加。當摩擦力矩Mf增加到等于輸入摩擦力矩Mf為零。在力P的繼續作用下，所產生上述的同步換檔過程基本上適用于各種型式的同步錐面產生摩擦力矩—同步環轉動一個角度—鎖止面起作用同步器齒套前移—同步（c園柱體盤式零件的轉動慣量計算為J=Q×（D2-g—重力加速度（980厘米/秒2）γ—材料（鋼：7.85克/厘米3）轉動慣量的轉換：基本換=ΣJ=J+J需要才能同步。只有假定換檔前輸入端的轉nN，才能得到Δωmax=ω入-ω2×π×nN/60×（1/i1/inN，才能得ω發=ω出×i（2×π×nN/60）×iiω入=ω發/i低=（2×π×nN/60）×i/i22×π×nN/60×（1/iii2低（P×μ×R錐/SinαJc×ΔωJcΔωt一般在同步t0.5（S（Mf值。（MfP×μ×R錐SinαPP應有所控制。按汽車行業標準QC/T29063—1992中的有 500（620（可取μ=同步錐角αMfα角減?。?：可得R錐=Mf×sinα/P×μ 同步環結構參數及尺寸的確定（圖10） 由圖9可推算出：φ=2R錐+B×tgα D=φ/0.8～0.85 錐面面積。設計時推薦按下述經驗確定同步錐面寬B：B=（0.25～0.40R錐 在初步確定分度圓直徑D后，即可按表1選m、齒數Z表一-在兩錐面達到同步以后，這時換檔力P還在作P=式中：μs—兩錐面間的靜摩擦系數當完成同步換檔且換檔力P=0時，同步環內的方向就反過來了。它有同步環脫開，或是的現象。即N×sinα＞μs×N×cosα 由于摩擦系數μs在設計計算時推薦采用故錐面角α一般可取6°～7°30′.對多錐面同步器，88°30′a.摩擦錐面的平均半徑R錐和同步錐環的徑向厚度W：R錐和W可范圍內，R錐和W都應該越大越好。R錐越大MfWWc.同步錐環的工作面寬度B：B向尺寸加大，但B設計時，R錐越大則B也要相應選擇大一些。有些資料推薦的一個經驗可做參考：B≈（0.25～0.40）R錐損也大。一般推薦螺紋頂寬為0.025～0.10。另0.6～0.7560°，螺紋深可取0.25～0.40。一般油槽槽寬可取為3mm，槽深要稍大于螺紋R6～9⑷同步錐環鎖止角β鎖：在鎖環式同步器中設Mf1212。同步過程受力分析由圖12可知：T=N= ∴T=Mo=T×r鎖=P×r鎖/tgβ 式中：P—換檔力r（分度圓同步摩擦力矩Mf＞Mo（P×μ×R/sinα＞P×rtgβtgβ≥r鎖/R錐×sinα/μ β=52°—12：切向力T∑=N×cosβ-N×μB×sinβ軸向力PN×sinβ+將T∑、P∑代入Mf及Mo計算式并整理后tgβ≥（r鎖sinα-μμBR）/（μRμBr鎖sinα）式中：μB—鎖止斜面間的摩擦系數1～2（13）后⑸鎖止面的平均半徑RR同步錐環齒的鎖止面和同步器齒套齒的鎖鎖止面接觸位置不良（圖14b、c）在鎖止位（圖14a）如果鎖止面之間貼靠的位置檔。同步錐環產生的轉角大小是和同步錐環一端的滑塊缺口寬度H和滑塊本身的寬度h一般推薦：H-h≥0.51間隙大于滑塊端面間隙，即δ2＞δ1（見圖15）同步錐環相對齒套轉動一角度并形成鎖止位置δ1=0.5—1.0 δ2-δ1=0.2