PAGEPAGE28xx線xx段(xx路xx隧道~xx路)新建工程3標xx立交主線高架橋碗扣支架施工方案xx市xx新區建設（集團）有限公司2008年6月4日目錄HYPERLINK\l"_Toc200371092"一、工程概況1HYPERLINK\l"_Toc200371093"二、編制依據2HYPERLINK\l"_Toc200371094"三、主要材料數量表2HYPERLINK\l"_Toc200371095"四、箱梁支架基礎和加固措施2HYPERLINK\l"_Toc200371096"1、地面道路范圍2HYPERLINK\l"_Toc200371097"2、承臺基坑回填土及局部管線溝槽回填土范圍3HYPERLINK\l"_Toc200371098"五、箱梁碗扣支架搭設方案3HYPERLINK\l"_Toc200371099"1、WDJ碗扣支架概述3HYPERLINK\l"_Toc200371100"2、WDJ碗扣支架搭設要求3HYPERLINK\l"_Toc200371101"3、碗扣支架布置5HYPERLINK\l"_Toc200371102"4、其他操作要求5HYPERLINK\l"_Toc200371103"六、支架搭設質量保證措施5HYPERLINK\l"_Toc200371104"七、支架搭設安全保證措施6HYPERLINK\l"_Toc200371105"八、支架驗收7HYPERLINK\l"_Toc200371106"九、箱梁支架滿載預壓方案8HYPERLINK\l"_Toc200371107"1、箱梁滿堂支架滿載預壓試驗的目的8HYPERLINK\l"_Toc200371108"2、預壓前支架頂標高設置8HYPERLINK\l"_Toc200371109"3、支架驗收8HYPERLINK\l"_Toc200371110"4、布置測量標高點8HYPERLINK\l"_Toc200371111"5、滿載預壓8HYPERLINK\l"_Toc200371112"6、測量方法9HYPERLINK\l"_Toc200371113"7、觀測數據的處理10HYPERLINK\l"_Toc200371114"8、設置施工預拱度10HYPERLINK\l"_Toc200371115"9、上報審批10HYPERLINK\l"_Toc200371116"十、碗扣式支架計算11HYPERLINK\l"_Toc200371117"1、荷載分析11HYPERLINK\l"_Toc200371118"2、底模驗算13HYPERLINK\l"_Toc200371119"3、方木驗算14HYPERLINK\l"_Toc200371120"4、橫向鋼管（Φ4.8/3.5弧形鋼管）計算15HYPERLINK\l"_Toc200371121"5、立桿計算16HYPERLINK\l"_Toc200371122"6、地基承載力計算16HYPERLINK\l"_Toc200371123"7、支架系統整體穩定計算（考慮風載）16HYPERLINK\l"_Toc200371124"十一、支架拆除17HYPERLINK\l"_Toc200371125"十一、應急預案18HYPERLINK\l"_Toc200371126"1、應急預案組織機構18HYPERLINK\l"_Toc200371127"2、項目部處置突發事件、事故應急預案19HYPERLINK\l"_Toc200371128"3、處置突發事件、事故的職責分工19HYPERLINK\l"_Toc200371129"4、通訊聯絡及人員、物資準備19HYPERLINK\l"_Toc200371130"5、事故的應急救援預案20一、工程概況xx線xx段（xx路xx隧道～xx路）新建工程3標為xx線xx段xx立交，該立交為樞紐型全互通式立交橋。工程主要由xx線xx樞紐立交工程及xx改建工程組成，施工內容包括橋梁、排水管道及道路工程。本工區承擔主線高架橋施工任務。主線高架橋工程西接xx線xx段2標，起始墩號為25＃墩，樁號K1+059.428；止于xx線xx段3標，墩號為53＃墩，樁號K2+001.107，共28個墩，設計道路全長941.678m。主線高架上部結構采用全線統一的飛雁弧形斷面的后張法預應力混凝土等高度連續箱梁結構，標準跨徑3x35m，梁高2.8m。共9聯，第一聯箱梁為25~28#墩，27.5米+28米+27.5米；第二聯箱梁為28~31#墩，28米+36米+28米；第三聯箱梁為為31~34#墩，35米+35米+35米；第四聯為34~39#墩，30米+30米+15米+55米（鋼梁）+15米+30米+30米，其中第36、37墩位于xx東西兩側，跨度為85米，該跨采用鋼混凝土結構組合箱梁（15米+55米+15米）；第五聯箱梁為39~42#墩，36.2米+36.2米+36.2米；第六聯箱梁為42~44#墩，35米+35米；第七聯箱梁為44~46#墩，27.75米+27.75米；第八聯箱梁為46~49#墩，31.8米+31.8米+31.8米；第九聯箱梁為49~53#墩，31.8米+31.8米+31.8米+31.8米。主梁斷面形式采用薄壁、少肋單箱6室斷面，雙向（縱、橫向）預應力體系，C50混凝土。30.2m橋寬梁高2.8m，連續梁2~4跨一聯。箱梁頂底板厚度為0.2m，箱梁肋板厚度為0.32m。主線高架橋梁聯數劃分匯總表聯號墩臺號起始樁號長度備注125＃～28＃K1+059..428~~K1+1142.442827.5+288+27..5228＃～31＃K1+142..428~~K1+2234.442828+36+228331＃～34＃K1+234..428~~K1+3339.442835+35+335434＃～39＃K1+339..428~~K1+5544.442830+30+115懸臂段段+55鋼梁梁+15懸臂段+330+300跨xx處為55米米鋼箱梁539＃～42＃K1+544..428~~K1+6653.002836.2+366.2+336.2642＃～44＃K1+653..028~~K1+7723.002835+35744＃～46＃K1+723..028~~K1+7778.552827.75+27.755846＃～49＃K1+778..528~~K1+8873.992831.8+31..8+311.8949＃～53＃K1+873..928~KK2+0001.100731.8+311.8+331.8++31.88合計9聯，941.6678米主線3x35米標準預應力混凝土連續箱梁，該聯混凝土用量2077m3。二、編制依據《xx線xx段xx立交橋梁工程施工圖》中華人民共和國《工程建設標準強制性條文》xx市《工程建設地方標準強制性條文》《建筑結構荷載規范》（GB50009-2001）《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ130－2001《碗扣式腳手架荷載廠家說明書》《鋼管扣件水平模板的支撐系統安全技術規程》J10374－2004《建筑施工安全檢查標準》JGJ59－99《xx市施工現場安全生產保證體系》DBJ08-903-2003《公路橋涵施工技術規范》JTJ041－2000箱梁支架計算是按主線高架橋30.2米標準斷面為準，主線高架橋變幅斷面參照搭設。三、主要材料數量表序號材料名稱規格單位數量1碗扣支架1800x9000mm萬米3202腳手管Φ48×3.5mmm萬米33方木10×10cmm方6004扣件直角扣件個300005扣件旋轉扣件個100006扣件對接扣件個100007膠合板1.2×2.44×0.0015mm230000四、箱梁支架基礎和加固措施1、地面道路范圍本工程地基在新建xx地面道路上，原則上如下處理：支架基礎結構采用15cm水泥混凝土（C25），其下設置15cm礫石砂墊層，具體方案如下：支架基礎下地面道路路基施工必須嚴格按設計文件要求進行，并驗收合格后，在支架基礎范圍內按道路施工要求鋪設15cm礫石砂+15cm水泥混凝土，以此作為箱梁施工的支架基礎。2、承臺基坑回填土及局部管線溝槽回填土范圍按《高架承臺開挖回填設計圖》（圖號C00D01-12）進行開挖施工，回填部分在排干積水后，用礫石砂或中粗砂分層回填，分層厚度不大于20cm，采用小型打夯機夯實，填至承臺頂面下20㎝，上鋪土工格柵，與預埋的ф8鋼筋進行拉接。通過以上措施，確保箱梁支架下的地基承載力滿足要求。五、箱梁碗扣支架搭設方案箱梁支撐系統采用DWJ碗扣鋼管支架。箱梁頂層橫向鋼管采用彎制的兩根并位弧形普通Φ48×3.5腳手鋼管作為箱梁弧形的支撐。模板體系采取2440mm×1220mm×15mm竹膠板，縱向100mm×100mm楞木格柵。1、WDJ碗扣支架概述WDJ碗扣式鋼管支架立桿和頂桿上每隔0.6米設置一付碗扣接頭，下碗扣和上碗扣限位銷直接焊在立桿或頂桿上，當上碗扣的缺口對準限位銷時，上碗扣可沿桿向上滑動。連接橫桿時，先將橫桿接頭插入下碗扣的周邊帶的圓槽內，將上碗扣沿限位銷滑下扣住橫桿接頭，并順時針旋轉扣緊，用鐵錘敲擊即牢固鎖緊。該腳手架能根據要求，組成多種組架尺寸，本工程基本采用立桿間距900㎜、600㎜、450㎜三種尺寸。該腳手架具有接頭構造合理，力學性能良好（較同樣管材腳手架的結構強度提高0.5倍以上），工作安全可靠，構件輕，裝拆方便，克服了傳統式普通鋼管支架用材量大，零部件多，搭拆勞動強度大等缺點。該腳手架立桿軸心受力，根部有可調節支座，頂部有可調節托座，對箱梁支架搭設十分方便。2、WDJ碗扣支架搭設要求1、支架布置現以35米跨徑箱梁為例進行支架設計。橋面寬30.2米，箱梁底離地面高度18米（最高一聯）。橫橋向支架布置：碗扣支架橫向間距根據箱梁縱向中腹板的位置調節。在支點端橫梁投影面下立桿定型間距為450mm；腹板梁部位（1.8米范圍）立桿定型間距600mm，采用四排；箱梁箱室板部位立桿定型間距900mm；懸挑翼板部位立桿定型間距900mm。順橋向門架布置：橫梁下凈距為450mm，其它處門架排距均為900mm，計算長度900mm。豎向布置：WDJ碗扣（高1800）支架10層，步距1800mm，軸心承插安裝，底層支架設50型可調下托，頂層支架設50型可調上托，可調托座可調節200～350mm，上托上放置雙根弧形彎鋼管。采用100㎜×100㎜方木（考慮實際施工情況，計算時予以折減），方木按計算間距縱向布置在已彎制成型的橫向鋼管上。采用δ＝15mm的竹膠模板作為箱梁底模安裝到木方上，以達到設計要求的箱梁外形尺寸。用腳手管在箱梁縱向兩側斜挑1m，作為施工平臺，平臺用腳手管做橫向斜撐支撐，角度在300以內。具體布置見附圖。2、支架整體結構措施為加強滿樘支架的整體剛度，設置三維剪刀撐。水平剪刀撐——在水平桿平面內每隔5.4m設一道水平剪刀撐，即每三層支架設一道水平剪刀撐，斜桿角度控制在45o~60o范圍。橫向垂直剪刀撐——自墩柱一端開始，端橫梁至底板加厚段支架加密處（立桿間距450mmx450mm）起點終點各設一道（相距3.6米），跨中每隔6排（相距5.4m）設一道垂直剪刀撐，其斜桿與立桿相連接。縱向垂直剪刀撐——整體支架外側設置封閉式垂直剪刀撐，內側每隔6排（相距約5m）設一道，其斜桿與立桿相連接。3、施工關鍵控制要點（1）、底部可調底座伸出距離不得大于30cm。（2）、頂部可調托座必須用2個插銷固定。（3）、立桿底座上方,離地20cm左右加設橫向和縱向掃地桿，用扣件與立桿緊固。3、碗扣支架布置墩頂處及半漸變段門架布設：縱向@450mm×橫向@450mm標準段門架布設：縱向@900mm×橫向@450mm（腹板處）縱向@900mm×橫向@900mm（底板處）4、其他操作要求縱橫向桿須與立柱墩身用鋼管和扣件箍緊，使排架與墩身組成整體，以保持整體穩定性，抱箍與墩身之間用木楔楔緊，必要時用雙根鋼管組成墩身抱箍。排架外圍腳手隨排架跟上，并高于排架工作一步，上人斜道同時跟上，竹笆滿鋪。靠近車道側腳手架采用斜挑腳手架。腳手架四周架設安全防護網，每隔一定高度。排架水平方向也拉設安全防護網，并懸掛安全警示牌。在排架搭設過程中，應加強對墩身的防護，嚴禁污染墩身。嚴禁碰撞墩身的轉角部位，加強必要的措施，保證墩身的外觀質量。弧形鋼管的固定：根據設計圖紙加工弧形鋼管，在安裝時根據高程控制弧形鋼管，先控制弧形鋼管兩頭鋼管立桿，再根據弧形控制其余鋼管立桿。六、支架搭設質量保證措施1、應對進入現場的碗扣支架、鋼管、扣件等配件進行驗收，碗扣支架應符合現行WDJ碗扣型多功能腳手架構件廠家標準，鋼管應符合現行《碳素結構鋼》（GB700）中Q235A鋼的標準，扣件應符合現行《鋼管腳手架扣件》（JGJ22）標準，并有質量合格證、質檢報告、準用證等證明材料，對反復使用的鋼管應檢測其壁厚，壁厚誤差為－0.5mm，不得使用不合格的產品。2、支架搭設前應對現場施工人員進行施工方案交底，地基處理必須按施工方案的要求進行施工。3、對碗口支架的的下碗口和和限位銷與與立桿的焊焊接質量進進行檢查，不不得有脫焊焊、裂縫、變變形等現象象，經過驗驗收合格后后才能使用用。4、模板支撐系統統的立桿間間距應按施施工方案在在地平面放放線進行設設置。5、模板支撐系統統的形式、搭搭設程序應應嚴格按施施工方案執執行，一聯聯箱梁中嚴嚴禁采用兩兩種不同形形式的支撐撐系統。七、支架搭設安安全保證措措施1、操作人員必須須經過專業業技術培訓訓及專業考考試合格，持持證上崗。2、模板支撐系統統的搭設區區域應設置置安全警戒戒線。3、箱梁支架搭設前前對搭設人人員進行方方案、安全全交底，搭搭設時帶好好安全帶，安安全帶要生生根，下雨雨天不能搭搭設支架。4、一聯箱梁支架四四個角要有有接地防雷雷擊措施。5、模板支撐系統搭搭設后至拆拆除的使用用全過程，立立桿底部不不得松動，不不得任意拆拆除任何一一根桿件，不不得松動扣扣件，不得得用作起重重纜風的拉拉結。6、模板支撐系統的的拆除必須須等到箱梁梁預應力張張拉結束后后才能進行行，拆除作作業必須自自上而下逐逐層進行，嚴嚴禁上下層層同時拆除除作業，分分段拆除的的高差不應應大于2層。7、3米以上支撐架體的的拆除，嚴嚴禁將拆卸卸的桿件向向地面拋鄭鄭，應設專專人傳遞至至地面，并并按規格分分類堆放。8、模板支撐系統的的拆除前應應對拆除方方案進行技技術交底，應應有專人操操作人員作作業，應有有專人進行行監護，在在拆除區域域內設置安安全警戒線線。9、在箱梁平臺兩兩側裝安全全防護網，外外立桿間距距1.8mm，立桿高高出箱梁11.3m。從從平臺外邊邊緣拉安全全網到箱梁梁支架邊，以以保證行車車和行人的的安全，在在過路處箱箱梁支架全全部用安全全網攔住，做做好高空防防墜措施。10、六級及六級以以上的大風風和雨、霧霧天應停止止支架的搭搭設、拆除除及施工作作業。11、由于施工區域域空間有限限，箱梁扶扶梯采用一一字型，扶扶梯寬度11.0m，坡坡度1：2，水平每每隔8m設置一一個平臺，扶扶梯兩側及及平臺外圍圍均應設置置欄桿和擋擋腳板，并并用安全網網圍護。欄欄桿高度為為1.2mm，擋腳板板高度200cm，扶扶梯立桿縱縱橫向間距距均為1..0m，步步距1.88m，按規規范要求設設置相應的的剪刀撐，扶扶梯采用踏踏步式，垂垂直高度334cm，水水平距離225cm，用用夾板鋪設設，鐵絲綁綁牢。八、支架驗收序號項目技術要求檢查方法備注1碗扣腳手架、鋼鋼管、扣件件的質量證證明材料須有檢測報告和和產品質量量合格證等等質量證明明材料檢查扣件須提供生產產許可證2地基基礎承載能力復核設計要求是否有設計計算算書對支撐基礎須由隱蔽工程驗收記錄3排水性能排水性能良好觀察4底座或墊塊無晃動、滑動觀察5立桿垂直度≤3‰用經緯儀或垂線線和鋼尺6桿件間距步距±50mm鋼尺7縱距±50mm鋼尺8橫距±50mm鋼尺9水平加強支撐按設計規定的間間距和要求求設置鋼尺11扣件擰緊力矩抽檢數允許不合格數力矩扳手安裝扣件數量5051~908191~150131151~2800202281~5000323120~32000505120~3200012鋼管壁厚按30%比例抽檢檢≤10%超聲波測厚儀不合格比例大于于30%的應應擴大抽檢檢比例九、箱梁支架滿滿載預壓方案1、箱梁滿堂支架滿滿載預壓試試驗的目的的為了保證箱梁在在澆筑落架后后，滿足設設計要求，符符合施工規規范。同時時檢驗支架架搭設的整整體穩定性性和驗證支支架及支架架基礎的實實際承載能能力，克服服混凝土澆筑筑過程中支支架的不均均勻沉降，避避免箱梁混混凝土因支支架不均勻勻沉降而出出現裂縫，確確保施工期期間的結構構安全。對于預壓加載的的方式，國國內橋梁建建設中已有有相當成熟熟的經驗，主主要有流體體加載和固固體加載兩兩大類，結結合本公司司以往經驗驗及本工程程最早施工工且具有代代表性的KK40～K42孔箱梁滿堂堂支架做按按主梁自重重1.1倍預壓試驗驗，其它聯聯跨若需預預壓的，只只需改變加加載荷載量量即可，其其余方法與與本方案一一致。預壓壓試驗方法法如下：2、預壓前支架頂標標高設置為防止預壓后，由由于支架的的變形等原原因，需對對支架進行行較大的調調整，給施施工帶來較較大的麻煩煩，因此在在預壓前，需需對支架頂頂標高進行行設置，預預加理論預預拱度，以以減少不必必要的麻煩煩。預壓前前支架頂標標高＝設計計標高＋理理論預拱度度。理論預預拱度計算算如下：支架彈性壓縮δδ支＝σL/E＝37×355/2.006×1005=6.3mmm支架基礎非彈性性沉降：δ支＝3mmm支架非彈性壓縮縮：δ支非＝5mmm理論預拱度H預預＝H設＋δ支＋δ支＋δ支非＝0＋6.3+33+5=114.3mmm3、支架驗收支架搭設好后，根根據相關規規范的要求求進行支架架驗收，確確保支架與與支架之間間、支架與與方木之間間、方木與與鋼管之間間、方木與與模板之間間等各相鄰鄰面接觸緊緊密，無明明顯縫隙。4、布置測量標高點點在底模上布置測測量標高點點，測點布布置位置：：順橋向布布置3處，為支支點、1/4、1/2，每一處處橫斷面方方向布置5點，共布布置測量標標高點15點。5、滿載預壓A、荷載計算根據計算，支點點部位的荷荷載為2..8×26＝72.88KN/mm2即支點1.0mm寬的范圍圍內需堆載載＝1.11×72.88=80.008KN，即8噸/m1/4、部位的的荷載均為為29.9009KNN/m2即端梁至漸變段段的6.00m范圍的堆載載＝1.11×29.9009=32.99KN，即3.33噸/m1/2部位的荷荷載均為117.7667KNN/m2即漸變段至1//2部位10..5m范圍內堆堆載＝1..1×17.7767=1.955KN，即2噸/mB、預壓荷載材料料預壓荷載采用砂砂袋和成捆捆鋼筋或鋼鋼絞線代替替預壓荷載載。砂袋應應逐袋稱量量，重量宜宜控制在550KG左左右，要設設專人稱量量，專人記記錄，稱量量好的砂袋袋一旦到位位就必須采采用防水措措施，要準準備好防雨雨布，成捆捆鋼筋要根根據現場情情況，逐根根清點，累累加。加載載時用汽車車吊提升到到箱梁上部部。C、分級加載通常加載宜分44級進行，即即25％、50％、75％、100％的加載載總量。每級持荷荷時間不小小于30分鐘，最最后一級為為1小時，然然后穩壓穩穩定時間48～72小時，一一般預壓最最后三天的的穩定為不不大于1mmm/天。每級加加載后，，分分別測定各各級荷載下下支架和支支架梁的變變形值，全全部加載完完成后，（即即卸載前）再再觀測一次次。將各階階段各測點點高程記入入表格中，并并算出相應應變形量。D、分級卸載卸載順序與加載載順序相反反，每次卸卸載后都要要觀測一次次，將各階階段各測點點高程記入入表格中，并并算出相應應變形值。6、測量方法測量儀器主要高高精度水準準儀觀測，測測量步驟如如下：A、布置測量點，找找強度較好好直順的細細鐵絲系22KG垂砣砣掛在觀測測點上，在在鉛垂絲上上做好觀測測標記。地地下設測站站，對鉛垂垂絲上標記記標高測量量，測出各各點的初始始標高值并并記錄入表表格，試驗驗過程中注注意對測點點及鉛垂絲絲的保護，必必要時專人人看護。B、分級加（卸）載載時，統一一指揮，配配備專門的的荷載記錄錄統計員，對對各階段各各測點都要要測量一次次并有專人人復測，測測出各點的的標高值，計計算各測點點的變形值值，將各數數值記入表表格中。C、整理上述各標標高值，計計算各測點點的變形值值，編制變變形量成果果表。后附附詳表《各各階段各測測點的實際際高程及各各測點變形形量成果表表》D、觀測注意事項項a）采用用相同的觀觀測路線和和觀測方法法；b）使用用同一儀器器和設備c）固定定觀測人員員：曾波、魏慶輝d）觀測測的各項記記錄，必須須注明觀測測時氣象情情況及荷載載變形；e）擋對對變形成果果發生懷疑疑時，應隨隨時進行檢檢核；f）觀測測前對所使使用的儀器器和設備應應進行檢查查校正，并并作出詳細細記錄。7、觀測數據的處理理通過觀測各測量量標高點在在加（卸）載載不同階段段時的標高高值，算出出支架在各各階段相應應的變形數數據，將各各標高值及及變形數據據整理并記記入變形量量成果表中中。根據各各階段變形形數據及荷荷載情況，繪繪制荷載、變變形量曲線線圖，按此此圖推算各各部位的支支架變形值值。8、設置施工預拱度度根據支架變形值值及設計預預拱度設置置施工預拱拱度，按兩兩次拋物線線變化計算算各點的預預拱度，即即：距支點點X的預拱度度值δX＝δ支X（L－X）/L2，施工預預拱度為支支架變形值值。9、上報審批試驗完成后，及及時編制《現現場測試報報告》及相相關技術資資料，報項項目技術負負責人審批批，并及時時報監理審審查，同意意后方可進進行下道工工藝的施工工。提交的的《現場測測試報告》具具有下述資資料：施工預拱度的設設置說明及及最后成果果；；《觀測點位置示示意圖》；；《各階段各測點點的實際標標高及其變變形值的變變形量成果果表》；《荷載、變形量量曲線圖》；；預壓試驗現場照照片等；十、碗扣式支架計計算1、荷載分析（1）碗扣式腳手架自自重，包括括立桿、橫桿、碗碗扣等，可可按下表查取。表1立桿型號規格A（mm）每米長自重（KKg）1800型180010.71500型15008.91表2橫桿型號規格A（mm）每米長自重（KKg）900型9004.1600型6002.9300型3001.8（2）新澆混凝土容容重按γ=26KN/mm3計算。以以35米跨30.22米寬標準跨跨計算，各各斷面混凝凝土自重qq1根據位位置不同，有有：（a）標準斷面（范范圍為跨中中17.55m，底板、頂板板厚200㎜，其橫橫斷面面積積為20..637㎡㎡）：有：每延米的荷荷載q1=20.6637×226/30..2＝17.7767KKN/m22（b）漸變段斷面（范范圍為橫梁梁兩側6..0m，底板厚200--400㎜，按400㎜計，其其橫斷面面面積為344.74㎡㎡）：有：每延米的荷荷載q1=34.774×26/30..2＝29.9909KNN/m2（c）端橫梁斷面（此此處為不利利部分，范范圍為分孔孔線一側1000㎜，橫梁梁高2800㎜，其橫橫斷面面積積為43..868㎡㎡，中橫梁梁處參照搭搭設）：有：每延米的荷荷載q1=43.8868×226/30..2＝37.7767KNN/m2（3）模板及支架自自重（含內內模、側模模及支架）以以混凝土自重重的5%計，則則恒載為：：q×1..05（4）施工人員及設設備荷載：：2.0kPPa（5）振搗混凝土產產生的荷載載：2..0kPa（6）風荷載：本工程碗扣支架架最大高度度18m左右右，作用于于支架的水水平荷載按按ωK=0.7xμμzxμSxωO計算。式中基本風壓ωωO按xx地區，地地面粗糙系系數B時，取ωO=0..55KNN/m2風壓高度變化系系數μz按建筑結結構荷載規規范，188m高度時時取μz=1..25風荷載體型系數數μS參照JGJ1128-22000條文說明明算例，擋擋風系數取取φ＝1.2AAN/AWW,其中An為擋風面面積；AW為迎風面面積。查《建建筑施工扣扣件式鋼管管腳手架安安全技術規規范》JGJ1130－2001附錄A，表A－3，取1.88m雙排φ＝0.11161μS=1.3xφφ=1.33x0.11161=00.1511故ωK=0.7x11.25xx0.1551x0.555=0.00727KKN/m22風荷載對腳手架架計算單元元產生的彎彎矩值：MK=0.855x1.4xωKxH2xb/100=0.885x1.4x0.07727x182x1/100=2.803KKN/M（7）荷載組合：計算強度：q==1.2××②×1.005+1..4×（④+⑤）標準斷面q=1.22×17..767××1.055+1.44×（2.0+2.0）=27.9986KN/mm2漸變段斷面q=1.22×29..909××1.055+1.44×（2.0+2.0）=43.2285KN/mm2端橫梁斷面q=1.22×37..767××1.055+1.44×（2.0+2.0）=53.1186KKN/m22計算撓度（施工工人員及設設備荷載不不參與組合合）：q==1.2××②×1.005（a）標準斷面qq=1.22×27..986××1.055=35.2262KN/mm2（b）漸變段斷面q=1.22×43..285××1.055=54.5539KN/mm2（c）端橫梁斷面q=1.22×53..186××1.055=67.0014KN/mm22、底模驗算底模采用δ＝115mm厚的九夾板（靜曲強強度為122Mpa，直接擱置置在縱向方方木上，1100×1100cmm木方中到到中間距為為300mmm。木方按按連續梁考考慮，取單單位長度（1.0m）板寬進行計算。（1）強度計算（a）標準斷面MMmax＝＝ql2/10＝27.9886×0..302/10＝0.2522KN.mσmax＝Mmaax/WW＝0.2522×106/（1220×152/6）＝5.5508MPPa＜[σ0]==12MPa（合格（b）漸變段斷面Mmmax＝ql2/10＝43.2285×00.302/10＝0.3990KN.mσmax＝Mmaax/WW＝0.39×1006/（1220×152/6）＝8.552MPaa＜[σ0]==12MPaa合格（c）端橫梁斷面Mmaax＝ql2/10＝53.1186×00.252/10＝0.4799KN.mσmax＝Mmaax/WW＝0.4799×106/（1220×152/6）＝10..46MPPa＜[σ0]==12MPa合格（2）撓度計算（偏偏安全，按按簡支考慮慮）竹膠板板彈性模量量E=9×1103MPa竹膠板慣性矩：：I竹＝bh3/12=11220×153/12==3.4331×1006mm4（a）標準斷面f=5qL4/3384EII=5×35.2262×3004/(3884×9×103×3.4331×106)=0..12㎜＜L/3000=1㎜滿足要求求（b）漸變段斷面f=5qL4/3384EII=5×54.5539×30044/(3884×9×103×3.4331×106))=0..19㎜＜L/3000=1㎜滿足要要求（c）端橫梁斷面f=5qL4/3384EII=5×67.0014×30044/(3884×9×103×3.4331×106))=0..23㎜＜L/3000=1㎜滿足要要求3、方木驗算方木平臥放置于于橫向弧形形腳手鋼管管上，方木木規格為1100mmm×100mmm,方木跨徑徑（立桿縱縱距）在標標準斷面，漸漸變段斷面面，端橫梁梁斷面分別別為9000mm，900mmm，450mm。方木木亦按連續續梁考慮。考慮現場實際施施工時方木木的尺寸差差異，方木木的力學性性能乘0..9的折減減系數取值值，則：[σ]＝12×0.9＝＝10.88MPa，E=9×1033×0.99=8.11×1033MPa。（1）強度計算（a）標準斷面MMmax＝＝ql2/10＝27.9886×0.3×00.902/10＝0.688KN.mσmax＝Mmaax/WW＝0.68×1006/（100×1002/6）＝4.008MPaa＜[σ0]==10.88MPa合格（b）漸變段斷面Mmmax＝ql2/10＝43.2285×0.3×00.902/10＝1.055KN.mσmax＝Mmaax/WW＝1.055×106/（100×1002/6）＝6.33MPa＜[σ0]==10.88MPa合格（c）端橫梁斷面Mmaax＝ql2/10＝53.1186×0.255×0.4552/10＝0.2669KN.mσmax＝Mmaax/WW＝0.2699×106/（100×1002/6）＝1.6614MPPa＜[σ0]==10.88MPa合格（2）撓度計算（a）標準斷面f=5qL4/3384EII=5×35.2262×0.3×9004/(3884×8.1×103×100×1003/12))=1..33㎜＜L/3000=3㎜滿足要求求（b）漸變段斷面f=5qL4/3384EII=5×54.5539×0.3×9004/(3884×8.1×103×100×10033/12))=2..05㎜＜L/3000=3㎜滿足要求求（c）端橫梁斷面f=5qL4/3384EII=5×67.0014×0.3×4504/(3884×8.1×103×100×1003/12))=0..159㎜㎜＜L/3000=1.5㎜滿足要求求4、橫向鋼管（ΦΦ4.8//3.5弧形鋼管管）計算每個碗扣支架上上托上采用用兩根橫向向弧形彎鋼鋼管。近似似按均布荷荷載簡支梁梁計算，橫橫向鋼管下下立柱間距距（立桿橫橫距）在標標準斷面（腹腹板處）、漸變段斷面（腹板處）、端橫梁斷面分別為600mm、600mm、450mm。（1）強度計算（a）標準斷面q=27.9986×0.6=16.7792KNN/mMmax＝qll2/8＝16.7792×00.62/8＝0.7556KN.mσmax＝Mmaax/WW/2（兩根）＝＝0.7556×1006/5.088×103/2＝74.337MPaa＜[σ]=2005MPaa合格（b）漸變段斷面q=43.2285×0.6=25.9971KKN/mMmax＝qll2/8＝25.9971×00.62/8＝1.1669KN.mσmax＝Mmaax/WW/2（兩根）＝＝1.1669×1006/5.088×103/2＝115..0MPaa＜[σ]=2005MPaa合格（c）端橫梁斷面q=53.1886×0.45=23.9934KNN/mMmax＝qll2/8＝23.9934×00.452/8＝0.6006KN.mσmax＝Mmaax/WW/2（兩根）＝＝0.6066×106/5.088×103/2＝59.664MPaa＜[σ]=2005MPaa合格（2）撓度計算（a）標準斷面q=35.2662×0.6=21.1154KNN/mf=5qL4/3384EII/2（兩根）==5×21.115×6004/(3884×2.066×105×1.2119×105)/2=0.7111mm<L/400=11.5mmm合格（b）漸變段斷面q=54.5339×0.6=32.7723KKN/mf=5qL4/3384EII/2（兩根）==5×32.772×6004/(3884×2.066×105×1.2119×105)/2=1.1mmm＜L/4000=1..5㎜合格（c）端橫梁斷面q=67.0114×0.45=30.1156KNN/mf=5qL4/3384EII/2（兩根）==5×30.1156×4504/(3884×2.066×105×1.2119×105)/2=0..32㎜＜L/4000=1..1㎜合格5、立桿計算每根立柱所承受受的豎向力力按其所支支撐面積內內的荷載計計算，查碗碗扣支架立立桿設計荷荷載，橫桿桿步距為11.8m時時，每根立立桿設計荷荷載為25KN。（1）強度計算（a）標準斷面每根立桿設計荷荷載F=27..986××0.9×0.6=15.1112KKN＜[F]=25KN合格（b）漸變段斷面每根立桿設計荷荷載F=43..285××0.9×0.6=23.3373KKN＜[F]=25KN合格（c）端橫梁斷面每根立桿設計荷荷載F=53..186××0.45×0.45=10.777KN＜[F]=25KN合格6、地基承載力計計算主線箱梁支架基基礎結構采采用15ccm水泥混凝土土（C25），其下下設置155cm礫石石砂墊層，混凝土抗壓壓強度設計計值fc＝11.99Mpa，碗扣支支架下設鋼鋼下托座，鋼鋼托座底鋼鋼板為15x15cmm。上部結構傳至基基礎頂面的的最大軸心心力為Nmmax=223.3773kNA=150×1150=2.225×104mm2σmax=Nmaax/A==23.3373×1103/（2.255×104）=1.0339MPaa＜[fc]]＝11.99MPa滿足要要求7、支架系統整體體穩定計算算（考慮風風載）(a)整體結構構分析取豎向應力最大大的漸變斷面進進行驗算MW＝0.85×1..4WKLLah2//10＝0.855×1.44/10××0.07727×00.6×1.882=0.01168KNN.m。（WK＝0.07727KNN/m2,La＝0.6m，h＝1.8mm）可得MW/W＝0..01688×103/（5.088×10--6）＝3.3307MppaN/(φA)＋＋MW/W＝23.3373×1103/（0.3553×489..3）＋3.3007＝138..63MMpa<[[σ]=2005Mpaa滿足要求求(b)抗傾覆計計算對于箱梁支架，抗抗傾覆實際際是指橫向向一榀支架架在邊側立立桿作為支支撐點時，該該排立桿的的自重產生生的彎矩與與風荷載作作用在支架架上的彎矩矩平衡。1800型碗扣扣支架立桿桿的自重為為：0.1077×20/11.8=0.122KN自重產生的彎矩矩：Mr=00.12×(30..2/0..6)×330.2==182..41KNN.m風荷載產生的彎彎矩：M0=00.07227×20×0..6×20==17.4448KNN.m有：M0＜Mr，支架系統平衡衡。十一、支架拆除除當混凝土強度達到到要求，并并預應力張張拉、壓漿漿結束后，在在監理工程程師允許的的情況下方方可進行支支架的拆除除。碗口式鋼管支架架拆除時，把把頂托向下下旋，取出出和夾板方方木，然后后逐步拆除除碗扣支架。支架拆除原則要要求對稱，少少量、分次次、逐漸完完成，以便便使箱梁本本身逐步承承受荷載，避避免結構物物在卸架過過程中發生生質量事故故。因此連續跨拆除除時從兩邊邊跨開始，從從外側立柱柱端根部逐逐漸進行，而而中央跨則則從跨中開開始，逐漸漸向兩側立立柱進行，每每次進行時時箱梁橫斷斷面兩邊同同時進行，防防止單邊操操作對箱梁梁的影響，使使橫斷面受受力不均，落落架過程中中分批進行行，多次拆拆除支架支支撐，逐漸漸向中跨進進行。在落落架過程中中及時對箱箱梁標高進進行觀測，進進行數據匯匯總，掌握握支架落架架情況。碗扣腳手架拆除除時注意事事項：拆除碗扣腳手架架前，應清清除腳手架架上的材料料、工具和和雜物；拆除時，應設置置警戒標志志，并由專專職人員負負責警戒；；碗扣腳手架的拆拆除應在統統一指揮下下，按先拆拆撓度最大大以及懸臂臂處再逐步步拆向兩端端、自上而而下逐層的的順序進行行；在拆除過程中，腳腳手架的自自由懸臂高高度不得超超過兩步，當當過兩步時時應加設臨臨時拉結；；通長水平桿和剪剪刀撐等，必必須在腳手手架拆除到到相關碗扣扣腳手架時時方可拆除除；工人必須站在臨臨時設置的的腳手板上上進行拆除除作業，并并按規定使使用安全防防護用品；；拆除過程中，嚴嚴禁使用榔榔頭等硬物物擊打、撬撬挖，拆下下的連接棒棒應放入袋袋內，鎖臂臂應先傳遞遞至地面并并放室內堆堆存；拆卸連接部件時時，應先將將鎖座上的的鎖板與卡卡鉤上的鎖鎖片旋轉至至開啟位置置，然后開開始拆除，不不得硬拉，嚴嚴禁敲擊；；拆下的碗扣腳手手架、鋼管管與配件，應應先成捆用用機械吊運運至地面，防防止碰撞，嚴嚴禁拋擲。十一、應急預案案1、應急預案組織織機構（1）公司成立生產安安全事故應應急救援領領導小組：：組長由公公司總經理理擔任。副副組長由公公司副總經經理、首席席安全工程程師、總工工程師擔任任。組員由由施工管理理部經理、安安全、設備備、材料、質質量、黨委委辦公室和和工會相關關人員組成成。領導小小組負責制制定和修改改、完善公公司的應急急救援預案案；實施公公司應急救救援的預防防、準備、響響應、恢復復的應急管管理；規劃劃、布置、檢檢查應急救救援的培訓訓、教育和和演練工作作；組織對對死亡和重重大事故的的應急救援援工作；組組織或協助助相關部門門展開事故故調查；加加強與建設設行政主管管部門、勞勞動部門、市市國資委、建建工集團、公公安部門、工工會等部門門的聯系和和溝通。領領導小組常常設機構為為公司工程程部。（2）事故應急救援領領導小組下下設三個工工作小組：：事故現場場搶險小組組、事故現現場搶險保保障小組、事事故現場醫醫療搶險小小組。（3）事故現場搶險小小組負責了了解、掌握握事故情況況，制定處處理方案，組組織指揮實實施，并保保持同公安安、檢察院院、消防、民民防、等部部門的聯系系。搶險小小組組長由由公司總經經理擔任，副副組長由首首席安全工工程師擔任任，組員由由公司技術術、質量、安安全和相關關項目經理理、項目工工程師、項項目安全工工程師組成成。（4）事故現場