馬鞍山長江公路大橋北邊塔塔柱、橫梁施工方案匯報2010年04月1日中交二航局馬鞍山長江公路大橋MQ-03標項目經理部本次匯報的主要內容一、工程概況二、主要施工流程三、主要施工工藝四、組織結構及資源配置五、質量控制六、安全、環保施工七、施工計劃一、工程概況

主塔結構設計為門式結構，由（下、中、上）塔柱、塔頂鞍罩及下、上橫梁組成，其中塔柱為鋼筋混凝土結構，上、下橫梁為預應力混凝土結構。塔柱高（從塔座項面算至鞍座底）為165.3m，橋面以上塔柱高約132.2m，主塔塔柱橫橋向寬度為6.0m，順橋向寬度為8.0～10.0m，塔柱間中心距：在塔頂處35m，承臺頂處43.5m，斜率1:39.6。下塔柱高33.0m（塔座頂至橋面），高程為＋10.000～＋43.000,橫橋向寬度6.0m，順橋向寬度9.6～10.0m，采用單箱單室截面，壁厚：橫橋向1.2m、順橋向1.4m，在塔座頂及與下橫梁交界部范圍內壁厚逐漸加厚。中塔柱高103.135m，高程為＋43.000～＋146.135,橫橋向寬度6.0m，順橋向寬度8.752～9.6m，采用單箱單室截面，壁厚：橫橋向1.0m、順橋向1.2m，在中、上塔柱交界處設0.6m厚隔板，開2.0×2.0m電梯孔，在橋面處塔柱內側設1.8m×l.0m進人孔，電力管線從該處通過。上塔柱高29.165m，高程為＋146.135～＋175.300,橫橋向寬度6.0m，順橋向寬度8～8.752m。下橫梁高9.0m，橫橋向長36.162m，順橋向頂寬8.461m、底寬8.57m，采用單箱雙室截面。下橫梁頂面布置有支座墊石及阻尼裝置的固定墊塊。上橫梁設計為具有徽派建筑特色的預應力混凝土結構，上橫梁由上、中、下梁三部分組成。上梁與中梁之間用5個有圓柱造型的結構連接，中梁與下梁之間用三個有燈籠造型的結構連接。序號材料名稱材料型號單位結構名稱合計塔柱下橫梁上橫梁1HRB335鋼筋Ф32t959.4

959.42Ф20t527.381.2

608.53Ф16t610.538.4125.6774.54Ф12t

22.941.864.75鋼絞線ФS15.2t

68.561129.56混凝土C50m310504.21226.81170.612901.6北邊塔索塔主要材料數量

二、主要施工流程根據索塔的結構形式及特點，塔柱及橫梁采用的施工工藝為：（1）、塔柱第1-3節段采用腳手支架施工，4-37#節段均采用液壓爬模施工。（2）、上下橫梁均采用落地式鋼管支架現澆，在橫梁與塔柱相接處，采取先施工塔柱后施工橫梁的順序。三、主要施工工藝3.1測量控制北邊塔施工測量重點是保證塔柱、上下橫梁等各部分結構的傾斜率、垂直度、外形幾何尺寸、平面位置、高程以及一些內部預埋件的位置準確性。北邊塔施工前，應在附近區域布設二級施工控制網點，以確保施工質量。詳見《北邊塔塔柱施工測量技術方案》3.2塔柱施工3.2.1塔柱勁性骨架的設計及控制3.2.1.1勁性骨架設計為滿足塔柱鋼筋定位的需要、方便測量放樣，塔柱施工時設置勁性骨架。勁性骨架應安裝在內層、外層主筋中間，按框架結構形式進行設計。為方便安裝，勁性骨架采用后場分榀分節段加工，現場吊裝并用型鋼連成整體。根據塔柱的自身結構特點，每個塔柱內設置4榀骨架，分布在塔柱壁內。根據塔柱澆筑的分節高度，勁性骨架的標準節長度為9m（下塔柱）和4.5m(上塔柱)，在塔柱起步段及塔冠處加工成異型段。勁性骨架主要采用∠75×75×8、∠50×50×5等角鋼制作，骨架采用焊接固定。其構造形式見下圖3.2.1.2勁性骨架施工流程測量校核合格調整位置不合格勁性骨架桁架預埋測量放線桁架接長鋼筋綁扎、模板安裝調校、澆注混凝土桁架件現場聯結桁架加工測量放線桁架運輸下一節段勁性骨架施工3.2.1.3勁性骨架施工勁性骨架制作和安裝：（1）、首先在北塔側小平臺上用角鋼制作勁性骨架胎架，該胎架高度約0.3米；（2）、勁性骨架在后場加工制作，先加工成豎向片架，而后用橫向桿件焊成單元框架，以備現場安裝。（3）、勁性骨架的上下節必須試拼合格后，設定標記、解體送抵現場安裝。（4）、勁性骨架采用塔吊安裝，全站儀測量定位后焊接固定。（5）、下塔柱的勁性骨架每次拼接9m。上塔柱勁性骨架因受風載影響吊裝較為困難，每次按4.5m拼接，這樣可以減少施工難度，提高施工精度。3.2.2塔柱鋼筋工程鋼筋在后場加工成型，其尺寸變化以滿足設計及規范要求為準，尤其注意準確計算塔柱截面尺寸漸變對鋼筋尺寸的影響。（1）、塔柱豎向鋼筋采用標準型滾扎直螺紋套筒接頭，其鋼筋一般為長9m的定尺鋼筋。其余鋼筋接頭均采用焊接或綁扎。（2）、塔柱鋼筋同一截面內的接頭不應超過50%，在接頭長度區段內同一根鋼筋不得有兩個接頭。（3）、鋼筋加工鋼筋滾軋直螺紋接頭在鋼筋加工區套絲，其切頭、打磨、上好套筒或塑料保護套等各工序必須按要求做好，將加工好的鋼筋分類堆放整齊，且在下雨前必須用雨布進行覆蓋。一經發現違規行為將采取嚴厲措施予以處罰。（4）、鋼筋安裝勁性骨架安裝后，即可開始鋼筋安裝。豎向主筋上部臨時固定在勁性骨架上，防止其隨風擺動。主筋通過直螺紋連接套筒逐根連接，用扳手擰緊套筒，然后再由下而上綁扎箍筋及水平鋼筋。（5）、塔柱豎豎向鋼筋定定尺9m，主要考慮慮因素：①、盡量減減少非標準準尺寸鋼筋筋的加工數數量，批量量加工標準準尺寸主筋筋，提高工工效。②、同一斷斷面主筋的的接頭數量量不得超過過鋼筋總量量的50%。③、主筋的的接頭應錯錯開布置，，兩接頭間間距應≥35d，施工中取取120cm。④、操作方方便：施工工人員在塔塔柱節段頂頂面和爬架架頂層平臺臺進行主筋筋的連接。。（6）、塔柱施施工中應注注意橫梁水水平主筋和和預應力錨錨墊板及波波紋管預埋埋施工。塔柱與橫梁梁連接處的的鋼筋，在在塔柱施工工中應及時時在橫梁位位置進行預預埋。施工工時嚴格按按圖紙施工工，確保數數量和位置置準確。（7）、下橫梁梁（上橫梁梁）橫橋向向部分鋼筋筋預埋在塔塔柱內，擬擬對該鋼筋筋用滾扎直直螺紋套筒筒連接，將將該套筒內內涂抹黃油油后緊貼橫橫梁側塔柱柱外模，橫橫梁施工時時再連接。。其大樣圖圖如下。3.2.3塔柱模板、、支架工程程3.2.3.1塔柱模板、、支架施工工概述北邊塔施工工的兩個塔塔柱高度均均為165.3m（從塔座頂頂面+10.0m算至鞍座底底+175.3m），分成37個節段進行行施工。第2～36節段為標準準節段，每每節段高度均為4.5m；第1節段高4.7m，第37節段高度3.1m。外模支架：：1～3節段采用腳腳手架搭設設施工，4～37節段采用液液壓爬模施施工。內模支架采采取內爬架架與腳手管管支架施工工相結合的方方法進行施施工。施工工分段詳見見右圖。3.2.3.2第1～3節段塔柱模模板、支架架施工塔柱第1-3節段為塔柱柱起步段，，采用腳手手管搭設塔塔柱內外支架架進行施工工。（1）、支架搭搭設起步段擬采采用Ф48×3.5mm腳手管沿塔塔柱外圍四四周搭設三排排支架，支支架搭設間間距為120cm×120cm×120cm，主要用以以臨時固定定接長鋼筋及起始段段模板，并并作為簡簡易操作平平臺。塔柱內腔支支架采用φ48×3.5mm鋼管腳手架架施工，除預留留模板安拆拆空間外，，盡量滿布布以確保工工程安全。支支架根據施施工需要分分節段進行行搭設，并并設附墻進行固固定。該節段外模模支架布置置見右圖。。（2）、模板外模為爬模模模板，包包括大面模模板和60*60cm的直倒角模模板。每個塔肢外外模需用兩兩種大面模模板M1、M2。M1安裝在塔柱柱短邊，寬寬×高尺寸為5040××4800mm，共計2塊（每塊傾傾角不同））；M2安裝在塔柱柱長邊，寬寬×高尺寸為9100××4800mm，共計2塊。面板采采用厚21mmWISA板；橫肋為為90×40mm方木，間距距為20cm；豎肋為10cm高的幾型鋼鋼梁，間距距為26.5cm；圍檁為雙雙肢［14a，最大豎向向間距為100cm。拉桿采用用45號鋼，經調調質處理，，絲口為M20，采用φ20mm圓鋼加工。。拉桿最大大豎向層距距為1.0m，最大水平平間距為1.3m。詳見下圖圖。倒角模模板為鋼模模：面板為為6mm鋼板；邊肋肋為∠80×8mm角鋼，橫肋肋為［8槽鋼。倒角角模板的尺尺寸為600×600×4800mm，共計4塊。詳見下下圖。第1節內模為木木模，第2、3節為大面模模板和50*50cm的倒角鋼模模板。內模模的大面模模板結構與與外模大面面模板類似似。模板通過在在塔座表面面層埋設預預埋件，用用型鋼作為為外支撐進進行固定。。其形式詳詳見下圖。。塔柱外模M1結構(塔柱短邊)塔柱外模M2結構（塔柱長邊邊）外倒角模板板展開圖3.2.3.3第4～37節段塔柱模模板、支架架施工第4～37節段塔柱外外側模板、、支架采用用液壓爬模模施工。當當塔柱第3節段施工完完畢，即刻刻拆除外側側腳手架、、安裝液壓壓爬模，其其安裝形式式見右圖。。第4節爬架進入入施工循環環節段，使使用至塔柱柱封頂結束束；液壓爬爬模的設計計及施工流流程見以下下章節。塔柱內腔支支架9～30#節段為內爬爬架、其余余節段為腳腳手架。內內爬架采用用型鋼制作作支架，高高12米重8噸，用塔吊吊整體吊裝裝而實現向向上爬升；；腳手架采采用Ф48*3.5mm腳手管搭設設，通過接接長腳手管管實現往上上爬升。內內腔模板為為大面模板板、倒角模模板及木模模相結合進進行施工。。9～30#節段內模用用大面模板板和倒角模模板施工，，因塔柱內內腔尺寸不不同，采用用倒角模板板不變，只只調整大面面模板尺寸寸；其余節節段內模采采用木模施施工。37節段為實心心混凝土結結構，無內內腔，按常常規施工工工藝施工。。爬模安裝3.2.3.4塔柱液壓爬爬模設計液壓自爬模模體系主要要由液壓爬爬升體系和和模板體系系組成，本次仿真分分析計算共共考慮三種種工況(架體材料為為Q235鋼，抗拉屈屈服強度215MP)工況1：非工作狀狀態（即準準備澆筑混混凝土的狀狀態，爬架架承受施工工臨時荷載載和風荷載載）。主要構件部位最大正應力（MPa）最小正應力（MPa）變形(mm)上平臺橫梁30.9-31.12.3三角架橫梁58.9-57.54.9中平臺橫梁32.7-30.72.3下平臺橫梁21.6-19.31.9主縱梁78.7-74.94.9豎桿-16.1-16.8/三角架立桿6.7-4.4斜撐-5.7-5.7/工況1下結構計算算結果工況2：混凝土澆澆筑狀態（（即澆筑混混凝土的狀狀態）主要構件部位最大正應力（MPa）最小正應力（Mpa）變形（mm）上平臺橫梁25.9-47.22.7三角架橫梁97.4-89.85.1中平臺橫梁34.9-31.72.9下平臺橫梁20.1-21.72.3主縱梁104.3-87.55.4豎桿-19.4-27.5/三角架豎桿10.2-8.9斜撐-129.7-129.7/工況2下結構計算算結果工況3：爬模系統統爬升狀態態（即模架架爬升的狀狀態）主要構件部位最大正應力（Mpa）最小正應力（Mpa）變形（mm）上平臺橫梁17.3-21.22.1三角架橫梁37.1-41.84.3中平臺橫梁114.5-102.85.2下平臺橫梁148.2-154.92.2主縱梁59.1-49.54.3豎桿-66.4-84.3/三角架豎桿87.5-61.1斜撐-61.9-61.9/工況3下結構計算算結果A、液壓爬模模工作原理理導軌依靠附附在爬架上上的液壓油油缸進行提提升，導軌軌提升到位位后與上部部爬架懸掛掛件連接，，爬架與模模板體系則則通過頂升升液壓油缸缸沿著導軌軌進行爬升升。液壓自動爬爬模系統爬爬升的工作作原理如下下：（1）、起始澆澆注段中,按照設計位位置埋設錨錨錐,并保證其位位置準確。。（2）、砼達到到強度要求求后拆模,以起始段中中預埋的錨錨錐為支點點拼裝系統統。（3）、操作動動力裝置控控制器爬升升軌道，使使其上部與與掛在預埋埋錨錐上的的懸掛件固固接，固定定爬升軌道道。（4）、操作動動力裝置控控制器爬升升爬架,帶動系統爬爬升至下一一工作節段段。（5）、支模,并重復上述述工作流程程。液壓爬模爬爬升示意B、液壓爬爬升體系爬升體系包包括內爬架架和外爬架架。外爬架為自自動液壓爬爬架，質量量約60t。外側爬架架包括懸掛掛件及預埋埋件、爬升升導軌、液液壓頂升設設備、操作作平臺。外外爬架采用用液壓頂升升設備進行行爬架提升升，塔柱在在順橋向兩兩側各布置置3套頂升力為為100kN液壓頂升設設備，在橫橫橋向兩側側各布置2套頂升力為為100kN液壓頂升設設備，所有有頂升設備備可以單獨獨操作，也也可以同時時操作。內爬架（型型鋼支架））重約8t，總高度約約12m，主要由工工作平臺及及錨固懸掛掛件組成。。其中工作作平臺包括括1個上部操作作平臺、1個主工作平平臺及2個下部作業業平臺。主主工作平臺臺作業凈空空為6m，平臺大小小可伸縮，，以適應塔塔柱內腔截截面尺寸的的變化。內內爬架的提提升采用塔塔吊提升。。C、液壓自爬爬模系統性性能參數（1）架體系統統：架體支承跨跨度不大于于6米（相鄰埋埋件點之間間水平距離離）；外架架體高度約約13.5米；外架體體寬度主主平臺2.70m，上平臺1.60米、中、下下平臺1.60米；（2）液壓升升降系統統額定工作作壓力25MPa；油缸行行程400mm；伸出速速度外墻墻油缸380mm/min；頂升升油缸額額定推力力：100kN；串聯雙雙油缸不不同步差差不大于于20mm.（3）爬升機機構爬升機構構有自動動導向、、液壓升升降、自自動復位位的鎖定定機構，，能實現現架體與與導軌互互爬的功功能。（4）液壓自自爬模各各操作平平臺的施施工荷載載（共5個操作平平臺）模板，澆澆筑，鋼鋼筋綁扎扎工作平平臺≤3kN/m2；爬爬升裝裝置工作作平臺≤≤1.5kN/m2模板后移移及傾斜斜操作主主平臺≤≤1.5kN/m2；電電梯人口口平臺≤≤1.0kN/m2系統工作作平臺總總體≤3.0kN/m2（5）剪力設設計值為為：FV=80kN;拉力設計計值為F=100kN。（6）爬模整整體提升升，同一一榀爬架架提升機機位間同同步差控控制在20mm以內。（7）爬模的的每根液液壓缸的的推力為為100kN(即10t)。（8）自爬模模爬升時時，結構構砼抗壓壓強度不不低于15MPa。3.2.4塔柱水平橫撐撐施工隨著塔柱節段段的不斷升高高，塔柱形成成向內傾斜的的懸臂狀態，，塔柱在自重重、爬模及風風載等荷載作作用下逐漸變變形，并在塔塔柱根部和下下橫梁頂部外外側部位產生生較大的拉應應力，因此在在塔柱施工的的同時必須每每隔一定高度度設置水平橫橫撐。利用上上橫梁支架的的水平支撐桿桿作為設計要要求的臨時橫橫撐，擬設置置6道。在安裝時時用油壓千斤斤頂頂推，頂頂力滿足要求求后停止施加加頂推力力，，并用連接鋼鋼板將橫撐與與牛腿支座焊焊接固定，然然后千斤頂回回油、卸落。。水平橫撐標標高、頂推力力大小等內容容詳見武港院院設計的《上橫梁支架設設計》（將專項上報報）。水平橫橫撐頂推力施施加圖見下圖圖。3.2.5混凝土施工工工程3.2.5.1混凝土配合比比設計技術要要求塔柱采用高性性能混凝土，，設計強度等等級C50，采用一級泵泵送工藝，其其技術要求如如下：（1）、配制強度度60MPa；（2）、塔柱初凝凝時間8～12小時。（3）、塔柱終凝凝時間14小時左右。（4）、初始坍落落度：75米以下（起始始標高為+10.0m）180±20mm，75米以上為200±20mm。3.2.5.2材料優選及配配合比確定根據設計要求求，對料源進進行配合比設設計與試驗，，擬采用合理理的配合比（（已上報）。。原材料水泥（kg/m3）粉煤灰（kg/m3)砂（kg/m3)碎石（kg/m3)水（kg/m3)外加劑（kg/m3)規格P.O42.5級I級2.6～3.05～25井水HP400R配合比(kg/m3)4345972010791583.4513.2.5.3混凝土澆筑混凝土采取在在后場用1臺120m3/h攪拌站生產混混凝土，通過過2～3臺輸送車運至至北塔承臺邊邊的1臺HBT105托泵泵送入模模。每塔肢布布設1根泵管。串通或帆布導導管布點分層層澆筑，層厚厚控制在30cm，用插入式震震搗器按梅花花形均勻布置置振搗，間距距不得超過振振搗棒作用半半徑1.5倍，并插入下下層混凝土5-10cm，與模板保持持5～10cm距離。振搗棒棒應避免碰撞撞模板、鋼筋筋及其他預埋埋件。混凝土土振搗應密實實，密實的標標志是混凝土土停止下沉、、表面不再冒冒出氣泡、表表面呈現平坦坦及泛漿?；炷潦┕たp縫采用人工鑿鑿毛，在混凝凝土強度達到到25MPa后方可進行鑿鑿毛施工。經經鑿毛后的混混凝土表面，，應用水沖或或高壓氣槍清清理干凈。3.2.5.4塔柱混凝土養養護為保證混凝土土質量，防止止或減少混凝凝土表面裂紋紋，澆筑完成成的混凝土必必須及時進行行養護。（1）、加強混凝凝土表面的養養護：因江水水含泥量過大大，采用地下下水進行養護護；表面灑水水養護；為避避免混凝土表表面出現干濕濕循環，每天天噴水次數以以能保持混凝凝土表面經常常處于濕潤狀狀態為度。（2）、混凝土養養護由專人負負責，并簽定定責任狀，以以提高養護者者的責任心。。（3）、在塔柱四四周設置擋風風裝置，以盡盡量減少因風風干而在混凝凝土表面產生生的龜裂。在實際施工中中，在保證混混凝土內在質質量的同時，，確保外觀質質量的主要措措施：（1）、提高模板板的平整度與與剛度，采用用進口WISA覆膜板作面板板。同時，認認真做好模板板的清理和脫脫模劑涂刷工工作，尤其是是在混凝土澆澆筑后，要及及時清除模板板表面的沾漿漿等污染物，，以保證混凝凝土表面的色色澤均勻一致致。（2）、模板安裝裝：模板底口口采用密封條條與前節段混混凝土密貼，，在上層混凝凝土澆筑前，，再次收緊模模板底口拉條條螺栓，以免免混凝土澆筑筑時，模板底底口掛漿。（3、在模板上口口設置齊縫條條，使混凝土土表面的接縫縫平直美觀。。（4）、嚴格控制制混凝土拌合合物中骨料的的含泥量：細細骨料的含泥泥量應＜2%，粗骨料的含含泥量應＜1%。（5）、嚴格控制制混凝土的拌拌制質量：拌拌和時間不低低于2.0min,使混凝土均勻勻；控制混凝凝土坍落度，，使坍落度值值穩定。（6）、嚴格控制制混凝土的泌泌水率，施工工中如有泌水水，及時排除除。（7）、對外層混混凝土采用復復振技術，并并由專人負責責，以防漏振振。3.2.5.5塔柱大體積混混凝土溫控第37節段塔柱屬大大體積混凝土土結構，為防防止因溫度應應力、混凝土土收縮徐變等等引起的溫度度裂縫，保證證大橋的后期期運營安全，，擬對塔柱實實心段混凝土土進行溫控設設計及現場監監控工作。項項目部委托中中交武漢港灣灣工程設計研研究院有限公公司編制《北邊塔第37節段塔柱混凝凝土溫控設計計》（該溫控方案案將專項上報報），并由其其實施現場監監控。該節段混凝土土的養護將嚴嚴格按“溫控控方案”實施施。3.3下橫梁施工下橫梁頂面標標高為+38.0m，采用C50混凝土，預應應力為66束19股Фs15.2的鋼絞線。橫橫梁的縱向鋼鋼筋均錨固于于塔柱內，預預應力鋼束錨錨固于塔柱的的外側，采用用金屬波紋管管、真空輔助助壓漿工藝。。錨具埋設采采用深埋錨施施工。橫梁采采用落地支架架、分2次澆注砼，每每次澆筑高度度均為4.5m。橫梁與塔柱柱采用異步施施工工藝。3.3.1、原設計方案案及施工流程程1、塔柱、橫梁梁采取異步施施工；2、在下橫梁兩兩側端部與塔塔柱之間預留留1.5m左右的后澆合合龍段；3、在后澆合龍龍段設置千斤斤頂頂推700t水平力后，澆澆筑后澆合龍龍段混凝土，，張拉下橫梁梁預應力束。。設計方案對應施工流程程步驟一：下橫橫梁支架搭設設，支架與兩兩側塔肢間連連接固定;步驟二：分兩層澆筑下橫梁中中間段混凝土土步驟三：下橫橫梁在合龍段段處施加700t水平力力下橫梁支架在橫撐作用下下計算分析在未考慮荷載載不均勻系數數，及其它荷荷載的作用下下，平聯計算算出的應力遠遠超其本身的的抗拉容許應應力步驟四：下橫梁支架架水平聯斷裂裂，沙箱受扭破壞，下橫梁梁支架可能垮垮塌除下橫梁支架可可能垮塌外。下橫梁后澆合合龍段在頂推推施工時，下下橫梁3000t已澆筑混凝土土與塔柱完全全斷開，下橫橫梁已澆筑混混凝土水平方方向沒有約束束，在千斤頂頂作用下或大大風作用下，，下橫梁3000t已澆筑混凝土土產生順橋向向滑動，后果果不堪設想。。建議取消下橫橫梁后澆合龍龍段。3.3.2、推薦的方案案及施工流程程1、塔柱、橫梁梁采取異步施施工；2、在下橫梁下下方設置千斤斤頂頂推700t以上（具體噸噸位由設計確確定）水平力力；3、在下橫梁分分兩層澆筑混混凝土，分層層高度4.5m；在第一層混混凝土澆筑完完畢，達到設設計強度的90%后，張拉部分分預應力，確確保橫梁端部部與塔柱之間間良好接觸；；4、在下橫梁第第二層混凝土土澆筑完畢，，先解除橫梁梁下端的水平平撐力，后張張拉預應力束束；5、下橫梁采取取少支架設計計，為避免因因支架的彈性性變形，造成成靠塔肢處橫橫梁混凝土裂裂縫的出現，，靠塔肢側設設置牛腿，同同時根據計算算，設置6.4mm預拱度。潤揚大橋、南南京三橋、南南京四橋等水水平橫撐均設設置在橫梁下下端，

橫梁梁分兩層完成成混凝土澆筑筑水平橫撐建議方案對應施工流程程步驟一、下橫橫梁部分支架架搭設步驟二：橫梁下方安裝裝水平橫撐，，兩塔肢間施加加700t（（具體噸位由由設計確定）水平力步驟三：水平平撐在千斤頂頂處連接加固固，同時完善善下橫梁支架架與塔肢間連連接步驟四：鋪設設下橫梁底模模，澆筑下橫梁第第一層混凝土，張拉部分預預應力束步驟五：澆筑第二層下橫梁混凝土土步驟六：解除橫撐間間的連接，張張拉下橫梁預預應力束步驟七：拆除下橫梁梁支架3.3.3支架設計與施施工考慮到下橫梁梁支架的鋼管管樁支撐在承承臺上，其整整體剛度大且且不存在非彈彈性變形，擬擬對下橫梁支支架不預壓。。為消除支架架的彈性形變變，將對支架架設置預拱度度。下橫梁支支架彈性形變變6.4mm，非彈性形變變8mm，設置預拱度度14.4mm。（1）、支架基礎礎為12根φ90cm鋼管支撐在承承臺頂面，底底端和埋設在在承臺頂面埋埋件焊接錨固固。主橫梁雙雙拼H588型鋼、縱梁321型貝雷梁、橫橫向分配梁I25a工字鋼、縱向向分配梁I12工字鋼。各層層之間采用焊焊接固定。（2）、用兩根φ90cm鋼管作下橫梁梁水平橫撐，，用兩個500t千斤頂實施頂頂推。（3）、鋼管樁分分節加工制作作和吊裝，每每節長度不宜宜超過10米。每根鋼管管用法蘭連接接，其連接件件為φ27mm螺栓。（4）、該支架安安排專人負責責檢查安裝質質量，發現問問題及時整改改。（5）、下橫梁支支架布置如下下圖：下橫梁支架彈性變形計算書部位下橫梁混凝土方量(m3)混凝土比重（kg/m3)支點數鋼管直徑(mm)鋼管高度(mm)鋼管壁厚(mm)彈性變形(mm)下橫梁1258.62600189201900166.4下橫梁支架立立面下橫梁支架側側面構件類型工況一：支架搭設完成，未澆筑自重+最大風速26.7m/s工況二：支架澆筑過程中自重+砼澆筑重量+模板+施工荷載+工作風速13.8m/s規范內設計值安全系數鋼立柱900×16組合應力(MPa)27.884.52152.54平聯HM588×300組合應力(MPa)10.751221517.92主撐梁2HM588×300組合應力(MPa)—60.62153.55貝雷架單排單層彎矩(kN?m)—176.4788.24.47主要桿件的計計算結果上、下橫梁膺膺架支架采取取大直徑鋼管管作為支撐立立柱，考慮到到：①大直徑鋼管管立柱的基礎礎為承臺混凝凝土面或下橫橫梁混凝土面面，不存在基基礎的變形和和沉陷；②大直徑鋼管管立柱采取整整根制作，現現場采用法蘭蘭盤、高強螺螺栓連接成一一整體，立柱柱無非彈性變變形；③混凝土澆筑筑采取分兩層層澆筑，混凝凝土均能在初初凝前完成澆澆筑；④下橫梁支架架計算采取下下橫梁全部混混凝土荷載，，計算得出鋼鋼立柱、平聯聯、分配梁等等主要構件的的安全系數均均大于2；⑤預壓重達到到3000噸左右，采用用砂或混凝土土塊作為壓重重塊，高度超超過8m，難以操作；；建議取消上、、下橫梁預壓壓重這道程序序。3.3.4模板施工下橫梁的澆筑筑分為兩次進進行。外模由由大塊定型鋼鋼模拼裝而成成，底模為木木模。內側模模、內頂模采采用組合鋼模模。施工時，在下下橫梁內部搭搭設腳手架，，以構造操作作平臺和承受受下橫梁內頂頂模荷載。所所有側面模板板用對拉螺栓栓進行固定，，對拉螺栓的的材質及其間間距同塔柱對對拉螺栓。下下橫梁與塔柱柱交接處模板板，通過在塔塔柱內埋設預預埋件進行固固定。腳手架架及內模在澆澆筑完畢后由由預留人洞拆拆出。3.3.5鋼筋施工由于橫梁分兩兩次澆筑成形形，故鋼筋應應根據該施工工情況進行安安裝，箍筋按按砼澆筑標高高進行控制。。鋼筋安裝如如遇施工勁性性骨架和預應應力管道，可可適當挪動，，但不得任意意取消或剪斷斷。橫梁進人人孔處鋼筋施施工時斷開、、彎起，并有有局部加強鋼鋼筋，待施工工完畢后補接接，封堵入洞洞。3.3.6預應力施工預應力施工順順序為：波紋紋管及錨墊板板安裝、固定定（與鋼筋綁綁扎同步）→→波紋管管預埋→混混凝土澆注→→鋼絞線下料料、人工穿束束→錨具安安裝、千斤頂頂安裝→預預應力束張張拉→孔孔道壓漿→→封錨。A、波紋管、錨錨墊板安裝預應力孔道采采用金屬波紋紋管構成，澆澆筑前在波紋紋管內插入膠膠管作支撐，，以免波紋管管發生變形或或堵塞現象。。波紋管按設計計給定的曲線線安裝，采用用“井”字形形架立鋼筋對對預應力波紋紋管定位。架架立鋼筋間距距設置為直線線段50cm、曲線段適當當加密。波紋紋管的接頭管管直徑較波紋紋管大一號，，其接頭處應應用膠帶包纏纏好，以防漏漏漿。波紋管管安裝過程中中，當受到普普通鋼筋影響響時，應適當當調整普通鋼鋼筋位置。波波紋管線性應應圓順，接頭頭順暢牢固、、不漏漿。在在波紋管安裝裝過程中及安安裝完畢后，，應仔細檢查查波紋管的完完好，包括線線性是否符合合設計要求，，管道是否有有小孔或變形形情況。發現現管道不符合合要求時應及及時糾正。防防止尖物銳器器或重物碰撞撞，防止電弧弧焊和氧炔焰焰等傷害波紋紋管。錨墊板應通過過螺栓或鐵絲絲與模板進行行固定，其軸軸線應與波紋紋管軸線重合合。C、鋼絞線下料料、穿束鋼絞線和粗鋼鋼筋只能采用用砂輪切割機機進行切斷，，嚴禁使用氧氧氣、乙炔火火焰和電弧焊焊進行切割。。穿束前應檢檢查錨墊板位位置是否準確確，管道內是是否暢通、無無水和其他雜雜物。在卷揚揚機牽引下完完成整孔穿束束。D、預應力張拉拉當混凝土強度度達到設計值值的90%后方可張拉預預應力鋼束。。所有預應力力均為19股Фs15.2鋼絞線采用500t千斤頂張拉。。預應力束采采用兩端張拉拉的方式，要要求兩端同步步施加預應力力和控制伸長長量。預應力力張拉順序為為先中間后上上下依次對稱稱。對于0#塊橫梁預應力力應從中間往往兩邊對稱拉拉。實施張拉時，，應使千斤頂頂的張拉作用用線與預應力力束的軸線重重合一致。當當張拉束中有有一根或多根根鋼絞線產生生滑移，停止止張拉，查明明原因，若滿滿足設計要求求，可采用整整束超拉（不不超過規范允允許值）；否否則，須退出出全部夾片重重新張拉，若若鋼絞線刻痕痕嚴重，應換換束。每束鋼鋼鉸線斷絲或或滑絲不得超超過1絲，且每個斷斷面滑絲之和和不超過該斷斷面鋼絲總數數的1%。另外張拉后后，發現有夾夾片破碎時，，應在換夾片片后，再行張張拉。張拉時按以下下程序進行：：0→初應力（15％σcon）→σcon（持荷2min錨固）。在張張拉過程中，，做好張拉詳詳細施工記錄錄。預應力均實行行雙控，其中中以應力控制制為主、伸長長量控制為輔輔。伸長值從從初應力時開開始量測，預預應力索實際際延伸量為從從初應力至最最大控制應力力間的實測伸伸長值與初應應力以下的相相鄰級的推算算值之和。當當張拉應力達達到張拉控制制應力（σcon=1395MPa）時，實際伸伸長量與理論論伸長量之差差應控制在±6%以內，否則應應暫停張拉，，待查明原因因并采取措施施予以調整后后方可繼續張張拉?？蓮囊砸韵聨追矫嬲艺以颍?）、調整初應應力大??；2）、校驗張拉拉設備；3）、調整穿束束方式，使每每股鋼絞線順順滑，保證張張拉時各股鋼鋼絞線受力均均勻；E、封錨、壓壓漿預應力束張拉拉完成后，立立即用砂輪切切割預應力筋筋并用砂漿封封錨，然后對對管道進行真真空壓漿。一、真空壓漿漿工藝1）、在壓漿口口、出漿口各各安裝閥門，，將真空泵連連接在出漿端端，壓漿泵連連接在壓漿端端。以串聯的的方式將負壓壓容器、三向向閥門和錨具具蓋帽連接起起來，其中錨錨具蓋帽和閥閥之間用一段段透明的喉管管連接。具體體聯接見下圖圖。真空壓漿大樣樣2）、在壓漿前前關閉所有閥閥門（連接至至真空泵的除除外）并啟動動真空泵。壓壓力表顯示真真空負壓力的的產生，當管管道內負壓力力達到－0.06～－0.1MPa并穩定后方可可壓漿；3）、在保持真真空泵運作的的同時，開始始往壓漿口壓壓漿。管道壓壓漿最大壓力力應不大于0.7MP。操作閥門以以隔離真空泵泵及水泥漿，，將水泥漿導導向廢漿桶方方向；4）、當從排漿漿口排出的水水泥漿達到壓壓漿口的水泥泥漿稠度時，，關閉出漿口口閥門和真空空泵；5）、在關閉出出漿口閥門和和真空泵后，，壓漿泵繼續續保持0.5MPa的壓力2min，以確保管道道內水泥漿密密實；6）、關閉設在在壓漿口處的的閥門和壓漿漿泵；7）、壓漿過程程中按規定制制作水泥漿試試件，并做好好壓漿記錄。。二、真空壓漿漿注意事項1）、壓漿現場場技術員1名，試驗員1名，壓漿工人人6人。技術員在在真空泵處控控制管道真空空度和出漿情情況，并協調調現場壓漿情情況。真空壓壓漿由專業人人員操作；2）、完成抽真真空工作時，，要及時排空空真空泵內余余水；3）、確保水泥泥漿不得進入入真空泵內，，如果發生，，應立即停機機處理；4）、負壓容器器內水泥漿不不得超過其容容器的50％；5）、現場配備備：配備的閥閥門、快換接接頭、密封蓋蓋帽螺塞、密密封生膠帶、、玻璃、空壓壓機、扳手等等，以備急用用；6）、壓漿后48h，當氣溫小于于5℃，采用保溫措措施，當氣溫溫高于35℃宜在夜間進行行，壓漿壓力力持續在0.7Mpa不小于2分鐘；7)、壓漿結束后后沖洗工作面面。3.3.7下橫梁混凝土土施工下橫梁混凝土土與塔柱混凝凝土類似，但但單次澆筑方方量較大，其其初凝時間宜宜不小于18小時。其混凝土施工工類似塔柱混混凝土施工，，請詳見塔柱柱混凝土施工工。3.3.7下橫梁支架拆拆除當下橫梁混混凝土、預預應力施工工完畢，即即可拆除下下橫梁支架架。需遵循循以下步驟驟：①、脫模。。通過將主主橫梁下的的18個砂箱同時時泄砂，使使下橫梁底底模脫離混混凝土面3～5cm。②、采用塔塔吊配合人人工拆除下下橫梁底模模、I12.6工字鋼、I25a工字鋼；③、用手拉拉葫蘆將貝貝雷梁平移移出下橫梁梁底外側（（主橫梁長長12米，兩端外外露出下橫橫梁150cm），再用塔塔吊將貝雷雷梁吊至地地面；④、將水平平橫撐分段段橫移至下下橫梁兩端端，通過卷卷揚機下放放；⑤、拆除支支架與塔身身連接的平平聯；⑥、用塔吊吊將主橫梁梁平移至下下橫梁兩端端，再下放放至承臺頂頂面；⑦、拆除下下橫梁支架架頂層平聯聯，用塔吊吊配合人工工拆除下橫橫梁外腹板板下方的8根鋼管樁（（每根長約約9m），用卷揚揚機配合人人工拆除下下橫梁中腹腹板下的4根鋼管（每每根長約9m）；⑧、該支架架下層平聯聯及剩余鋼鋼管樁的拆拆除同上；；至此拆除除完畢。3.4上橫梁施工工上橫梁由上上梁、中梁梁及下梁組組成，上梁梁與中梁之之間用5個柱柵連接接，中梁與與下梁之間間用3個燈籠連接接。采用C50混凝土，每每束預應力力均為19股Фs15.2的鋼絞線。。橫梁的縱縱向鋼筋均均錨固于塔塔柱內，預預應力鋼束束錨固于塔塔柱的外側側，采用金金屬波紋管管、真空輔輔助壓漿工工藝。錨具具埋設采用用深埋錨施施工。上橫橫梁主要材材料數量見見下表。上橫梁與塔塔柱采用異異步施工工工藝。上橫橫梁由上、、中、下梁梁組成，擬擬分別單獨獨一次性完完成澆筑。。下梁采用用落地支架架立模；中中梁采用在在下梁上搭搭設支架、、施工；上上梁在中梁梁上搭設支支架施工。。待上梁、、中梁、下下梁施工完完畢，再施施工燈籠和和柱柵。序號材料名稱材料型號單位上橫梁合計上梁中梁下梁小牛腿1HRB335鋼筋Ф16t52.835.436.41125.62Ф12t17.310.312.61.641.83鋼絞線ФS15.2t17.821.521.7

614混凝土C50m3409.8394317.249.61170.6上橫梁主要要材料3.4.1施工流程施工準備搭設上橫梁支架測量定位安裝上橫梁下梁模板安裝上梁支架預應力施工綁扎鋼筋、安裝預應力管道安裝模板、鋼筋等澆筑、養護砼預應力施工拆除模板、支架拆除中梁支架、模板澆筑、養護砼同步安裝主動橫撐安裝上橫梁中梁支架安裝模板、鋼筋等預應力施工拆除上梁支架、模板澆筑、養護砼3.4.2支架設計與與施工上橫梁分為為上梁、中中梁、下梁梁。其下梁梁施工荷載載經其支架架傳遞至下下橫梁承受受（下橫梁梁支架是否否可拆除，，需由設計計確定），，中梁施工工荷載由下下梁承受，，上梁施工工荷載由中中梁承受。?？紤]到上橫橫梁支架直直接支撐在在下橫梁、、下梁、中中梁，其整整體剛度較較大且不存存在非彈性性變形，擬擬對上橫梁梁支架不預預壓。為消消除支架的的彈性形變變，將對支支架設置預預拱度。上上橫梁支架架施工圖、、支架預拱拱度和主動動橫撐大小小等詳見項項目部委托托武港院進進行的《北塔上橫梁梁支架設計計》（將專項上上報）。搭搭設過程中中及完畢后后，技術人人員需嚴格格對支架焊焊縫、鋼管管樁垂直度度等進行重重點驗收。。支架設計計大樣如下下圖：上橫梁下梁梁支架立面面大樣上橫梁下梁梁支架側面面大樣3.4.3模板、鋼筋筋、預應力力及混凝土土施工由于上橫梁梁外形較為為復雜，其其外模需在在專業模板板廠家定做做，必須在在胎架上完完成制作，，使用前應應進行預拼拼，只有符符合要求的的模板方可可用于工程程。由大塊塊定型鋼模模拼裝而成成，底模為為組合大鋼鋼模。內側側模、內頂頂模采用組組合鋼模。。施工時，在在上橫梁各各梁內部搭搭設腳手架架，以構造造操作平臺臺和承受梁梁頂施工荷荷載。所有有側面模板板用對拉螺螺栓進行固固定，對拉拉螺栓的材材質及其間間距同塔柱柱對拉螺栓栓。上橫梁梁與塔柱交交接處模板板，通過在在塔柱內埋埋設預埋件件進行固定定。腳手架架及內模在在澆筑完畢畢后由預留留人洞拆出出。其鋼筋、預預應力施工工均與下橫橫梁類似，，詳見下橫橫梁相關章章節。3.5主要機械設設備安裝及及構件預埋埋3.5.1施工電梯索塔施工時時，在上游游橫橋向安安裝1臺傾斜式電電梯、下游游順橋向安安裝1臺直電梯。。兩電梯均均為雙籠，，額定載重重2*1000㎏，安裝高度度均為165m左右，承擔擔施工人員員和零星材材料、小型型工具的上上下垂直運運送。電梯梯的布置見見下圖。塔柱第3節段施工完完成后開始始同步安裝裝電梯，電電梯基礎位位于塔座頂頂面，導軌軌附著于塔塔柱外壁，，并隨著爬爬架的爬升升而接高。。爬架底部部修補平臺臺為電梯站站臺。北塔電梯、、塔吊立面面北塔電梯、、塔吊平面面位置電梯附墻間間距均為4.5m，附墻的預預埋件采用用帶勾頭鋼鋼筋的H型螺母，預預埋件如下下圖（每組組預埋4個，相對位位置根據定定做的電梯梯附墻連接接件法蘭定定）：電梯梯埋件的埋埋設要嚴格格按照圖紙紙設計的位位置擺放，，并且加固固牢靠。在在每次爬架架爬升到位位后，應立立即對電梯梯的接高安安裝。調整整好順橋向向和橫橋向向兩個方向向的垂直度度后，安裝裝附墻，固固定電梯。。電梯附墻預預埋件結構構3.5.2塔吊承臺上2臺塔吊型號號均為K40/21，起重額度度為250tm。為便于轉轉運材料，，大臂長度度均為60m，2#塔吊（上游游）將原上上游塔吊移移位，1#塔吊（下游游）將安排排再進場1臺。2#塔吊始終高高出1#塔吊10米，因而2#塔吊可以360°旋轉，1#則不可以360°旋轉。為便于現現場施工，，特將該K40/21型號塔吊性性能列如下下表，布置置見圖3.5-2。塔吊基礎節節利用標準準節預埋在在承臺頂面面,埋設深度為為2米。1#塔吊采用原原下游安裝裝，2#利用50噸履帶吊安安裝，待底底節安裝完完畢后，塔塔吊自行頂頂升安裝上上節。塔吊吊分次接高高安裝，每每次安裝高高度應結合合爬模施工工來確定，，另外附墻墻架隨塔吊吊升高及時時安裝。塔塔吊最大附附墻間距為為31米，其扶墻墻用雙支H588型鋼制作，，大樣見下下圖。幅度(米)16.52022252730.631.832.435

起重量(噸)161311.710.19.2787.677.56.85

幅度(米)37404245475052555760起重量(噸)6.575.995.655.194.924.554.334.033.853.6K40/21塔吊起重性性能塔吊附墻示示意圖3.5.3構件埋設塔柱預埋件件主要分為為兩類：永永久預埋件件和臨時預預埋件。（1）、預埋板板因預埋件（（預埋鋼板板）長期暴暴露在空氣氣中，極易易銹蝕，尤尤其經雨淋淋濕后，會會在混凝土土表面形成成銹斑，影影響混凝土土