都會新峰園二期工程施工電梯卸料平臺搭設施工專項安全方案編制：審批：批準：南通華榮建設集團都會新峰園二期項目部一．編制依據1.《施工現場臨用電安全技術規范》(JGJ46-2005)

2.《建筑施工高處作業安全技術規范》（JGJ80-91）

3.《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》（JGJ130-2011）

4.《建筑施工安全檢查標準》（JGJ59－2011）

二．工程概況1.基本概況工程名稱都會新峰園二期工程搭設部位1#、10#樓建筑面積84715m2幢

數2幢結構類型現澆鋼筋砼剪力墻結構層

數地下1-2層地上34層建筑物檐高99.2m開工日期2014年6月30日計劃竣工日期2016年6月30日電梯型號SCD200×200型安裝日期2014-10施工單位南通華榮建設集團有限公司項目安全第一責任人吳忠2.項目部安全生產目標重大傷亡事故控制為“0”；無火災、爆炸、設備管線、食物中毒、職業病等重大安全事故。3.現場情況本方案適用于都會新峰園二期工程1#、10#樓工程外用電梯卸料平臺，計劃采用3臺雙籠電梯，具體位于1#樓的樓南側、10#樓的樓北側。結構施工已進行到地上6層頂板澆筑，已按要求完成回填土，并完成了外用電梯基礎施工，經驗收合格，具備安裝電梯的條件。外用電梯安裝、拆除方案已通過了總包單位施工項目部技術負責人審批，由租賃單位負責具體安裝。外用電梯卸料平臺由本工程的分包單位負責搭設施工。三．施工部署1.在外用電梯卸料平臺架子搭設之前，總包單位施工項目部專職安全員以及棟號施工員對具體操作人員進行安全培訓和安全交底，具體講解相關安全要求，并在搭設施工過程中負責現場巡查、監督。2.在外用電梯卸料平臺架子搭設過程中，操作人員必須嚴格遵守安全技術操作規程，落實安全技術交底；分包單位現場負責人及安全員親自到現場指揮架子工進行搭設。3.在搭設外用電梯卸料平臺架體時，其他作業工種必須停止在搭設現場上方的所有施工，杜絕垂直交叉作業。4.外用電梯卸料平臺架子搭設完畢后，應由項目安全組負責人組織檢查驗收，確認合格后方可投入使用。5.為確保外用電梯卸料平臺架子的安全施工，特成立搭設現場安全領導小組，具體成員及相應職責如下：組長：孫金華負責本工程施工現場安全生產總指揮組員：黃明負責編制外梯卸料平臺架子搭設方案，并為現場提供技術指導組員：趙德軍負責外用電梯卸料平臺架體搭設施工現場的全程安全指揮

組員：顧有峰負責在施工前對操作工人進行安全教育并進行現場指導搭設施工負責人：王建飛負責組織操作人員進行外用電梯卸料平臺架體的搭設施工，落實搭設方案、安全交底及安全技術操作規程四．安全要求1.材料要求外用電梯卸料平臺架體主要采用φ48×3.0mm的鋼管搭設，要求鋼管無嚴重銹蝕彎曲、壓扁；鋼管連接必須用合格的扣件，不得用鉛絲和其它材料綁扎；平臺面采用1.5cm厚的雙層膠合板滿鋪而成，并確保固定牢固。各材料必須有產品合格檢驗合格證。新安全網必須有產品質量檢驗合格證，舊網必須有允許使用的證明書或合格的檢驗記錄。2.架體材料采用￠48，壁厚3.0mm的鋼管搭設，立桿采用雙立桿，確保立桿底部平穩立放在堅硬的混凝土地面上，橫向水平桿應放置在縱向水平桿之上，具體位置如下圖所示：3.外用電梯卸料平臺架體與墻體之間采用鋼管連接，逐層設置，確保架體穩定。4.卸料平臺東西兩面的外側，應分別加設兩道橫向水平桿做為護身欄，外側掛設密目安全網，確保密封嚴密。5.卸料平臺進入樓內地面交界處出現高低差（錯臺）時，應用腳手板鋪設坡道，坡度以15o為宜，腳手板必須綁扎牢固，并在坡道面釘防滑條，間距不大于300mm。6.外用電梯梯籠入口處分別設置1.5m高的內向平開式安全門，采用角鋼焊制，涂刷紅白漆。必須在各樓層卸料平臺出入口處掛設“請勿探頭”等警示牌。7.應在外用電梯首層入口處設置長6m、寬于出入通道兩側各1m的防護棚，棚頂必須滿鋪雙層不小于5cm厚的木板。8.外用電梯首層入口處應掛設限載標示牌、乘坐電梯安全須知、外用電梯安全操作規程。9.卸料平臺架子搭設完畢后，應在各層設置36V低壓照明電燈，并對電線及燈具做好防砸措施。10.逐層設置樓層提示標牌。11.六層以上（超過20m）使用懸挑式懸挑電梯平臺，搭設高度為17.4米，立桿采用單立管。搭設尺寸為：立桿的縱距1.30米，立桿的橫距1.00米，步距1.80米。懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，懸挑水平鋼梁采用支桿與建筑物拉結，最外面支點距離建筑物2.40m，支桿采用槽鋼【10#。五．搭設操作安全要點1.操作人員必須是經過專門安全培訓考核合格并持證上崗的架子工。作業過程中應由有經驗的人員負責現場指揮。2.操作過程中應按要求正確系掛安全帶戴好安全帽及其他勞保用品，并應做好高處墜落的防范措施。3.施工現場應設置警戒區，閑雜人員不得進入作業現場。4.卸料平臺架子搭設施工應與上方的結構施工避開時間，杜絕上下垂直交叉作業。5.傳遞材料嚴禁高空拋擲。6.未能一次性搭設成功的架體，在人員離開之前，應對架體采取臨時固定措施。7.搭設具體操作流程及技術要求詳見《腳手架專項施工方案》。六．預防高處墜落安全措施1.搭設操作過程中，凡在墜落高度基準面2m以上(含2m)有可能墜落的高處進行作業，必須按要求正確系掛安全帶，并隨時做好臨時防護，堅持“先防護、后施工，無防護、不施工”的原則。2.進場作業時，要衣著靈便，但決不可赤膊裸身。腳下要穿軟底防滑鞋，決不得穿拖鞋、硬底鞋和帶釘易滑的鞋。操作時要嚴格遵守各項安全操作規程和勞動紀律；架子工必須持證上崗。3.安全物資應由專人負責購置、保管、發放和收存，網體在入庫及庫存時，要查驗網上在兩個不同的位置所附的法定的永久性標牌。4.患有心臟病、高血壓、精神病、癲癇病等不適合從事高處作業的人員，不可安排從事此類工作，嚴禁酒后作業。5.鋼管、扣件、安全網等在使用前須經安檢部門檢驗，嚴禁不合格產品投入使用；卸料平臺架子搭設完畢后，必須報項目部安全管理人員驗收，合格后方可使用，并及時作檢查和維修。6.所有安全防護設施和安全標志等，任何人不得毀損或擅自移動和拆除。7.在攀登和懸空掛設安全網及其他作業中，必須佩戴安全帶并有牢靠的掛鉤設施。8.凡進入施工現場的所有人員，都必須正確佩戴安全帽。作業中不得將安全帽脫下。附錄：計算書接料平臺腳手架驗算鋼管腳手架的計算參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》（JGJ130-2011）。計算參數:雙排腳手架，搭設高度17.0米，立桿采用單立管。立桿的縱距1.80米，立桿的橫距1.00米，內排架距離結構0.30米，立桿的步距1.80米。鋼管類型為48×3.0，連墻件采用2步2跨，豎向間距3.60米，水平間距3.6米。施工活荷載為2.0kN/m2，同時考慮2層施工。腳手板采用竹笆片，荷載為0.15kN/m2，按照鋪設4層計算。欄桿采用竹笆片，荷載為0.15kN/m，安全網荷載取0.0050kN/m2。腳手板下大橫桿在小橫桿上面，且主結點間增加兩根大橫桿。基本風壓0.45kN/m2，高度變化系數1.2500，體型系數0.8720。地基承載力標準值170kN/m2，基礎底面擴展面積0.250m2，地基承載力調整系數0.40。一、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值P1=0.036kN/m腳手板的荷載標準值P2=0.150×1.000/3=0.050kN/m活荷載標準值Q=2.000×1.000/3=0.667kN/m靜荷載的計算值q1=1.2×0.036+1.2×0.050=0.103kN/m活荷載的計算值q2=1.4×0.667=0.933kN/m大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下:跨中最大彎矩為M1=(0.08×0.103+0.10×0.933)×1.8002=0.329kN.m支座最大彎矩計算公式如下:支座最大彎矩為M2=-(0.10×0.103+0.117×0.933)×1.8002=-0.387kN.m我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=0.387×106/4248.0=91.114N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下:靜荷載標準值q1=0.036+0.050=0.086kN/m活荷載標準值q2=0.667kN/m三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度V=(0.677×0.086+0.990×0.667)×1800.04/(100×2.06×105×101950.0)=3.588mm大橫桿的最大撓度小于1800.0/150與10mm,滿足要求!二、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值P1=0.036×1.800=0.064kN腳手板的荷載標準值P2=0.150×1.000×1.800/3=0.090kN活荷載標準值Q=2.000×1.000×1.800/3=1.200kN荷載的計算值P=1.2×0.064+1.2×0.090+1.4×1.200=1.865kN小橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大彎矩計算公式如下:M=(1.2×0.036)×1.0002/8+1.865×1.000/3=0.627kN.m=0.627×106/4248.0=147.572N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下:集中荷載最大撓度計算公式如下:小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度V1=5.0×0.036×1000.004/(384×2.060×105×101950.000)=0.02mm集中荷載標準值P=0.064+0.090+1.200=1.354kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度V2=1353.900×1000.0×(3×1000.02-4×1000.02/9)/(72×2.06×105×101950.0)=2.288mm最大撓度和V=V1+V2=2.310mm小橫桿的最大撓度小于1000.0/150與10mm,滿足要求!三、扣件抗滑力的計算:縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；R——縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；1.荷載值計算橫桿的自重標準值P1=0.036×1.000=0.036kN腳手板的荷載標準值P2=0.150×1.000×1.800/2=0.135kN活荷載標準值Q=2.000×1.000×1.800/2=1.800kN荷載的計算值R=1.2×0.036+1.2×0.135+1.4×1.800=2.725kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40--65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。四、接料腳手架荷載標準值:作用于接料腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1070NG1=0.107×17.000=1.818kN(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.15NG2=0.150×4×1.800×(1.000+0.300)/2=0.702kN(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15NG3=0.150×1.800×4/2=0.540kN(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.800×17.000=0.153kN經計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.213kN。活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值NQ=2.000×2×1.800×1.000/2=3.600kN風荷載標準值應按照以下公式計算其中W0——基本風壓(kN/m2)，按照《建筑結構荷載規范》(GB50009-2001)附錄表D.4的規定采用：W0=0.450Uz——風荷載高度變化系數，按照《建筑結構荷載規范》(GB50009-2001)附錄表7.2.1的規定采用：Uz=1.250Us——風荷載體型系數：Us=0.872經計算得到，風荷載標準值Wk=0.7×0.450×1.250×0.872=0.343kN/m2。考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.2×3.213+0.85×1.4×3.600=8.140kN不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.2NG+1.4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.2×3.213+1.4×3.600=8.896kN風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW計算公式MW=0.85×1.4Wklah2/10其中Wk——風荷載標準值(kN/m2)；la——立桿的縱距(m)；h——立桿的步距(m)。經過計算得到風荷載產生的彎矩Mw=0.85×1.4×0.343×1.800×1.800×1.800/10=0.238kN.m五、立桿的穩定性計算:1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算其中N——立桿的軸心壓力設計值，N=8.896kN；i——計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm；k——計算長度附加系數，取1.155；u——計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500；l0——計算長度(m),由公式l0=kuh確定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；A——立桿凈截面面積，A=3.974cm2；W——立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3；——由長細比，為3118/16=195；——軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比l0/i的結果查表得到0.191；——鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2)；經計算得到=8896/(0.19×397)=116.929N/mm2；[f]——鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]=205.00N/mm2；不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算<[f],滿足要求!2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算其中N——立桿的軸心壓力設計值，N=8.140kN；i——計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm；k——計算長度附加系數，取1.155；u——計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500；l0——計算長度(m),由公式l0=kuh確定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；A——立桿凈截面面積，A=3.974cm2；W——立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3；——由長細比，為3118/16=195；——軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比l0/i的結果查表得到0.191；MW——計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW=0.238kN.m；——鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2)；經計算得到=8140/(0.19×397)+238000/4248=163.086N/mm2；[f]——鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]=205.00N/mm2；考慮風荷載時，立桿的穩定性計算<[f],滿足要求!六、最大搭設高度的計算:不考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：其中NG2K——構配件自重標準值產生的軸向力，NG2K=1.395kN；NQ——活荷載標準值，NQ=3.600kN；gk——每米立桿承受的結構自重標準值，gk=0.107kN/m；經計算得到，不考慮風荷載時，按照穩定性計算的搭設高度Hs=69.203米。腳手架搭設高度Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米：經計算得到，不考慮風荷載時，腳手架搭設高度限值[H]=50.000米。考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：其中NG2K——構配件自重標準值產生的軸向力，NG2K=1.395kN；NQ——活荷載標準值，NQ=3.600kN；gk——每米立桿承受的結構自重標準值，gk=0.107kN/m；Mwk——計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩，Mwk=0.200kN.m；經計算得到，考慮風荷載時，按照穩定性計算的搭設高度Hs=41.844米。七、連墻件的計算:連墻件的軸向力計算值應按照下式計算：Nl=Nlw+No其中Nlw——風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算：Nlw=1.4×wk×Awwk——風荷載標準值，wk=0.343kN/m2；Aw——每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積，Aw=3.60×3.60=12.96m2；No——連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN)；No=5.000經計算得到Nlw=6.230kN，連墻件軸向力計算值Nl=11.230kN連墻件軸向力設計值Nf=A[f]其中——軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比l/i=30.00/1.60的結果查表得到=0.95；A=3.97cm2；[f]=205.00N/mm2。經過計算得到Nf=77.538kNNf>Nl，連墻件的設計計算滿足要求!連墻件采用扣件與墻體連接。經過計算得到Nl=11.230kN大于扣件的抗滑力8.0kN，單扣件連接不滿足要求采用雙扣件連接!八、立桿的地基承載力計算:1.計算地基承載力是否滿足承載力要求立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求p≤fg其中p——立桿基礎底面的平均壓力(kN/m2)，p=N/A；p=36.87N——上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值(kN)；N=9.22A——基礎底面面積(m2)；A=0.25fg——地基承載力設計值(kN/m2)；fg=170.00地基承載力設計值應按下式計算fg=kc×fgk其中kc——腳手架地基承載力調整系數；kc=1.00fgk——地基承載力標準值；fgk=170.00地基承載力的計算滿足要求!懸挑電梯平臺計算書計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為17.4米，立桿采用單立管。搭設尺寸為：立桿的縱距1.30米，立桿的橫距1.00米，步距1.80米。采用的鋼管類型為48×3.0，連墻件采用2步2跨，豎向間距3.60米，水平間距2.60米。施工均布荷載為3.0kN/m2，同時施工2層，腳手板共鋪設11層。懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度3.00米，建筑物內錨固段長度3.20米。懸挑水平鋼梁采用支桿與建筑物拉結，最外面支點距離建筑物2.40m，支桿采用槽鋼【10#。一、大橫桿的計算大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值P1=0.036kN/m腳手板的荷載標準值P2=0.150×1.000/3=0.050kN/m活荷載標準值Q=3.000×1.000/3=1.000kN/m靜荷載的計算值q1=1.2×0.036+1.2×0.050=0.103kN/m活荷載的計算值q2=1.4×1.000=1.400kN/m大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下:跨中最大彎矩為M1=(0.08×0.103+0.10×1.400)×1.3002=0.250kN.m支座最大彎矩計算公式如下:支座最大彎矩為M2=-(0.10×0.103+0.117×1.400)×1.3002=-0.294kN.m我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=0.294×106/4248.0=69.247N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下:靜荷載標準值q1=0.036+0.050=0.086kN/m活荷載標準值q2=1.000kN/m三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度V=(0.677×0.086+0.990×1.000)×1300.04/(100×2.06×105×101950.0)=1.425mm大橫桿的最大撓度小于1300.0/150與10mm,滿足要求!二、小橫桿的計算小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值P1=0.036×1.300=0.046kN腳手板的荷載標準值P2=0.150×1.000×1.300/3=0.065kN活荷載標準值Q=3.000×1.000×1.300/3=1.300kN荷載的計算值P=1.2×0.046+1.2×0.065+1.4×1.300=1.953kN小橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大彎矩計算公式如下:M=(1.2×0.036)×1.0002/8+1.953×1.000/3=0.656kN.m=0.656×106/4248.0=154.532N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下:集中荷載最大撓度計算公式如下:小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度V1=5.0×0.036×1000.004/(384×2.060×105×101950.000)=0.02mm集中荷載標準值P=0.046+0.065+1.300=1.411kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度V2=1411.150×1000.0×(3×1000.02-4×1000.02/9)/(72×2.06×105×101950.0)=2.385mm最大撓度和V=V1+V2=2.407mm小橫桿的最大撓度小于1000.0/150與10mm,滿足要求!三、扣件抗滑力的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；R——縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；1.荷載值計算橫桿的自重標準值P1=0.036×1.000=0.036kN腳手板的荷載標準值P2=0.150×1.000×1.300/2=0.098kN活荷載標準值Q=3.000×1.000×1.300/2=1.950kN荷載的計算值R=1.2×0.036+1.2×0.098+1.4×1.950=2.890kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!四、腳手架荷載標準值作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.0929NG1=0.093×20.000=1.858kN(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.15NG2=0.150×11×1.300×(1.000+1.900)/2=3.110kN(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15NG3=0.150×1.300×11/2=1.073kN(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.300×20.000=0.130kN經計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=6.170kN。活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值NQ=3.000×2×1.300×1.000/2=3.900kN風荷載標準值應按照以下公式計算其中W0——基本風壓(kN/m2)，按照《建筑結構荷載規范》(GB50009-2001)附錄表D.4的規定采用：W0=0.450Uz——風荷載高度變化系數，按照《建筑結構荷載規范》(GB50009-2001)附錄表7.2.1的規定采用：Uz=1.250Us——風荷載體型系數：Us=0.600經計算得到，風荷載標準值Wk=0.7×0.450×1.250×0.600=0.236kN/m2。考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.2×6.170+0.85×1.4×3.900=12.045kN不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.2NG+1.4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.2×6.170+1.4×3.900=12.864kN風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW計算公式MW=0.85×1.4Wklah2/10其中Wk——風荷載標準值(kN/m2)；la——立桿的縱距(m)；h——步距(m)。經過計算得到風荷載產生的彎矩Mw=0.85×1.4×0.236×1.300×1.800×1.800/10=0.118kN.m五、立桿的穩定性計算1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算其中N——立桿的軸心壓力設計值，N=12.864kN；i——計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm；k——計算長度附加系數，取1.155；u——計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500；l0——計算長度(m),由公式l0=kuh確定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；A——立桿凈截面面積，A=3.974cm2；W——立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3；——由長細比，為3118/16=195；——軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比l0/i的結果查表得到0.191；——鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2)；經計算得到=12864/(0.19×397)=169.091N/mm2；[f]——鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]=205.00N/mm2；不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算<[f],滿足要求!2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算其中N——立桿的軸心壓力設計值，N=12.045kN；i——計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm；k——計算長度附加系數，取1.155；u——計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500；l0——計算長度(m),由公式l0=kuh確定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；A——立桿凈截面面積，A=3.974cm2；W——立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3；——由長細比，為3118/16=195；——軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比l0/i的結果查表得到0.191；MW——計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW=0.118kN.m；——鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2)；經計算得到=12045/(0.19×397)+118000/4248=186.201N/mm2；[f]——鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]=205.00N/mm2；考慮風荷載時，立桿的穩定性計算<[f],滿足要求!六、連墻件的計算連墻件的軸向力計算值應按照下式計算：Nl=Nlw+No其中Nlw——風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算：Nlw=1.4×wk×Awwk——風荷載標準值，wk=0.236kN/m2；Aw——每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積，Aw=3.60×2.60=9.360m2；No——連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN)；No=5.000經計算得到Nlw=3.096kN，連墻件軸向力計算值Nl=8.096kN連墻件軸向力設計值Nf=A[f]其中——軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比l/i=190.00/1.60的結果查表得到=0.46；A=3.97cm2；[f]=205.00N/mm2。經過計算得到Nf=37.837kNNf>Nl，連墻件的設計計算滿足要求!連墻件采用普通螺栓連接，普通螺栓計算參見《施工計算手冊》鋼結構部分。連墻件普通螺栓連接示意圖七、懸挑梁的受力計算懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算。懸臂部分腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。本工程中，腳手架排距為1000mm，內側腳手架距離墻體1900mm，支拉斜桿的支點距離墻體=2400mm，水平支撐梁的截面慣性矩I=1130.00cm4，截面抵抗矩W=141.00cm3，截面積A=26.10cm2。受腳手架集中荷載P=12.86kN水平鋼梁自重荷載q=1.2×26.10×0.0001×7.85×10=0.25kN/m懸挑腳手架示意圖懸挑腳手架計算簡圖經過連續梁的計算得到懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN)懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN.m)懸挑腳手架支撐梁變形圖(mm)各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為R1=26.112kN,R2=0.806kN,R3=0.335kN最大彎矩Mmax=6.476kN.m抗彎計算強度f=M/1.05W+N/A=6.476×106/(1.05×141000.0)+21.610×1000/2610.0=52.025N/mm2水平支撐梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求!八、懸挑梁的整體穩定性計算水平鋼梁采用16號工字鋼,計算公式如下其中b——均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，查表《鋼結構設計規范》(GB50017-2003)附錄B得到：b=1.72由于b大于0.6，按照《鋼結構設計規范》(GB50017-2003)附錄B其值b'=1.07-0.282/b=0.906經過計算得到強度=6.48×106/(0.906×141000.00)=50.70N/mm2；水平鋼梁的穩定性計算<[f],滿足要求!九、支桿的受力計算水平鋼梁的軸力RAH和支桿的軸力RDi按照下面計算其中RDicosi為支桿的頂力對水平桿產生的軸拉力。各支點的支撐力RCi=RDisini按照以上公式計算得到由左至右各支桿力分別為RD1=33.895kN十、支桿的強度計算斜壓支桿的強度計算：斜壓支桿的軸力RD我們均取最大值進行計算，為RD=33.895kN下面壓桿以槽鋼【10#計算，斜壓桿的容許壓力按照下式計算：其中N——受壓斜桿的軸心壓力設計值，N=33.90kN；——軸心受壓斜桿的穩定系數,由長細比l/i查表得到=0.548；i——計算受壓斜桿的截面回轉半徑，i=3.36cm；l——受最大壓力斜桿計算長度，l=3.755m；A——受壓斜桿凈截面面積，A=12.74cm2；——受壓斜桿受壓強度計算值，經計算得到結果是49N/mm2；[f]——受壓斜桿抗壓強度設計值，f=215N/mm2；受壓斜桿的穩定性計算<[f],滿足要求!斜撐桿的焊縫計算：斜撐桿采用焊接方式與墻體預埋件連接，對接焊縫強度計算公式如下其中N為斜撐桿的軸向力，N=33.895kN；lwt為焊接面積，取2984.52mm2；ft或fc為對接焊縫的抗拉或抗壓強度，取185.0N/mm2；經過計算得到焊縫抗拉強度=33894.55/2400=14.12N/mm2。對接焊縫的抗拉或抗壓強度計算滿足要求!十一、錨固段與樓板連接的計算1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力R=0.806kN水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為其中[f]為拉環鋼筋抗拉強度，每個拉環按照兩個截面計算，按照《混凝土結構設計規范》10.9.8[f]=50N/mm2；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑D=[806×4/(3.1416×50×2)]1/2=4mm水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下：錨固深度計算公式其中N——錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N=0.81kN；d——樓板螺栓的直徑，d=20mm；[fb]——樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.5N/mm2；h——樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到h要大于805.89/(3.1416×20×1.5)=8.6mm。3.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下：混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式其中N——錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N=0.81kN；d——樓板螺栓的直徑，d=20mm；b——樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=100mm；fcc——混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=13.59N/mm2；經過計算得到公式右邊等于131.6kN樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!

附錄資料：不需要的可以自行刪除AK3+570通道施工組織設計編制依據1、實施性總體施工組織設計。2、《公路工程質量評定標準》（JTGF80/1—2004）。3、《公路橋涵施工技術規范》（JTG041—2000）。4、現場踏勘。工程概況分項工程名稱：⑴AK3+570通道總體（編號：DWD-2-1-34-001）⑵AK3+570通道基礎及下部構造（編號：DWD-2-1-34-002）⑶AK3+570通道上部構造預制、安裝或澆筑（編號：DWD-2-1-34-003）⑷AK3+570通道鋼筋加工及安裝（編號：DWD-2-1-34-004）⑸AK3+570通道人行通道（編號：DWD-2-1-34-005）⑹AK3+570通道錐坡（編號：DWD-2-1-34-006）⑺AK3+570通道欄桿（編號：DWD-2-1-34-007）⑻AK3+570通道臺背回填（編號：DWD-2-1-34-008）2、AK3+570鋼筋砼通道斷面為9.0m×5.0m,原設計長度為33.20m，作為過人和交通用，頂最大填土高度1.69米.后根據實際情況,為了和改線順接,變更為斜交正做,斜交角度為10。。3、主要工作內容：挖基土方3611m3，C20混凝土涵身基礎64.9m3，C35混凝土框架涵身825.7m3，C30混凝土涵內路面261.3m3，C30混凝土洞口翼墻46.5m3。4、涵洞所需水取工地附近地下水，砂來源于江東砂料場。混凝土采用業主指定的商品混凝土。工地用電和照明用電采取了和灌南小學協商解決。三、施工準備1、熟悉圖紙，仔細對施工圖紙進行復查，領會設計意圖。2、清除雜物，整理場地；3、清查安裝主要的施工機具；4、安裝好施工現場水電供應設施；5、合理組織施工，做到責任明確，分工合理；6、準備足夠的施工所需用的材料。四、施工平面布置在現場搭建臨時倉庫、變電房等臨時設施。平整場地改移縣道，接通施工用電、用水，具體施工場地平面布置見詳附圖1。五、施工方案及方法1、施工放樣。仔細對施工圖紙進行復查，領會設計意圖。根據圖紙確定的構造物的位置和標高，準確計算結構物中樁坐標和軸線方向，然后根據計算的具體位置進行施工放樣，為便于開挖后的檢查校核，基礎軸線控制樁應延長至基坑外加以固定。放樣完成后，根據基礎的結構尺寸放出結構基礎的邊線，申請駐地監理工程師復查，得到確認之后，方可進行基坑開挖。2、基坑開挖基坑開挖采用機械人工配合的方法進行施工。開挖時嚴格按照《公路橋涵施工技術規范》要求施工，根據施工技術規范要求，按基礎設計圖，四邊分別放寬1米，按1:1放坡，先用挖掘機開挖，待接近基坑設計標高時預留20cm深度，利用人工清理基坑底部，確保不擾動基底地質層。人工修整完后，對基底軸線、高程、平面尺寸進行自檢，然后報監理工程師驗收，并由試驗室對原地基承載力進行動力觸探試驗（設計要求基底容許應力不小于150KPa），若地基承載力不能滿足要求，報監理工程師審核變更基底處理方案；若滿足設計要求，平整度達到規范要求后報請監理工程師驗收簽認。然后開始鋪筑砂礫墊層，砂礫墊層為壓實的連續材料層，粒徑不大于40㎜，厚度為30㎝，砂礫墊層攤鋪后用夯機分層壓實，密實度達到98%以上。所開挖的各種雜土清運到棄土堆存放。開挖過程中根據開挖深度及土質情況注意觀察坑壁的穩定性，及時采取有效措施加強坑壁支擋，以保證施工安全。基坑開挖過程中，在坑底基礎范圍之外設置集水井并沿坑底周圍開挖排水溝，使水流入坑內，然后用潛水泵將水抽出排入附近溝渠中。基坑開挖邊坡頂設置擋水圈。3、砼基礎澆筑：⑴重新恢復測量樁，按施工圖紙尺寸支架側面模板。模板采用竹節板木支架，此時應注意水溝位置的模板安裝問題。⑵按設計并經監理工程師批準的砼配合比使用C20商品砼。砼采用運輸車運至現場，并在現場安排專人控制原材料用量及砼坍落度。⑶砼振搗采用先用插入式振搗器振搗，再用平板式振搗器，振搗時間為15-20s，防止漏振或過振。待其初凝后，立即進行灑水養護。⑷沉降縫要貫穿整個基礎,且要順直.4、主通道底板砼澆筑：⑴施工放樣：待基礎砼達到70%以上強度后，即在墊層面上準確測設出通道底板位置。⑵模板制作與安裝：底板與側墻的施工縫考慮設在距底板頂面45cm處。按施工圖紙支架底板模板，模板采用竹節板、鋼管支架。模板要求安裝穩固，表面平整、緊密。沉降縫先采用全斷面固定聚笨乙烯泡沫板，內側B/2處的沉降縫防水材料待砼具有一定強度后再安裝。⑶底板鋼筋制安：嚴格按施工圖紙尺寸下料，按圖示間距安放、綁扎，主筋下墊4cm砂漿塊以控制砼保護厚度。綁扎時注意在無彎起筋的骨架①中布置角隅加強筋箍筋，以及準確預埋通道側墻鋼筋。底板與側墻施工縫處應焊接定位鋼筋夾固定2mm厚的鍍鋅鋼板以作為施工縫的防水措施。上述工作全部完成后報請監理工程師檢查認可后方能澆筑底板砼。⑷底板砼澆筑：砼采用商品混凝土，砼運輸車運輸至現場，砼泵車澆筑。坍落度控制在10-30cm之間，并安排專人對坍落度等進行自檢。砼澆筑時水平分層、斜向分段，每一單層厚度不超過30cm，且砼澆筑必須在前一段（層）砼初凝前完成，避免出現工作縫。砼振搗采用插入式振搗棒結合平板式振搗器，振搗時間為15-20s，防止漏振或過振，尤其是一些邊角部位。當砼澆至頂面時，用水準儀輔以尼龍繩控其高程，用泥鏝等工具把表面收平、壓光，上接側墻的施工縫做成企口式，以利施工縫位置銜接牢固。待砼初凝后立即進行覆蓋灑水養護。⑸底板砼施工完成且具有一定強度，立即組織施工鋪裝人行道預制板。人行道板具體施工工藝同底板。鋪裝完成以后,采用現場焊接的方法制作安裝護欄。5、通道側墻、頂板施工：⑴施工放樣：待底板砼達到70%以上強度后，立即恢復通道側墻位置樁，以指導側墻及頂板模板制作與安裝。⑵側墻、頂板鋼筋制安：根據圖示尺寸，在預埋鋼筋上綁扎鋼筋骨架。鋼筋骨架沿通道縱向按①②③④①②③④的順序循環綁扎（每排中心間距為12.5cm），主筋綁扎時墊4cm砂漿墊塊以保證砼保護層的厚度。安裝時仔細檢查尺寸、位置。⑶模板連接安裝：按照圖紙設計結構尺寸進行放樣。模板采用大型組合模板、型鋼支撐。模板安裝根據結構要求順序進行，澆筑混凝土前對支撐板面進行檢查，清除模板內污物，并在模板內面涂刷脫模劑，不得使用易粘在混凝土上或使混凝土變色的油料。支立模板時為了防止模板移位變形，支側模時在模板外設立支撐固定，涵身的側模設立對拉桿固定，澆筑在混凝土中的拉桿，按拉桿拔出的要求設計，拉桿外套塑料管，模板拆除后拔出重復利用。模板安裝完畢后，為保證位置正確，必須對其平面位置、平整度、垂直度、頂部標高、節點聯系及縱橫向穩定性進行自檢，合格后方可報監理工程師抽檢，監理工程師認可后方能澆筑。混凝土澆筑時，發現模板有超過允許偏差值的可能及時糾正。⑷側墻、頂板砼澆筑及養護：①涵洞混凝土采用商品混凝土，罐車運輸，砼泵車。砼澆注時，必須對運到施工現場的砼進行嚴格的檢查。如砼坍落度、和易性。②澆注前先對支架、模板、預埋件進行檢查，模板內的雜物、積水應清理干凈，模板如有縫隙必須填塞嚴密。③為了防止混凝土自高處向模內傾卸時發生離析，在澆注時，吊車傾卸高度不超過2米，通過串筒下落。④砼澆筑以設計沉降縫為單元格進行，根據沉降縫的設計寬度用塑料泡沫板加以隔開。砼澆筑時嚴格按照《公路橋涵施工技術規范》要求控制澆注層厚度，以一定的順序和方向分層澆筑，并在下層砼初凝前澆筑完成上層砼，做到按計劃、分段分層連續完成。⑤砼振搗由專業振搗工用插入式振動器進行。使用時，移動間距不應超過振動器作用半徑的1.5倍；與側模保持50～100mm的距離，并插入下層砼50～100mm；每次振搗完后徐徐提出振動棒。每一振動部位以不再冒出氣泡，表面呈現平坦、泛漿為止。⑥在澆筑過程中按照規范要求制作砼試件。⑦澆注后24h拆除模板，灑水覆蓋養護不少于7d。⑧混凝土澆筑過程中要按照設計要求摻加防裂纖維和減水劑。4、施工縫的處理：由于基礎、涵身分別澆注，施工縫應認真處理，施工縫的處理采用人工鑿除。在處理層混凝土澆筑完1-2天內，對其表面的水泥砂漿和松弱層進行拉毛，經鑿毛處理的混凝土面用水沖洗干凈，在澆筑次層混凝土前應對水平縫鋪一層厚度為1-20cm的1：2水泥砂漿，對于鋼筋砼、蓋板砼的現場澆注施工應連續進行，避免施工接縫，當涵身較長時，可沿長度方向分段進行，接縫應設在涵身沉降縫處。5、沉降縫的處理：沉降縫的設置根據設計圖紙洞身每墻4-6米設一道沉降縫，沉降縫的構造嚴格按施工圖執行。沉降縫的設置必須上下貫通成一條垂線，基礎墻身根據沉降縫的設計長度分段澆筑。澆筑時先在沉降縫位置處用木板作擋塊，等到砼達到一定強度后，拆除木板擋塊，于沉降縫位置處填塞瀝青麻絮。6、出入口砌筑塊石在使用前必須澆水濕潤，表面如有泥土、水銹，應清洗干凈。砌筑第一層砌塊時，由于基底為黃粘土，必須碾壓達到95%的壓實度，形成比較好的整體性時，直接坐漿砌筑。砌體分層砌筑，各砌層的塊石高度應大致一致，外圈定位行應丁順相間或兩順一丁排列，砌縫寬度不大于30mm,上下層豎縫錯開距離不小于80mm。砌筑時塊石安放穩固，底漿應鋪滿，豎縫砂漿應先在已砌石塊側面鋪放一部分，然后于塊石放好后填滿搗實。砌筑上層時，應避免振動下層砌塊。砌筑工作中斷而恢復砌筑時，要將已砌筑的砌層表面應加以清掃和濕潤。在砌筑塊石時不能有通縫出現，確保墻體的整