煉油區圍堰加高施工方案完整(完整版資料，可直接使用可編輯，推薦下載）

目錄煉油區圍堰加高施工方案完整(完整版資料，可直接使用可編輯，推薦下載）TOC\o"1—3”\h\z\u_Toc401228853"第一節施工內容概述2_Toc401228855"第三節施工要求3HYPERLINK\l”_Toc401228856”第三章施工準備3HYPERLINK\l”_Toc401228857"第四章施工方法3第一節施工工序3HYPERLINK\l”_Toc401228859”第二節施工方法3HYPERLINK\l”_Toc401228860”第五章質量檢驗7第六章HSE措施9第一節HSE技術措施9HYPERLINK\l”_Toc401228863”第二節工作風險分析（JSA）9HYPERLINK\l”_Toc401228864”第三節針對工作風險分析采取的風險消減措施11HYPERLINK\l”_Toc401228865"第四節現場安全、文明施工保障措施13HYPERLINK\l”_Toc401228866"第七章施工進度要求13HYPERLINK\l”_Toc401228867”施工進度計劃表13第八章資源需求計劃15HYPERLINK\l”_Toc401228869"第一節人力資源計劃15HYPERLINK\l”_Toc401228870"第二節施工機具使用計劃15HYPERLINK\l”_Toc401228871”第三節施工措施用料計劃15第四節檢驗試驗設備和測量器具使用計劃16第一章編制依據1、《混凝土結構工程施工與質量驗收規范》GB54－2002（2021）2、《地下工程防水技術規范》GB50108－20213、《水泥基滲透結晶型防水材料》GB18445—20214、《混凝土外加劑應用技術規程》GB50119—20215、《混凝土結構后錨固技術規程》JGJ145—20216、《混凝土結構加固設計規范》GB50367—20067、中國成達工程設計文件400-62—0000-70-101。8、中國寰球工程公司《防止地下水污染參考圖集－第5版》第二章施工內容及要求第一節施工內容概述1.本工程對原有圍堰進行加高處理,加高后的圍堰高于地坪600mm（地坪坡底處），地坪最高處圍堰加高150mm.原圍堰為鋼筋混凝土,堰高150mm、寬150mm（施工時根據各裝置實測），按防滲要求設計為砼C30P6，砼表面防滲要求按設計要求。加高前，原圍堰頂部鑿除鋼筋混凝土保護層，加高圍堰插入原圍堰的鋼筋采用結構膠粘結,插筋為鋼筋C12@150，植入圍堰深300mm，水平鋼筋為C16@150mm。2。工程工期要求:根據工程項目部布署調整進度。3.施工范圍為：煉油區裝置（除硫磺外）圍堰加高。具體為生產一部的常減壓裝置、催化裝置；生產二部的蠟油加氫裝置、柴油加氫裝置、渣油加氫裝置；生產三部的芳烴重整抽提、聯合裝置。4.與專項工程施工有關的主要因素介紹加高圍堰分布在煉油區各裝置內污染防止區，裝置為生產運行狀態,圍堰沿線長，實物量小，障礙多,防火防爆安全要求高，施工作業效率低。圍堰加高用材料因裝置區無空地，且分散在各裝置區內，范圍較大，所以鋼筋在廠外預制場地集中加工，再運至廠內安裝作業地點綁扎；砼采用商品砼，由于加高圍堰壁薄、高度截面小，一次澆筑的砼量少,澆筑砼運輸車停滯時間長，且裝置區進車困難或有障礙不能通行，泵車無法使用等因素,砼澆筑時,每次砼用量由砼攪拌運輸車運至裝置區外傾卸在集料槽內，砼料槽采用鋼板制作，根據攪拌車容量結合現場需用量制作3～5個料槽。人工從料槽鏟裝手推車運輸至澆筑地點卸放，此處集料槽為便于隨澆筑移動能夠人工搬運，采用鐵皮或膠合板制作.當手推車不能通過時，人工抬運，人工鏟砼料入模.遇高低障礙需跨越時，采用方木板和鋼板搭設通行過橋。遇設備或管道等需采取相應的保護措施，采用鋼管和彩鋼板搭設垂直和水平防護隔離。第二節主要實物工程量裝置圍堰總長約5100m,植入插筋約34000根，鋼筋制作安裝47t,模板制作安裝4600m2，砼澆筑量230m3，圍堰醚化膠嵌縫總長1100m.第三節施工要求工程質量達到合格標準，材料進場合格率100%,單位工程驗交一次合格率100％,單位工程觀感優良，分項工程合格率100%，質量事故發生率為零.第三章施工準備第一節現場準備對裝置區原圍堰進行現場實查和測量并統計，工程材料已進行市場信息采集，周轉材料和機具已準備就緒。第二節技術準備施工圖紙已收到；圖紙會審已完成；設計和建設單位進行了現場交底；計量及試驗器具合格符合施工要求；對作業人員進行施工技術及安全交底。第四章施工方法第一節施工工序加高圍堰現場測定高度和坡度—-鑿除原圍堰頂鋼筋保護層及抹灰層——劃線定位鉆孔植筋——鋼筋制作安裝——模板制作安裝-—砼澆筑——模板拆除—-細部處理——砼養護第二節施工方法1、圍堰加高現場測量:使用水準儀將圍堰最低點測出,再計算好坡度，按坡度分別在圍堰四角定好加高的高度。2、新舊砼結合面處理:圍堰加高前，依據設計要求鑿除鋼筋表面混凝土保護層，露出原鋼筋，將砼表面清掃干凈。根據現場實際查看，圍堰外表面抹有較厚的水泥砂漿層,在圍堰加高前，頂面鑿除鋼筋保護層時一并鑿除，由于原圍堰截面高度小，頂層砂漿層及砼保護層鑿除時，兩側面砂漿層易破損、開裂、與基層脫殼及掉塊的現象，影響質量、外觀不好、難補修，所以，需要全部鑿除，是否需要再抹灰按實際情況和工程部及設計要求。2、圍堰插筋植筋:1、鉆孔：加高圍堰內設計立筋為(HRB400)C12＠150，按設計要求植入原圍堰內，植入深度300mm,植筋錨孔位于圍堰壁的中部，按鋼筋間距畫定孔位，使用沖擊電鉆垂直鉆孔，鉆孔孔徑16mm、孔深于鋼筋底端10mm，植筋的錨孔采用毛刷擦刷孔壁，然后壓縮空氣或手動氣筒清理孔內粉塵，錨孔清孔完成后，若未立即植筋，暫時封閉其孔口,防止灰土、砂粒、雨水等雜物落入或受潮,保證植筋時錨孔內潔凈干燥.鉆孔遇鋼筋障礙移位重新鉆孔后，在臨近錨孔區的廢棄錨孔采用高強度無收縮砂漿填充密實。2、錨固膠調配：植筋膠粘劑采用改性環氧類和改性乙烯基酯類（包括改性氨基甲酸酯），為雙組分材料，現場調配錨固膠時，在無塵土的室內進行,按照產品說明書規定的配合比和工藝要求執行，設專人調配。調膠時，根據現場溫度和植筋數量確定每次拌和量，拌合好的膠液應色澤均勻、無結塊和氣泡,在錨固膠調制和使用過程中，應防止灰塵、油、水等雜質混入，在規定的操作時間內完成植筋安裝.3、錨固膠灌注：注膠時,使用長嘴注膠管深入成孔底部，通過擠壓器將膠從孔底向外均勻、緩慢地進行填孔，注意排除孔內的空氣，注膠量為孔深的1/2～1/3,以植入鋼筋后略有擠出膠液為宜。然后插入鋼筋，植筋后待膠粘劑達到固化時間后，方可進行鋼筋綁扎、模板安裝工作.4、植筋表面處理：采用機械法或鋼絲刷除去植筋表面鐵銹和氧化層,然后用丙酮除去殘留油污，使鋼筋植入部分表面干凈，以增加與結構膠的粘結力。經處理的鋼筋應盡快植入孔內,避免再次污染。5、鋼筋植入:將處理好的鋼筋按照單一方向緩慢旋入孔內預定深度，有利于鋼筋與膠體、膠體與孔壁的粘合，嚴禁將鋼筋從膠桶中粘膠直接塞進錨孔。6、固化:已植入孔內的鋼筋在達到錨固膠規定的固化溫度和對應的靜置固化后，方可進行下道工序，中間不得擾動。3、鋼筋制作安裝：鋼筋必須有出廠合格證，進場報驗后，見證取樣經二次復檢合格后，方可使用。鋼筋用木方架空離地堆放，上面用彩條布覆蓋，防止銹蝕。鋼筋集中加工使用切斷機下料、彎曲機制彎，加工尺寸按照現場圍堰實際長度，運至安裝地點綁扎.植入鋼筋(HRB400)C12＠150，位于圍堰壁中部，鋼筋頂部保護層厚30mm，每根插筋的下料長度根據現場實測坡道，逐根下料并按順序編號，防止竄位發生高低不平現象.水平鋼筋（HRB400)C16＠150,鋼筋保護層厚30mm，底道鋼筋距原圍堰頂50mm通長布設,頂道鋼筋通長布設，中間鋼筋按坡比留頭,鋼筋錨固長度為35d，綁扎搭接接頭長度為42d，上下排鋼筋的搭接綁扎接頭應錯開,同一區段內接頭數量為25％。水平鋼筋與插筋十字扣交叉綁扎牢固。鋼筋安裝的允許偏差不得大于規范規定，表面不允許有顆粒狀（片狀)鐵銹，在澆筑砼前先對鋼筋進行驗收,并作好隱蔽工程記錄.4、模板制作安裝及拆除：1、模板制作:砼為清水砼，采用1220mm＊2440mm＊15mm黑面木膠合板做模板面料，木方50＊60mm做背肋，因原圍堰高約150mm,鑿除鋼筋保護層后余高約120mm,為達到加高圍堰與原圍堰壁順接，模板寬度的按圍堰全高采用整塊板制作，安裝時模板上口與堰頂平齊,下口座落于地面上，遇地面高低不平時，用木楔塞緊，模板水平背肋通長木方5道（間距100～150mm）,立楞采用木方，立楞長度為地面至堰頂。2、模板安裝：模板運至現場安裝前應在表面均勻刷脫模劑，但不得污染鋼筋和混凝土接槎處。在每次脫模后，應立即清除粘附在模板上的砂漿。模板安裝時，模板之間的接縫面采用PE膠條粘接，兩側模與原圍堰壁接縫處水平通長PE膠條粘接，側模用線錘檢查其垂直度,上口高度按現場坡度測量確定，并掛通長拉線保證順直.模板固定使用方木支撐，模板上口橫木與外側立楞及斜支撐組成模板固定支架，堰壁上口寬度釘小木方控制,模板下口防止外移，木支撐下口固定采用電鉆鉆孔，孔深不大于60mm（小于砼地面的1/3厚度），孔內插入鋼筋樁（B20\L=150\@500)，模板拆除后,地面樁孔經清孔后，采用高強無收縮砂漿填塞密實。模板拆除要求：模板在砼強度能保證其表面及棱角不因拆模而受損壞后即可拆除，由于圍堰位于裝置區，生產運行及維護人員及機械需要出入通行，因砼早期強度低容易被碰壞，加之施工沿線長保護難度大，唯一可行的方法在模板拆除清理后，仍將模板安裝在圍堰兩側保護.模板拆除順序遵循先支后拆、后支先拆，拆模時不得用鋼棍或鐵錘猛擊亂撬，以防砼外觀及內部受損。5、砼澆筑及養護：砼使用商品砼抗滲C30P6,砼原材料有合格證、檢驗報告、配合比、開盤鑒定報告、砼強度合格報告。砼澆筑前,先澆水使下部圍堰砼充分濕潤,接縫處鋪設20~50厚同配比水泥砂漿（商品砼內不摻石子），砼為人工鏟裝入模，入模時鏟要反扣,防止石子滾落一邊聚集，形成蜂窩，砼澆筑從一端開始向前推進。砼振搗，因壁薄、高度截面小（厚15～20cm、高45cm）,使用直徑30mm振搗棒搗實，振搗均勻、不漏振、不欠振和過振，做到快插慢拔，以免混凝土里面產生氣泡或空隙。插入式振搗棒搗實混凝土的移動間距為作用半徑的1。5倍（一般為30~40cm）,振搗器距離模板不大于振搗器作用半徑的1/2，混凝土表面泛漿并不再沉落,無氣泡為準。澆筑混凝土時不得觸碰鋼筋與模板，應經常觀察模板和鋼筋等有無移動、變形情況，發現問題應立即進行處理。6、變形縫和施工縫設置：原圍堰現場實際存在較多不規則裂縫,影響抗滲效果。因地面與圍堰相連,為防止地面不規則裂縫,設置變形縫縱橫切縫分塊,而圍堰并未留縫，所以在地面變形縫作用下，出現較多不規則開裂縫。為避免此縫產生,建議圍堰相對應地面變形縫留置每一條縫。圍堰加高段變形縫采用楔形小木條嵌內砼內，拆模后起出木條成凹縫,原圍堰段變形縫采用切縫機切縫,切縫寬深(8*10mm)，同上部嵌木條寬厚，留縫與切縫上下垂直為一線,每道縫分遍連續嵌入防滲膠成一體（嵌縫膠按要求采用醚化膠），增強抗滲能力。砼施工縫留置在圍堰變形縫處,縫間模板分隔，拆模后填縫。7、細部處理：由于原有圍堰不順直,加高的圍堰與下部圍堰不能嚴密貼合，砼澆筑后，易存在接縫處新澆筑砼凸出不平。砼待達到一定強度,在不會缺棱掉角時拆模，拆模后，在砼潮濕時及時對結合縫修補，用抹子將刮除凸出砼體，下部低凹處，用1：1水泥細砂膠漿填補抹平。由于原有圍堰表面抹有水泥砂漿面層，在圍堰加高后,根據現場實際情況,按工程部要求重新抹20厚1：2防水砂漿.8、砼養護：圍堰砼養護采用手推車運水，人工灑水,外包裹塑料布。第五章質量檢驗一、原材料、混凝土強度、植鋼拉拔試驗各種檢測工作程序:1。原材料進場必須進行進場驗收，出廠合格證，質量檢測報告必須齊全、真實準確。2.進場材料在監理見證人員見證情況下按規范規定的取樣標準進行取樣,送檢測單位進行復試，復試結果向專業監理工程師報驗，合格后方可使用。3?；炷翉姸?、植鋼拉拔試驗檢測按規范規定檢測數量、標準在監理工程師見證下取樣檢驗，留置試塊等?；炷翗损B試塊送檢測站進行標準養護.二、施工過程質量檢驗工作程序：1。檢驗批質量驗收：檢驗批工序完成后，施工單位進行自檢、互檢、交接檢,檢驗合格后由質檢員上報專業監理工程師進行聯合檢查,檢驗合格后，在檢驗批質量驗收記錄上簽字，進行下道工序.2.分項工程驗收:分項工程的各檢驗批完成且均自檢合格后，由施工單位項目技術負責人會同專業監理工程師進行分項工程檢查驗收,驗收合格后在分項工程質量驗收記錄上簽字。3。分部(子分部)工程質量驗收：分部（子分部）工程包含的所有分項工程完成且均自檢合格后,由施工單位項目經理、勘察設計單位項目負責人、總監理工程師聯合進行檢查驗收，合格后在分部(子分部)工程質量驗收記錄上簽字。4。單位（子單位）工程質量驗收：單位(子單位）工程包含的各分部工程完成且均自檢合格后，由施工單位負責人、設計單位負責人、總監理工程師、建設單位項目負責人聯合進行驗收,合格后在（子單位）工程竣工驗收記錄上簽字。工程質量控制點項目質量控制點名稱控制等級測量定位1。圍堰加高高度和坡度確定.BR鋼筋工程1.鋼筋構造做法；2.鋼筋的綁扎質量；3.鋼筋的保護層及標高控制；4.鋼筋接頭連接質量控制；5.植筋質量控制；6.原材料質量控制。AR模板工程1。側模垂直平整度；2。模板上口通線；3。接縫及轉角處理；4.模板拼縫處理.BR混凝土工程1.混凝土原材料質量檢查與控制；2.混凝土管理；3。混凝土攪拌質量;4.混振搗質量；5。混凝土養護；6?；炷脸善繁ＷoAR控制點等級說明A級為最重要的質量控制點，必須由業主、監理、施工單位三方質檢人員共同檢查確認.B級為重要的質量控制點,由監理、施工單位二方檢查人員檢查確認.C級為一般質量控制點,由施工單位質檢人員檢查確認。在A、B、C三級中需提交檢查記錄者，在其后加R，如AR、BR、CR級.材料員：凌國才資料員：趙發寬質量員：陳勇任技術員：邢利榮材料員：凌國才資料員：趙發寬質量員：陳勇任技術員：邢利榮項目經理:項目經理:周期云安全員：陳勇安全員：陳勇各班組長各班組長第六章HSE措施第一節HSE技術措施1、裝置區要求防火防爆，本工程在鋼筋保護層鑿砼、植筋鉆孔、模板安裝及砼振搗等主要工序使用電動機械，易產生火花,相應采取的措施為：通知裝置區測氧測爆，在圍堰兩側用木方和膠合板搭設垂直防護進行隔離；配備手提式滅火器；專人看護.2、裝置區防止有毒有害氣體，相應采取措施為:配備H2S報警儀，H2S防毒面罩,專人指揮逃生撤離.3、圍堰植筋后安全防護，由于鋼筋直立且高度較低，裝置區操作人員出入通行，易發生拌倒時戳傷，相應采取的措施為:植筋后,拉設安全警示線，專人看護提示，立即鋼筋綁扎，并安裝兩側模板封閉.第二節工作風險分析(JSA）1、在工程施工之前，根據專業施工員編制的施工方法,由施工單位安全管理、工程、技術質量部門等人員對施工中存在的各種環境因素和危險源進行分析，通過識別和評估，對不可接受的風險采取有效的控制和削減措施。2、對日常施工中的環境影響和風險分析，由施工班長擔任組織者和主要實施者，必要時由安全人員和技術人員協助進行。3、風險分析步驟1）建立判別準則,確定相應的法規要求。2）熟悉施工方案、了解施工工序、作業環境，制定實現HSE目標的施工規程.3）識別危險，正確判別能造成人員傷亡，財產損失的不安全因素，包括人的違章操作,設備的失控等。4)分析人的不安全行為、物的不安全狀況等觸發事件.5）確定危害及其影響。6）評價危害和影響。7)記錄重要危害和影響。8)制定相應的糾正與預防措施，確保工程各工序的順利進行。結合石油化工行業特點而采用安全系統工程的危險評估方法，它綜合考慮生產、運輸、儲存等生產系統各個環節發生事故的可能性，人員暴露在這些環境的頻率以及一旦發生事故所產生的后果的嚴重性等三方面因素，采取“評分”的方法和對比的手段,根據總的危險分值簡易評價作業環境的潛在危險性.采取下列公式計算風險的大小。風險的大小=情況的嚴重性×發生事故的可能性20–25無法容忍H10—16不接受的風險M4-9可容忍的風險L1–3可忽略的風險L第三節針對工作風險分析采取的風險消減措施動火作業作業步驟描述確認的危害及潛在的影響風險評估*控制措施（包括現有的和建議的）負責人殘余風險*殘余風險是否盡可能的降低嚴重度發生概率風險值風險等級嚴重度發生概率風險值風險等級動火作業前準備機械動火作業無許可證224L機械使用動火前必須開具動火作業許可證并落實各項防火措施,派監護人，加強職工動火作業安全教育姜海先224L是動火點有易燃物224L動火前檢查周圍情況，落實防火措施,加強檢查姜海先111L是臨時用電作業步驟描述確認的危害及潛在的影響風險評估*控制措施（包括現有的和建議的)負責人殘余風險*殘余風險是否盡可能的降低嚴重度發生概率風險值風險等級嚴重度發生概率風險值風險等級臨時用電無作業票及操作證接電5210M用電前開具作業票，電工必須持證上崗姜海先111L是插頭、插座破損224L及時維修或更換姜海先111L是線路破皮、老化224L使用前進行檢查,嚴禁使用破皮老化的電源線姜海先111L是潮濕環境用電4520H不得使用木制接線盒，線盒要有防雨措施和接地措施，執行“三相五線制、三極控制、兩極保護"、“一機、一閘、一?！庇秒娭贫冉Ｏ?36L是插座、插頭不合格、漏電保護器失靈3412M1、接線前先檢查漏電開關的外觀有無缺陷2、接線后檢查漏電開關的試驗按紐是否動作靈敏,否則立即進行更換手持電動工具使用漏電動作電流不大于15mA，動作時間小于0。1S的漏電保護器3、作業前檢查插座、插頭和電源線、漏電保護器是否良好姜海先224L是接地不牢或虛接224L使用前進行檢查姜海先111L是環境危害作業步驟描述確認的危害及潛在的影響風險評估＊控制措施(包括現有的和建議的）負責人殘余風險*殘余風險是否盡可能的降低嚴重度發生概率風險值風險等級嚴重度發生概率風險值風險等級圍堰施工有毒有害氣體224L按裝置要求氣體測定，配備報警及防護用品。姜海先111L是固體廢物339L隨收隨清，收集后運出廠外姜海先326L是噪聲4416M采取消聲、隔音、減少振搗機械空轉等措施、設備機械經常維修保養、加強個人防護用品的使用姜海先224L是現場發生火災爆炸隱患4520H按要求配備消防設備、制定應急預案并定期演練；加強監督檢查姜海先326L是第四節現場安全、文明施工保障措施1、入廠人員接受安全培訓教育并考試合格.2、施工辦理各種作業許可證和作業票(臨時用電票、動火票等），特殊工種持證上崗（電工等）。并設專人監護，配備滅火器具。3、使用機械設備應合格，作業人員必須按規程操作,嚴禁違章作業。切斷鋼筋時，接送料工作臺面應和切刀下部保持水平，工作臺的長度可根據加工材料長度決定.啟動切斷機時，必須檢查切刀應無裂紋，刀架螺栓緊固，防護罩牢靠.然后用手轉動皮帶輪,檢查齒輪嚙合間隙，調整切刀間隙.啟動切斷機后，先空運轉，檢查各傳動部分及軸承運轉正常后，方可作業。機械未達到正常轉速時不得切料.切料時必須使用切刀的中下部位，緊握鋼筋對準刃口迅速送入。手和切刀之間的距離應保持150mm以上，如手握端小于400mm時，應用套管或增值具將鋼筋短頭壓住或夾牢。搬運鋼筋時，要注意前后方向有無碰撞危險或鉤掛，特別是避免碰掛周圍和上下方向的電線.人工抬運鋼筋，上肩卸料要注意安全。多人合運鋼筋，起、落、停動作要一致，人工上下傳送不得在同一直線上操作.鋼筋的堆放要分散、穩當，防止傾倒和塌落。操作手持式電錘不得帶線手套，更不可用手握工具的轉動部分和電纜，使用過程中要防止電線被轉動部分絞纏。作業時應掌握手柄，打孔時將鉆頭抵在工作表面,然后開動,用力適度,避免晃動；轉速若急劇下降，應減少用力，防止電機過載，嚴禁用木杠加壓；鉆孔時，應注意避開混凝土中的鋼筋，當有卡鉆現象時,立即停鉆移位.電錘為40％斷續工作制，不得長時間連續使用。4、施工人員穿戴勞保用品(安全帽、工作服、勞保鞋、防護手套、護目鏡、H2S報警儀及防毒面罩）。5、施工作業遇已建設施，根據不同對象,采取相應的保護措施.6、施工區域設置安全警示線和標志。7、結構膠雖然無毒,無強烈、刺激性氣味，但粘結力強，施工時應避免與結構膠直接接觸.如果不慎粘上皮膚，應在結構膠初凝結硬前用丙醇清洗干凈。8、若結構膠不慎濺入眼中，應立即用清水沖洗或到醫院救治。第七章施工進度要求施工進度計劃表第八章資源需求計劃第一節人力資源計劃單位：人工種計劃人數鋼筋工4木工8砼工4機械工4植筋工4電工1普工13合計40第二節施工機具使用計劃序號設備名稱型號規格數量額定功率(KW)1鋼筋切斷機GQ40A1臺72鋼筋彎曲機GW40D1臺7。53圓盤鋸MQ4931臺34木工平刨MB514—41臺35插入式振動器BX306臺1。16電鎬3臺7電錘3臺8運輸汽車1臺9手推車10臺第三節施工措施用料計劃名稱型號數量方木板厚503m3木方5*7cm10m3木復合板厚15mm200m2第四節檢驗試驗設備和測量器具使用計劃檢驗設備及計量器具名稱型號精度數量水準儀DS32≤2″1臺鋁合金塔尺5m1把鋼卷尺5m1mm4把混凝土試塊模具150*150*1502組一、工程概況1。1工程位置及工程內容本工程為金山新城老紅旗港河道整治工程（一期），主要針對老紅旗港進行整治，同時對工程范圍內與其相交的舊港河、金衛倉河、戰斗港以及長堂河等周邊河道一并實施整治，整治范圍分別為老紅旗港整治范圍：東平路～海盛路；舊港河整治范圍龍堰路～老紅旗港;金衛倉河整治范圍：老紅旗港～龍皓路；戰斗港整治范圍:龍航路～龍皓路；長堂河整治范圍:老紅旗港～龍皓路。河道整治總長度為3.67km.工程起終點詳見總平面布置圖。本工程河道設計河口寬25~40m,陸域實施寬度6~10m.本工程內容包括河道疏浚、新建護岸、防汛通道、綠化工程、拆除橋梁等。其中，新建河道護岸總長度5.86km，河道開挖總量為13。52萬m3,疏浚土方量為13。11萬m3，新建親水步道4。46km，綠化5.12萬m2,現狀橋梁拆除5座,管線搬遷3處.1。2工程范圍本工程施工范圍老紅旗港由西向東,工程樁號為：紅C0+000。00～紅C2+380。40（東平路~海盛路），建設長度為3。67km。包括與老紅旗港相交的舊港河（龍堰路～老紅旗港）、金衛倉（老紅旗港~龍皓路）、戰斗港(龍航路~龍皓路)和長堂河（老紅旗港~龍皓路).1。3專項方案概況本工程位于北亞熱帶南緣,是東亞季風盛行地區，四季分明，受海洋性氣候影響較為明顯，由于冷暖空氣交替影響，天氣變化復雜，臺風等災害性天氣頻繁。風本工程區域，夏季（6、7、8月）以東和東南風為主，冬季（12、1、2月）以西北風為主，春秋季是冬夏季風的過渡季節.金山嘴累年各月最多風向及頻率分布見表2.2-1。瞬時風速≥17m/s或風力≥8級的日數年平均為20天.造成大風的主要因素為夏秋之交的臺風及冬季的寒潮；此外,氣旋、反氣旋、鋒面等移動性天氣過程也可能伴隨一定的大風.影響金山沿海地區的臺風,多出現在7~8月份,占總次數的86.7％。過境最早的為7903號臺風，發生在1979年4月12～13日;最遲為6523號臺風,發生在1965年11月24～25日。過境風速最大的為1984年的8416號臺風,每秒27。6m（10級風）。據金山嘴海洋水文站1954～1985年32年的資料統計,過境風力達到8級以上的有23年，共發生45次。1949～1992年中嚴重影響本地區的臺風有11次,每次臺風過境影響時間1~3天。從金山嘴累年各月平均風速統計值看（表2。2-2），夏秋向岸的東南風強度較大,在與冬季離岸的西北風交替作用下，岸灘的季節性沖淤年周期非常明顯。表2.2-1金山嘴累年各月最多風向及頻率分布（%）項目123456789101112全年風向NNWNNWESEESESSESESEESESESSESSENNWNNWNWNWSE頻率13141114151725201215192111表2.2-2金山嘴累年各月平均風速（m/s）月份123456789101112全年風速4。24。64。95。05。15。15.86.14.64.34。34.34.9氣溫工程所在地區平均氣溫15.5℃，最高平均氣溫16。4℃，最低年平均氣溫15℃，極端最高氣溫39。6℃（2003年8月)，極端最低氣溫-10。8℃（1977年1月31日)，常年高于35℃（含35℃）的高溫日平均為6天，常年低于0℃的平均為44天。1.3。3降雨本區年降雨日數130天左右，平均年降雨量為1085.8mm，其中5至9月降雨652.6mm，占年降雨量的60%；實測1日最大降雨量159。4mm,發生在1986年9月6日。1。3.4水文金山新城南臨杭州灣，處于浦南東片的南部，其南部邊界受杭州灣強潮河口影響，內部河網水系為浦南東片有控制河網。根據杭州灣金山嘴潮位站資料，歷史最高潮位為6。57m，最低潮位為-1。78m.區域內部河道水位控制按照浦南東片防洪除澇及水資源調度規劃要求確定:常水位為2.50~2。80m，除澇水位控制為瞬時河網最高水位3。90m，河網預降水位為2。00m。本工程河道特征水位見表2。3—1：表2。3—1特征水位表項目水位值(m）備注設計高水位3。90（規劃除澇控制最高水位)常水位2。50~2.80設計低水位2。00（規劃預降控制最低水位）二、編制依據序號規范、標準名稱編號1老紅旗港河道整治工程（一期)施工招標文件、施工圖紙2《水利水電建設工程驗收規范》SL223-20213《施工現場臨時用電安全技術規范》JGJ46—20214《建設工程施工現場供用電安全規范》GB50194—20215《堤防工程施工規范》SL260—20216《水利水電工程施工組織設計規范》SL303—20047《水利水電工程測量規范》SL197-20218《水利水電工程施工地質規程》NB/T35007-20219《上海市水利工程施工質量檢驗與評定標準》DG/TJ08-90—202110《水利水電工程施工質量檢驗與評定規程》SL176—2007三、施工計劃施工圍堰修筑2021/12/20-2021/1/10施工圍堰拆除2021/4/21—2021/5/1四、施工工藝技術4.1施工流程施工順序：施工準備→測量定位→圍堰內分層填土→堰內抽水→圍堰養護→構筑物施工→圍堰拆除.土圍堰填筑取土主要利用老紅旗港沿線填筑土源,水上土方逐層壓實，分層厚度不大于30cm，配備兩臺挖掘機.每層填土厚度不大于20cm，壓實時要不斷地進行整平和夯實，以保證填料均勻密實施工.每段圍堰平均長約30m，待圍堰自然沉降穩定后，人工配合挖機進行圍堰修坡、邊坡堆砌袋裝土來修筑子堰.子堰的堆砌務必保證袋裝土與袋裝土之間魚鱗紋搭接，確保堆砌密實。由于受民宅和管線搬遷影響,開工時間有所滯后,我部要盡量將延誤的工期搶回來。計劃工期為非汛期時間段內施工，但沿線拆遷形勢及管線搬遷工期尚未明朗，為保證2021年安全度汛，在保證施工安全的前提下，我部將根據歷年汛期最高水位線和施工過程中水位情況實時調整圍堰斷面,某些岸段考慮采取加寬圍堰截面的形式來修筑，以保證圍堰穩定,為2021年安全度汛留出必要的結構施工時間.4.2圍堰施工質量保證措施1、填筑圍堰前，清理圍堰基礎面及取土范圍內的雜物及淤泥；2、取土料符合規范要求，必要時，對土方進行翻曬后填筑;3、嚴格控制分層厚度，確保壓實度；4。3圍堰的維護與加固圍堰填筑形成后,圍堰的維護與加固對工程能否擋住風浪沖刷及安全度過施工期具有十分重要的意義.首先保證堰體能均衡下沉，不致于出現較大的滑坡與裂縫。圍堰內抽水時控制降水速度,并設專人巡視壩堤遇到裂縫及沉陷，及時組織人員、機械對圍堰進行加固、維護。河道疏浚時臨時圍堰的防汛工作尤為重要，考慮引排時水位上下變動較大容易沖刷圍堰引起土體流失，預先在迎水面準備編織袋裝土保護圍堰內填土。4。4圍堰的拆除圍堰在施工結束后需要拆除.水下工程階段驗收完成后既對圍堰進行拆除，先使用挖掘機逐步挖出圍堰內水上及水下土方，挖至圍堰兩側后運出施工現場。注意事項：（1）圍堰的拆除必須統一組織，統一協調，統一行動，一切行動服從組織指揮、安排，不得盲目行動,瞎指揮。(2）加強安全監督，防止意外事故的發生。（3）自卸汽車運土必須到指定地點卸下，嚴禁亂拋亂卸,影響市容。（4）土方裝卸時,場地必須保持清潔,預防車輪粘帶；車輪出門時，必須對車輪進行沖洗；車輪裝載土方不應超高超載，并應有覆蓋物以防止土方在運輸中沿途揚撒。（5）棄土施工時采取必要的保護的措施，防止淤泥外露，影響場容場貌。必要的措施如采用封閉式的自卸卡車。五、施工安全保證措施5.1圍堰施工組織措施為確保本工程圍堰施工安全、快速、高質量地完成,項目部全面負責本次圍堰的施工和管理，項目經理部設項目經理1名，項目技術負責人1名，質量員1名，專職安全員1名.管理組織機構網絡圖5。2圍堰的安全防護措施1、圍堰迎水面和背水面均采用袋裝土護面，施工過程中控制坡比;2、圍堰施工周邊設置測量監控標志，對圍堰定期進行位移和沉降觀測；3、圍堰施工完后，在周圍設置警示標志和標牌；4、施工期間圍堰不得作為機械、車輛施工便道，同時安排專人對圍堰進行巡視檢查.六、勞動力計劃圍堰施工為分區施工，不占用主要工序施工時間，所以在配備勞動力、材料、機械設備上面，考慮四個工區共計11道圍堰施工即可保障。保障表如下：項目主要投入數量勞動力人員20人材料土方8000m3機械設備操作手8臺七、計算書及附圖計算依據:1、《建筑基坑支護技術規程》JGJ120-20212、《建筑施工計算手冊》江正榮編著3、《實用土木工程手冊》第三版楊文淵編著4、《施工現場設施安全設計計算手冊》謝建民編著5、《地基與基礎》第三版一、參數信息1、基本參數圍堰后深度h（m)3圍堰平均重度γcs（kN/m3)20圍堰齡期抗壓強度設計值fcs(N/mm2)11圍堰厚度B（m）2嵌固深度ld(m）3基坑外側水位到坑頂的距離ha(m）0.67圍堰內側水位到坑頂的距離hp(m)0.1支護在坑底處的水平位移量υ(mm）12地下水滲透穩定性驗算坑底突涌穩定性承壓水含水層頂面至坑底的土層厚度D(m)3。5承壓水含水層頂面的壓力水頭高度hw（m)42、土層、水壓參數序號土名稱土厚度h(m)土重度γ（kN/m3)黏聚力c(kpa）內摩擦角φ(°）飽和土重度γsat（kN/m3)水土合算1粘性土318202520是2水1。51112812是3粘性土1.8318202520是3、荷載參數類型荷載q(kpa)距支護邊緣的水平距離a（m）垂直基坑邊的分布寬度b（m）平行基坑邊的分布長度l（m)作用深度d(m)滿布荷載3////條形局部荷載3.544/04、計算系數結構重要性系數γ01綜合分項系數γF1.25圓弧滑動穩定安全系數Ks1。3抗滑移安全系數Ksl1。2抗傾覆安全系數Kov1.3抗隆起安全系數Kb1.4經驗系數ηb0。8突涌穩定安全系數Kh1.2墻體材料的抗剪斷系數μ0.57.1主動土壓力計算1)主動土壓力系數Ka1=tan2（45°—φ1/2)=tan2（45—25/2)=0.406；Ka2=tan2（45°—φ2/2）=tan2（45-25/2）=0.406；Ka3=tan2（45°—φ3/2）=tan2(45—8/2)=0.756;Ka4=tan2（45°-φ4/2）=tan2（45—8/2）=0.756；Ka5=tan2(45°—φ5/2）=tan2（45-25/2）=0.406;2）土壓力、水產生的水平荷載第1層土：0-0。67mH1’=［∑γ0h0+∑q1］/γ1=[0+3］/18=0。167mPak1上=γ1H1’Ka1—2c1Ka10.5=18×0.167×0.406—2×20×0.4060。5=—24.267kN/m2Pak1下=γ1(h1+H1'）Ka1—2c1Ka10。5=18×(0。67+0.167)×0.406—2×20×0.4060。5=—19。37kN/m2第2層土：0.67-3mH2’=[∑γ1h1+∑q1]/γsat2=［12。06+3]/20=0。753mPak2上=［γsat2H2'-γw（∑h1—ha）］Ka2—2c2Ka20.5+γw（∑h1-ha)=［20×0。753—10×(0.67-0。67）]×0.406-2×20×0.4060。5+10×（0.67—0。67)=-19。373kN/m2Pak2下=［γsat2（H2’+h2）—γw(∑h2-ha）]Ka2—2c2Ka20.5+γw(∑h1—ha)=［20×(0.753+2。33)-10×（3-0.67）］×0。406—2×20×0.4060。5+10×（3-0.67）=13.387kN/m2第3層土：3-4mH3'=［∑γ2h2+∑q1］/γsat3=［58.66+3］/12=5.138mPak3上=[γsat3H3'-γw（∑h2—ha）]Ka3—2c3Ka30.5+γw(∑h2—ha）=［12×5。138—10×(3-0.67）］×0。756—2×12×0.7560.5+10×(3-0。67）=31。43kN/m2Pak3下=［γsat3（H3’+h3)-γw（∑h3—ha)]Ka3-2c3Ka30.5+γw（∑h2-ha）=［12×（5。138+1）—10×(4-0。67)］×0.756-2×12×0。7560。5+10×（4—0.67)=42.942kN/m2第4層土：4—4。5mH4’=[∑γ3h3+∑q1+∑q1b1/(b1+2a1）］/γsat4=［70。66+3+1。167］/12=6.236mPak4上=[γsat4H4’—γw（∑h3—ha）］Ka4-2c4Ka40.5+γw(∑h3-ha)=[12×6.236-10×(4—0.67）］×0.756-2×12×0.7560。5+10×(4-0.67）=43。831kN/m2Pak4下=[γsat4(H4'+h4）—γw（∑h4-ha）］Ka4-2c4Ka40。5+γw（∑h3—ha）=［12×(6.236+0。5）-10×（4。5—0.67)]×0.756-2×12×0.7560。5+10×（4.5—0.67)=49.587kN/m2第5層土：4.5—6mH5’=［∑γ4h4+∑q1+∑q1b1/（b1+2a1）］/γsat5=［76.66+3+1。167］/20=4。041mPak5上=［γsat5H5’—γw（∑h4-ha)]Ka5—2c5Ka50。5+γw(∑h4—ha)=[20×4。041-10×(4.5-0.67)]×0.406-2×20×0.4060。5+10×（4。5—0。67）=30。076kN/m2Pak5下=[γsat5(H5'+h5)-γw(∑h5-ha）]Ka5-2c5Ka50.5+γw（∑h4-ha)=［20×（4.041+1。5)—10×（6-0。67）]×0.406—2×20×0.4060.5+10×(6-0.67）=51。166kN/m23）水平荷載臨界深度:Z0=Pak2下h2/(Pak2上+Pak2下）=13。387×2。33/（19。373+13。387)=0。952m；第1層土Eak1=0kN；第2層土Eak2=0。5Pak2下Z0×1=0。5×13。387×0.952×1=6.372kN；aa2=Z0/3+∑h3=0.952/3+3=3。317m；第3層土Eak3=h3（Pa3上+Pa3下)×1/2=1×（31.43+42。942）×1/2=37.186kN；aa3=h3（2Pa3上+Pa3下)/(3Pa3上+3Pa3下）+∑h4=1×(2×31.43+42。942）/（3×31。43+3×42.942）+2=2.474m；第4層土Eak4=h4（Pa4上+Pa4下）×1/2=0。5×(43.831+49。587)×1/2=23。354kN；aa4=h4（2Pa4上+Pa4下)/(3Pa4上+3Pa4下)+∑h5=0.5×(2×43.831+49.587）/（3×43.831+3×49.587）+1.5=1。745m；第5層土Eak5=h5(Pa5上+Pa5下）×1/2=1。5×(30。076+51。166）×1/2=60。932kN;aa5=h5（2Pa5上+Pa5下）/(3Pa5上+3Pa5下)=1.5×（2×30。076+51。166）/(3×30。076+3×51.166）=0。685m；土壓力合力：Eak=ΣEaki=0+6.372+37。186+23.354+60.932=127。844kN;合力作用點：aa=Σ（aaiEaki）/Eak=（0×0+3。317×6。372+2。474×37。186+1.745×23。354+0.685×60.932)/127。844=1.53m；7。2被動土壓力計算1)被動土壓力系數Kp1=tan2（45°+φ1/2）=tan2(45+8/2)=1.323;Kp2=tan2(45°+φ2/2)=tan2(45+8/2)=1.323；Kp3=tan2（45°+φ3/2）=tan2(45+25/2)=2。464;2)土壓力、水產生的水平荷載第1層土：3-3.1mH1'=[∑γ0h0］/γ1=[0］/11=0mPpk1上=γ1H1’Kp1+2c1Kp10。5=11×0×1.323+2×12×1.3230.5=27.605kN/m2Ppk1下=γ1(hi+H1'）Kp1+2c1Kp10。5=11×（0.1+0)×1.323+2×12×1.3230。5=29.061kN/m2第2層土：H2'=［∑γ1h1］/γsat2=[1.1］/12=0.092mPpk2上=［γsat2H2’-γw(∑h1-hp)]Kp2+2c2Kp20.5+γw（∑h1-hp）=[12×0.092—10×（0.1—0.1）］×1。323+2×12×1.3230。5+10×(0.1-0。1)=29.066kN/m2Ppk2下=［γsat2(H2'+h2)-γw（∑h2—hp）]Kp2+2c2Kp20。5+γw（∑h1-hp）=［12×(0。092+1.4)—10×（1。5-0。1)]×1。323+2×12×1.3230.5+10×(1.5-0.1）=46。77kN/m2第3層土：4。5-6mH3'=［∑γ2h2]/γsat3=[17。9]/20=0.895mPpk3上=[γsat3H3’—γw（∑h2-hp)］Kp3+2c3Kp30。5+γw（∑h2—hp)=［20×0。895—10×（1.5-0.1）］×2.464+2×20×2.4640。5+10×（1.5-0。1）=86。398kN/m2Ppk3下=［γsat3（H3'+h3）—γw（∑h3—hp）]Kp3+2c3Kp30.5+γw（∑h2—hp)=［20×（0。895+1.5）—10×（3—0.1）］×2.464+2×20×2.4640.5+10×（3—0。1）=138.358kN/m23）水平荷載第1層土Epk1=1×h1(Pp1上+Pp1下）/2=1×0。1×（27。605+29。061）/2=2。833kN;ap1=h1（2Pp1上+Pp1下）/（3Pp1上+3Pp1下)+∑h2=0.1×（2×27。605+29.061)/（3×27。605+3×29.061）+2。9=2。95m;第2層土Epk2=1×h2(Pp2上+Pp2下）/2=1×1。4×（29.066+46。77）/2=53.085kN;ap2=h2（2Pp2上+Pp2下）/（3Pp2上+3Pp2下）+∑h3=1。4×（2×29。066+46。77）/（3×29.066+3×46。77）+1。5=2.146m；第3層土Epk3=1×h3（Pp3上+Pp3下）/2=1×1。5×(86.398+138.358)/2=168.567kN;ap3=h3(2Pp3上+Pp3下)/（3Pp3上+3Pp3下)=1.5×(2×86.398+138。358）/(3×86.398+3×138.358)=0。692m；土壓力合力：Epk=ΣEpki=2。833+53。085+168。567=224.485kN；合力作用點：ap=Σ（apiEpki)/Epk=(2。95×2。833+2.146×53。085+0.692×168。567)/224.485=1.064m；3、基坑內側土反力計算1)主動土壓力系數Kp1=tan2(45°+φ1/2）=tan2(45+8/2）=1.323；Kp2=tan2(45°+φ2/2）=tan2(45+8/2）=1。323;Kp3=tan2(45°+φ3/2）=tan2(45+25/2)=2.464;2）土壓力、水產生的水平荷載第1層土：3-3.1mH1'=[∑γ0h0］/γ1=［0］/11=0mPsk1上=（0.2φ12—φ1+c1）∑h0（1—∑h0/ld)υ/υb+γ1H1’Ka1=（0.2×82-8+12）×0×（1—0/3）×0。012/0.012+11×0×1。323=0kN/m2Psk1下=（0.2φ12-φ1+c1）∑h1（1-∑h1/ld）υ/υb+γ1（h1+H1’）Ka1=(0。2×82-8+12)×0。1×(1—0.1/3)×0。012/0.012+11×（0+0。1)×1。323=3。079kN/m2第2層土：3。1—4。5mH2'=［∑γ1h1］/γsat2=[1.1］/12=0。092mPsk2上=(0。2φ22-φ2+c2)∑h1（1—∑h1/ld）υ/υb+[γsat2H2'—γw(∑h1—hp）]Kp2+γw（∑h1—hp)=（0。2×82—8+12）×0。1×(1—0。1/3)×12/12+［12×0.092-10×（0.1-0.1）]×1。323+10×(0.1-0.1）=3.085kN/m2Psk2下=(0.2φ22-φ2+c2）∑h2(1—∑h2/ld)υ/υb+［γsat2（H2'+h2)—γw(∑h2-hp）]Kp2+γw(∑h2-hp）=(0。2×82-8+12)×1.5×（1—1。5/3）×12/12+［12×（0.092+1.4）-10×(1。5—0.1）］×1。323+10×（1。5—0。1)=31.765kN/m2第3層土：4。5—6mH3’=［∑γ2h2]/γsat3=［17。9］/20=0。895mPsk3上=(0.2φ32—φ3+c3)∑h2（1-∑h2/ld)υ/υb+[γsat3H3’—γw(∑h2-hp）]Kp3+γw（∑h2-hp)=（0。2×252-25+20)×1.5×（1—1.5/3)×12/12+[20×0。895-10×(1。5—0。1）］×2.464+10×（1。5—0。1)=113.61kN/m2Psk3下=（0。2φ32-φ3+c3)∑h3（1-∑h3/ld)υ/υb+［γsat3（H3’+h3)-γw（∑h3-hp)]Kp3+γw（∑h3—hp)=(0。2×252—25+20)×3×（1-3/3）×12/12+[20×(0.895+1.5)-10×(3-0。1)］×2.464+10×（3-0。1)=75。57kN/m23）水平荷載第1層土Psk1=b0h1(Ps1上+Ps1下)/2=1×0。1×（0+3.079）/2=0.154kN;as1=h1（2Ps1上+Ps1下)/（3Ps1上+3Ps1下）+∑h2=0.1×(2×0+3。079）/(3×0+3×3。079)+2.9=2。933m;第2層土Psk2=b0h2（Ps2上+Ps2下）/2=1×1。4×（3.085+31。765）/2=24.395kN；as2=h2（2Ps2上+Ps2下)/（3Ps2上+3Ps2下）+∑h3=1。4×(2×3.085+31.765）/（3×3.085+3×31。765）+1。5=2。008m；第3層土Psk3=b0h3(Ps3上+Ps3下）/2=1×1。5×（113.61+75.57）/2=141。885kN；as3=h3（2Ps3上+Ps3下)/（3Ps3上+3Ps3下)=1.5×(2×113。61+75。57）/(3×113。61+3×75。57)=0.8m；土壓力合力：Ppk=ΣPpki=0.154+24.395+141.885=166.434kN；合力作用點:as=Σ（asiPski）/Ppk=（2。933×0.154+2.008×24.395+0。8×141。885)/166。434=0。979m；7.3穩定性驗算1、滑移穩定性驗算圍堰的滑移穩定性應按下式驗算:(Epk+（G—μmB）tanφ+cB)/Eak=（224.485+(240-41。15×2）×tan（25°)+20×2）/127。844=2。644≥Ksl=1.2滿足要求！2、傾覆穩定性驗算圍堰的傾覆穩定性應按下式驗算：（Epkap+（G-μmB）aG）/(Eakaa）=(224.485×1。064+(240—41.15×2)×1）/(127。844×1。53）=2。027≥Kov=1.3滿足要求!3、整體滑動穩定性驗算Ksi=∑｛cjlj+［（qjbj+ΔGj)cosθj-μjlj]tanφj｝/∑(qjbj+ΔGj）sinθcj、φj──第j土條滑弧面處土的粘聚力(kPa）、內摩擦角(°）；bj──第j土條的寬度（m)；θj──第j土條滑弧面中點處的法線與垂直面的夾角（°)；lj──第j土條的滑弧段長度（m），取lj＝bj/cosθj；qj──作用在第j土條上的附加分布荷載標準值（kPa)；ΔGj──第j土條的自重(kN)，按天然重度計算；uj──第j土條在滑弧面上的孔隙水壓力(kPa)，采用落底式截水帷幕時,對地下水位以下的砂土、碎石土、粉土，在基坑外側，可取uj＝γwhwaj，在基坑內側，可取uj＝γwhwpj；滑弧面在地下水位以上或對地下水位以下的粘性土，取uj＝0;γw──地下水重度(kN/m3）；hwaj──基坑外側第j土條滑弧面中點的壓力水頭(m);hwpj──基坑內側第j土條滑弧面中點的壓力水頭(m）;min｛Ks1，Ks2，……，Ksi,……}=1。627≥Ks=1.3滿足要求！4、抗隆起穩定性驗算1）水泥土墻底面處的抗隆起驗算抗隆起穩定性按下式計算：γm1=Σγihi/(h+ld)=106.66/（3+3)=17.777kN/mγm2=Σγihi/ld=47.9/3=15.967kN/mNq=tan2（45°+φ/2)eπtanφ=tan2（45°+25/2）eπtan25=10。662Nc=（Nq—1）/tanφ=(10。662—1)/tan(25)=20.72（γm2ldNq+cNc）/（γm1（h+ld）+q0)=（15。967×3×10。662+20×20。72)/(17.777×(3+3)+3.778)=8.377≥Kb=1.4滿足要求!5、滲透穩定性驗算承壓水作用下的坑底突涌穩定性驗算:Dγ/（hwγw）=∑hiγi/（hwγw）=(1。5×11+1.83×18)/(4×10)=1.236Dγ/（hwγw)=1。236≥Kh=1。2滿足要求！7。4正截面承載力驗算取單位長度圍堰進行計算1、截面彎矩計算計算簡圖(kN）彎矩圖（kN·m)Mk=M=γ0γFMk=1×1。25×69.88=剪力圖（kN）Vk=99.52kN2、正截面應力計算1）拉應力6M/B2-γcsz=6×87。35/22-20×5。22=0。027N/mm2≤0。15fcs=1.65N/mm2滿足要求!2）壓應力6M/B2+γ0γFγcsz=6×87.35/22+1×1.25×20×5.22=0.262N/mm2≤fcs=11N/mm2滿足要求!3)剪應力（Eaki—μGi—Epki)/B=（66.912-0。5×208。8-55.918)/2=0.047N/mm2≤fcs/6=1.833N/mm2滿足要求！7。5結論綜上所述：本工程計劃施工時間段為非汛期施工，同時考慮到一旦工期延誤，汛期內仍有結構施工，我部根據歷年汛期最高水位線和風浪等氣象因素，保證2021年安全度汛，臨時圍堰可抵御金山區規劃除澇最高3。9米的水位。附圖一:圍堰位置分布示意圖目錄H型擋墻加高施工方案TOC\o"1-3”\h\u24596一、編制依據14380二、施工概況18823三、加高擋墻施工124453四、安全保證措施57567五、環境保護措施7H型擋墻加高施工方案一、編制依據1、《公路工程技術標準》JTGB01-20212、《公路路基設計規范》JTGD30-20213、《公路路基施工技術規范》（JTG＿F10-20064、《公路工程施工安全技術規程》(JTJ076-95）5、《混凝土結構工程施工質量驗收規范》（GB54—2002）6、《公路工程質量檢驗評定標準》（JTGF80∕1—2004）二、施工概況本標段原線路起點位于蘇洼龍隧道下游洞口與現有竹茨公路（XV07線）交叉處(樁號K42+126。281），沿蘇哇龍鄉靠金沙江一側新建，過蘇哇龍鄉后沿原有道路并結合施工場地布置、施工交通布置,終點為蘇洼龍水電站永久大橋下游約550m（樁號K44+719.162）.2021年10月18日，經監理組織業主、設計、承包商現場查看后，為減少征地協調困難，避免公路建設對居民生產生活造成不利影響，決定對K42+600～K44+060段路線進行適當調整。調整后本合同段H型擋土墻加高樁號為AK42+800~AK42+870右側擋土墻，是在原有墻體基礎上加高加固擋墻結構形式,加高高度3m，寬度0.8m。三、加高擋墻施工1、施工工藝流程施工準備施工準備腳手搭設腳手搭設墻頂鑿毛墻頂鑿毛鋼筋種植鋼筋種植鋼筋綁扎、安裝鋼筋綁扎、安裝模板安裝模板安裝混凝土澆搗、養護混凝土澆搗、養護模板、腳手拆除模板、腳手拆除清場清場2、搭設澆筑腳手由于本工程是對原有擋土墻進行加高處理，因此加高段擋墻施工前需要搭設腳手架。腳手架搭設在墻身左側，本工程腳手架搭設采用φ48鋼管，立桿底部設置墊木，使立桿垂直穩定，不下沉，立桿間距為3m，大橫桿間距為1。2m，小橫桿間距為3m。搭設時鋼管大橫桿接頭錯開,用扣件連接,擰緊螺栓。腳手架底部設置掃地桿，保證腳手架穩定,滿足鋼度、強度要求.腳手板采用2m長的竹膠板拼接捆綁,腳手架不得與模板支撐相連，以免施工過程中支撐松動，模板變動。2、工作面處理本工程擋土墻是在老擋土墻的基礎上進行加高,為保證新老墻體結合的緊密性，因此對老墻頂部進行人工鑿毛處理，并用水槍沖洗干凈工作面。3、鋼筋工程（1）植筋根據圖紙上的鋼筋分部位置用電鉆對老墻頂面進行鉆眼深度1M,鉆孔直徑與所植鋼筋直徑匹配，鉆孔處需灌注同標號砂漿后在插入植入鋼筋。（2）鋼筋加工、安裝擋墻鋼筋在鋼筋場進行加工，運至現場綁扎成型，鋼筋綁扎要求規格尺寸準確，綁扎牢固.鋼筋有出廠質量證明書或試驗報告單，每捆鋼筋均有標牌。進場時按爐罐(批）號及直徑（d）分批驗收。驗收內容包括查對標牌、外觀檢查，并按有關標準的規定抽取試樣作力學性能試驗，合格后方可使用.鋼筋在加工過程中，發現脆斷、焊接性能不良或力學性能顯著不正常等現象時，進行化學分析檢驗或其它專項檢驗.鋼筋使用前將表面油漆、油污、銹皮、鱗銹等清除干凈。鋼筋平直、無局部彎折.成盤的鋼筋或扭曲的鋼筋均矯直后使用。鋼筋的切割、彎曲遵照有關規定執行.鋼筋的接頭采用閃光對焊，當不能進行閃光對焊時，采用電弧焊（搭接焊、幫條焊等）。焊接鋼筋接頭前,將施焊范圍內浮銹、漆污、油漬等清除干凈，直徑小于25mm的鋼筋可采用綁扎接頭。但軸心受拉、小偏心受拉構件和承受振動荷載的構件，其鋼筋接頭不得采用綁扎接頭。鋼筋的安裝位置、間距、保護層及各部分鋼筋大小的尺寸符合施工詳圖的規定。在已架設好的鋼筋工作中,不再沾有泥土、有害的鐵銹、松散的鐵