A2棟施工升降機基礎施工方案正式版(正式版方案資料，可直接使用，可編輯，推薦下載）

施工組織設計（方案）報審表A2棟施工升降機基礎施工方案正式版(正式版方案資料，可直接使用，可編輯，推薦下載）GD2207單位(子單位）工程名稱住宅（自編號A1、A2、C1、C4～C15、C19、C21~C32、、C35～C46、C49～C56、C63～69棟)致:廣東重工建設工程監理（項目監理機構)我方已根據施工合同的有關規定完成了保利東江首府高層住宅A2棟工程3#施工升降機基礎施工方案的編制，并經我單位上級技術負責人審查批準，請予以審查。附：(施工組織設計/施工方案）1份。項目經理部（項目章):廣州富利建筑安裝工程項目負責人：日期:年月日專業監理工程師/總監代表審查意見:專業監理工程師/總監代表：日期：年月日總監理工程師審核意見：項目監理機構（項目章）廣東重工建設監理總監理工程師：日期：年月日3#施工升降機基礎施工方案工程名稱：住宅（自編號A1、A2、C1、C4~C15、C19、C21~C32、、C35～C46、C49～C56、C63～69棟)工程地址：廣州市增城新塘鎮坭紫村、甘涌村、東華村新甘圍(土名）施工單位：廣州富利建筑安裝工程編制單位：廣州富利建筑安裝工程編制人：編制日期：年月日審批負責人：審批日期：年月日目錄TOC\o”1-3"\u一、工程概況 1二、參數信息 11。施工升降機基本參數 12。樓板參數 13。荷載參數： 24.鋼管參數: 2三、基礎承載計算： 21、設備基本參數 22、荷載計算 2四、地下室頂板結構驗算 21、荷載計算 32、混凝土頂板結構驗算 33、混凝土梁結構驗算 44、梁板下鋼管結構驗算： 5五、附圖 6一、工程概況工程名稱:住宅（自編號A1、A2、C1、C4~C15、C19、C21～C32、、C35~C46、C49~C56、C63～69棟）工程地址：廣州市增城區新塘鎮坭紫村、甘涌村、東華村新甘圍(土名）建設單位：保利增城房地產開發勘察單位：佛山市順德區勘測設計單位：廣州市設計院監理單位:廣東重工建設工程監理施工單位：廣州富利建筑安裝工程質安監單位：增城市建設工程質量安全監督站由保利增城房地產開發投資建設的保利東江首府高層住宅（自編號A2棟),為地下二層,地上32～39層框架剪力墻結構,建筑面積32780平方米，建筑總高度為100。5m~121。5m,其首層層高為5.3米,標準層（二層至三十九層)層高為3。0米。本次安裝的施工升降機為A2棟(地上39層)，建筑物總高度為121.5m，自編號為3#施工升降機安裝總高度為125m，施工升降機搭設在地下室頂板上，在施工升降機基礎下的地下室內設置輪扣式架手架鋼管立柱@600＊600支撐，輪扣式鋼管水平桿步距1800mm。本計算書主要依據本工程施工圖、施工升降機說明書、《施工升降機》（GB/T10054-2005），《施工升降機安全規則》（GB10055-1996)，《建筑地基基礎設計規范》(GB50007-2002），《混凝土結構設計規范》（GB50010-2002）等編制.二、參數信息1。施工升降機基本參數施工升降機型號：SC200/200；吊籠形式：雙吊籠；架設總高度：125m；標準節長度：1.508m；底籠長：4.4m;底籠寬：3。8m;標準節重：170kg；對重重量:1000kg；單個吊籠重:1500kg；吊籠載重：2000kg；外籠重：1480kg；其他配件總重量:200kg;導軌架截面長：0.96m；導軌架截面寬：0.38m;2.樓板參數地下室頂板混凝土強度等級：C30；樓板長：5.85m；樓板寬：6m；樓板厚：180mm；梁寬：0。6m；梁高:0。8m;板中底部短向配筋：12＠150；板邊上部長向配筋：12＠150；板中底部長向配筋:12@150；板邊上部短向配筋：12@150；鋼材型號：HRB335；梁截面底部縱筋：625；鋼材型號：RRB400；梁中箍筋配置：Ф8＠200；鋼材型號：HRB235；箍筋肢數:2；3.荷載參數:施工荷載：2。5kN/m2；4.鋼管參數：輪扣式鋼管立柱類型：Ф48×3。25mm；輪扣式鋼管立柱橫距:600mm；輪扣式鋼管立柱縱距:600mm；輪扣式鋼管水平桿步距：1800mm；三、基礎承載計算：1、設備基本參數施工升降機型號：SC200/200，架設高度：125m,標準節高度：1.508m，外籠重：1480kg，吊籠重：1500kg×2=3000kg，對重重量:1000kg×2=2000kg，吊籠載重量：2000kg×2=4000kg，導軌架重（共需83節標準節，標準節重170kg）：170kg×83=14110kg，其他配件總重量:200kg，2、荷載計算Pk=（3000。00+1480.00+2000。00+4000。00+14110。00+200.00）×10/1000=247。90kN考慮動載、自重誤差及風載對基礎的影響，取系數n=2.1P=2。1×247.90=520.59kN四、地下室頂板結構驗算驗算時不考慮地下室頂板下的輪扣式架手架鋼管立柱的支承作用，施工升降機的全部荷載由混凝土板來承擔。根據板的邊界條件不同，選擇最不利的板進行驗算樓板長寬比：Lx/Ly=6/5.85=1。0261、荷載計算P=520。59kNq=520。59/（4.4+3.8)=31.136kN/m22、混凝土頂板結構驗算依據《建筑施工手冊》（第四版）：Mxmax=0。0234×31.136×62=26.229kN·mMymax=0。0234×31。136×62=26.229kN·mM0x=-0。0677×31。136×62=—75。884kN·mM0y=-0.0677×31.136×62=—75.884kN·m混凝土的泊桑比為μ=1/6，修正后求出配筋.板中底部長向配筋:Mx=Mxmax+μMymax=26。229+1/6×26。229=30。6kN·mαs=｜M｜/（a1fcbh02）=30。60×106/(1.00×14.30×6。00×103×155.002）=0。015;ξ=1—(1-αs）1/2=1—(1-2×0。015）0.5=0.015；γs=1-ξ/2=1—0.015/2=0。993；As=｜M|/(γsfyh0）=30.60×106/（0。993×300。00×155。00）=663.03mm2。實際配筋：4636。991mm2>663.028mm2，滿足要求！板中底部短向配筋:My=Mymax+μMxmax=26。229+1/6×26。229=30。6kN·mαs=|M|/（a1fcbh02）=30。60×106/（1.00×14.30×5。85×103×155.002)=0。015；ξ=1—（1—αs)1/2=1—(1-2×0.015)0.5=0。015；γs=1-ξ/2=1—0.015/2=0.992；As=｜M｜/(γsfyh0）=30。60×106/(0.992×300.00×155.00)=663。16mm2。實際配筋:4523.893mm2>663.157mm2,滿足要求！板邊上部長向配筋：M0x=M0xmax+μM0ymax=-75。884+1/6×—75.884=—88.531kN·mαs=｜M｜/(a1fcbh02）=88。53×106/（1。00×14.30×6.00×103×155。002)=0。043；ξ=1-（1—αs)1/2=1-(1—2×0.043）0.5=0。044；γs=1—ξ/2=1-0。044/2=0。978；As=|M｜/(γsfyh0）=88。53×106/(0。978×300。00×155.00）=1946。64mm2。實際配筋:4636。991mm2〉1946。643mm2，滿足要求!板邊上部短向配筋：M0y=M0ymax+μM0xmax=—75.884+1/6×—75。884=-88。531kN·mαs=|M|/(a1fcbh02）=88。53×106/(1.00×14.30×5.85×103×155.002)=0。044；ξ=1-（1—αs)1/2=1-（1—2×0.044)0。5=0.045；γs=1—ξ/2=1—0.045/2=0。977;As=｜M|/（γsfyh0)=88.53×106/（0。977×300.00×155.00）=1947.79mm2。實際配筋:4523.893mm2>1947.79mm2，滿足要求！板中配筋滿足要求撓度計算:混凝土C30;E=3×104N/mm2；板厚h=180mm；泊桑比μ=1/6=0.1667板剛度：Bc=Eh3/（12(1—μ2)）=3×104×1803/12×(1-（1/6）2)=1。5×1010q=31。136kN/m2=0.031N/mm2L=6000mm板最大撓度：fmax=ωmaxql4/Bc=0。00215×0。031×60004/1.5×1010=5.785mmfmax/L=5.785/6000=1/1037。147<1/250板配筋和撓度變形完全滿足支承施工升降機荷重要求。3、混凝土梁結構驗算由于施工升降機自重主要通過中央立柱傳遞給大梁，所以可以看作一個集中荷載。樓板自重傳來荷載0。18×6×25=27kN/m梁自重0。8×0.3×25=6kN/m靜載27+6=33kN/m活載2.5×6=15kN/mq=33×1.2+15×1.4=60.6kN/mp=520.59×1。2/2=312。354kNM=ql2/12+pl/4=60。6×5。852/12+312.354×5.85/4=629。641kN·m梁截面積：b×h=0。3×0.8=0.24m2h0=h-25=800-25=775mmαs=｜M｜/（a1fcbh02)=629.64×106/(1。00×14。30×0。30×103×775。002)=0.244；ξ=1—（1-αs)1/2=1-(1—2×0.244）0。5=0.285；γs=1-ξ/2=1—0。285/2=0.858;As=|M|/(γsfyh0)=629。64×106/(0.858×360。00×775.00）=2631。76mm2。實際配筋：2945。243mm2>2631.756mm2，滿足要求!梁所受最大剪力:Q=p/2+ql/2=312.354/2+60。6×5.85/2=333。432kNAsv1=(（Q-0.7ftbh0)/（1.25fyvh0))×s/n=(（333。432×103—0.7×1。43×300×775)/（1。25×210×775））×200/2=49.499mm2；As1=（l/s+1)×Asv1×n=(5850/200+1)×49.499×2=2994.689mm2配箍率：Psvmin=0。24×ft/fyv=0.24×1。43/210=0。163%As2=Psvmin×b×l=0。163%×300×5850=2868.171mm2實配As=3015.929mm2〉2994.689mm2；梁配筋滿足要求！4、梁板下鋼管結構驗算：設梁板下輪扣式架手架鋼管立柱Ф48×3。25mm鋼管＠600mm×600mm，輪扣式架手架鋼管水平桿步距1800mm，支承上部施工升降機荷重,混凝土結構自重由結構自身承擔,則：施工升降機1。2×31。136=37。363kN/m2活載1.4×2。5=3.5kN/m237.363+3.5=40.863kN/m240。863×0。6×0.6=14。711kN鋼管支模架步高1.8mh/la=1800/600=3h/lb=1800/600=3經查表，μ的取值為：1。272計算長度:L01=k×μ×h=1。155×1.272×1。8=2.644mL02=h+2a=1.8+2×0。1=2m?。篖0=2。644mλ=L0/i=2644.488/15。9=166由此得：φ=0.256[N］=φ×A×f=0。256×456。905mm2×210N/mm2=24。563kN≥14。711kN梁板下的鋼管結構滿足要求五、附圖目錄TOC\o"1-3”\h\z\uHYPERLINK\l”_Toc391461428"一、編制依據 2HYPERLINK\l”_Toc391461429”二、工程概況 3HYPERLINK\l”_Toc391461430"三、施工升降機基礎 5HYPERLINK本工程升降機基礎設計 9HYPERLINK\l”_Toc391461439"附施工升降梯基礎定位圖 13HYPERLINK\l”_Toc391461440”附施工升降梯平面圖 14SC200施工升降機基礎施工方案第一章、編制依據本方案主要依據施工圖紙及以下規范及參考文獻《施工升降機》（GB/T10054-2005）《施工升降機安全規則》（GB10055—2007）《建筑地基基礎設計規范》（GB50007-2021）《混凝土結構設計規范》(GB50010—2021）中聯重科建筑起重機械分公司SC200/200施工梯安裝使用說明書；第二章工程概況1.工程概況1。1、項目名稱：湛江寰儒大廈工程1.2、工程概況：本項目用地面積5266。26平方米，規劃凈用地面積:4709.5平方米，用地呈長方形狀(略帶弧形).用地東南面緊臨城市主干道北橋路，東北面毗鄰環北路，西南面毗鄰北橋二橫路,西北面為居民住宅.工程總建筑面積為29642.41平方米,計算容積率建筑面積為21187。04平方米，容積率為4。5，設有6789.96平方米的兩層地下車庫,地下地上總共可停小汽車195輛，建筑地下室2層,地上1-2層為臨街商業裙樓，3層為架空層，4-23層為2幢住宅塔樓，建筑總高度這80。6M。為了滿足施工要求,擬安裝中聯重科股份SC200/200施工梯1臺1。3、設計情況:因整個建筑物的最大高度為80.6m?，F設計采用安裝1臺SC200/200施工升降機,用于1-2棟建筑結構中間施工。型號為SC200/200-2.其中在K-F交17-18軸段；所有的設計均以施工升降機的中心線為準。整個施工升降機的搭設安裝最終高度為78.4m.1.4、SC200/200-2施工升降機情況：SC型施工升降機是一種靠齒輪條傳動的施工梯，主要用于高層建筑施工的人、貨動輸，整機的工作級別為A6。這種施工升降機安裝拆卸非常方便，并可隨著建筑物的增高而增高.SC型施工升降機是一種非常可靠的電氣和機械安全系統，是建筑施工中安全、高校的垂直運輸設備。該施工升降機傳動機構具有雙電機驅動和三電機驅動兩種型式，可外掛亦可內置，任由用戶選擇，每臺電機均裝有直流電磁制動器，且制動摩擦副具有自動跟蹤、調整制動間隙的功能，從而改善了制動性能，使其平衡可靠。2.1、型號編制說明:符號S表示施工升降機，C表示齒條型式SC200/200表示雙籠，三電機驅動，每個吊籠載重量為2000㎏的施工升降機。2.2、主要技術參數主要性能參數見表2-1表2-1名稱施工升降機生產廠家中聯重科股份型號SC200/200運行速度36m/min出廠日期2021年11月最大起升高度450m額定載重量2×2000Kg或24人額定功率(KW）2×3×11吊籠尺寸內空3.2×1.5×2.5m吊籠自重（含驅動系統）2×2200Kg外籠自重1480Kg標準節尺寸650×650×1508mm標準節用量52電纜導向裝置電纜滑車標準節、每節自重150Kg防墜安全器型號SAJ40—1。2附墻架類型ⅡD型附墻間距9m導軌架與建筑物距離2.90—3。60m總自重約17530Kg基礎地面承載≥0.15Mpa預計安裝高度78.4m本工程采用SC200/200施工升降機，技術參數詳見上表。3.工期計劃及施工設備情況3.1.施工工期：整個工程的施工工期計劃在2021年11月28日～2021年7月20日完成，施工升降機的安裝計劃為1—2棟施工至十層時安裝，施工期間注意其附墻桿預埋件的安裝埋設;整個施工升降機的安裝計劃在2021年11月下旬左右。第三章施工升降機基礎一、SC型施工升降機基礎安裝安裝前，必須熟悉SC型施工升降機的性能，具體技術參數以確保安裝安全順利,根據SC型施工升降機基礎的安裝要求,其施工程序如下。(一）安裝前的準備1、基礎制作：①根據SC型施工升降機吊籠規格及ⅡD型附墻安裝要求，按“使用說明書”并結合工地實際情況,選擇施工升降機的安裝位置,按相應技術要求由土建單位設計制作升降機基礎,要在基礎平臺能承受總自重2倍以上的靜壓力，并應有排水設施。A降機的基礎應滿足《GJJ安裝方案》中的各項要求.此外，還必須符合安全法規。B基礎所承受的載荷不得小于P。C基礎周圍必須有良好的排水措施?？傋灾谿計算：G＝吊籠重量+外籠重量+導軌架總重量+載重重量（Kg）基礎承載P計算:(考慮運行中的動載、自重誤差及風載對基礎的影響,取系數n＝2）P=G×n（Kg）∵1Kg=0.0098kN∴P=G×2×0。0098=G×0。02kN例：SC200/200型升降機,高度為78.4米，ⅡD型附墻架。（下面重量參見《施工升降機主要技術參數表》）吊籠重(雙籠):2×2200Kg外籠重:1480Kg導軌架重：51×150Kg（標準節每節重150Kg，高1.5米，總共51節)載重重:2×2000Kg注:1、吊籠重已包括傳動機構的重量。2、附墻架等其它配件重量忽略不計?？傋灾谿=2×2200+1480+150×51+2×2000=17530KgP=G×0.02KN=17530×0.02kN=350.6KN按能承受最大壓力﹥350。6KN制作的基礎，則符合該升降機的使用要求。②確定升降機安裝位置,詳見施工平面布置圖。③確定基礎中心點與附著墻面的距離。如下圖所示：2、接地裝置的連接如下圖:升降機運行前,應首先將保護接地裝置與升降機金屬聯通，接地電阻不大于4Ω。附墻架作用于建筑物上力F的計算（根據GJJ使用說明書計算公式）F=（L×60）÷（B×2.05)Kn例:B=1430㎜L=2950㎜F=（2950×60)÷（1430×2。05）=60.3kN附墻架連接尺寸（ⅡD型）注意：根據需要，請用戶選擇附墻架與墻壁的連接方式，并自備連接螺栓及零件，其強度必須能夠承受按上述公式計算出的力F。（可選擇4。8～8。8級的M24螺栓.）二、本工程升降機基礎設計已知條件施工升降機計劃架設高度約為78.4米，共需52個標準節.升降機基礎利用連體地下室頂板，基礎中心點設置在地下室頂板上（附基礎隱蔽工程驗收表復印件一張）。根據說明書的技術要求如下：1）、混凝土基礎地面承受力應大于0.15Mpa。、鋼筋網直徑Φ12，雙層雙向間距200。材質：HPB235或HRB335、地腳螺栓應鉤住鋼筋網。、基礎尺寸A×B=6200×3800。5）、基礎必須有良好的排水措施。根據施工電梯承載力計算,板下設鋼管支撐，見附圖。本樓板面條件能滿足要求.2、安裝位置施工升降機底架安裝利用連體地下室頂板，位置及安裝大樣詳見附圖。3、升降機荷載計算①吊籠重量（含傳動機構)：2×2200=4400㎏.②外籠重量：1480㎏。③載荷重量：2×2000=4000㎏。④導軌架總重量：55×170=9350㎏。⑤G=①＋②＋③＋④=19230㎏.基礎（地下室頂板）混凝土抗壓計算考慮動載、自重誤差及風荷載對基礎的影響,取系數n=2。P=G×2∵1㎏=9。8N=0。0098KN∴P=G×n×0.0098=19230×2×0.0098=376。91KN按混凝土局部受壓驗算:F1<1.35βCβ1fCAln式中βc=1。0β1=［（1。25×3)(1。25×2＋1.50）/（1。25×1。5）］1/2=2。828fc=14.3Nmm2Aln=1.25×1.5=1。875㎡1。35βcβlfcAln=102。4×106NFl=376.91÷4=85。9KN=94。227×103N滿足要求!樓板混凝土強度等級為C30，局部抗壓強度滿足要求,故此位置樓板滿足使用要求。5、板底支撐鋼管計算：采用Φ48×3.2mm鋼管立桿，立管縱橫間距500mm，地下一、二層加支撐鋼管立桿按照均布荷載作用下的滿堂樓板支撐架計算,樓板和升降機基礎傳下的荷載全部由鋼管立桿及地下負二層人防墻承受.(一）計算模型支架搭設高度以4米計算，搭設尺寸為：立桿的縱距b=0。50m，立桿的橫距1=0.80m,立桿的步距h=1。50m。樓板支撐架立桿穩定性荷載計算單元圖采用的鋼管類型為Φ48×3.2mm。(二)立桿的穩定性計算荷載標準值作用于支架的荷載包括靜載、活荷載。1）腳荷載標準值包括以下內容：腳手架鋼管的自重按4m搭設高度計算（KN）：NG1=0.143×4.000=0。572KN鋼管的自重計算參照《扣件式規范》附錄A雙排架自重標準值.經計算得到，靜荷載標準值NG=NG1=0.572KN.2）活荷載為升降機的重量荷載。升降機的重量荷載以376.91KN/(1。25×1。5）=201。02KPa計算。NQ=201.02×0.200×0.200=8.041KN經計算得到，活荷載標準值NG=8.041KN3）不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.2NG＋1。4NQ=12.116KN立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式σ=N/?A≤［f]其中N—立桿的軸心壓力設計值，N=12。116KN；?——軸心受壓立桿的穩定系數，由訂勸雙10/i查表得到；i——計算立桿的截面回轉半徑（cm）；i=1.70A——立桿凈截面面積(㎝２);A=4.52W——立桿凈截面抵抗矩（㎝3)；W=5.13σ——鋼管立桿抗壓強度計算值(N/㎜2）；[f］-—鋼管立桿抗壓強度設計值,[f］=205。00N/㎜2——計算長度（m);如果完全參照《扣件式規范》不考慮高支撐架，由公式（1）或（2)計算l0=K1uh（1）10=（h＋2a）(2)K1-—計算長度附加系數，按照表1取值為1.167;u——計算長度系數，參照《扣件式規范》表5.3.3;u=1.70a-—立桿上端伸出頂層橫桿中心線至支撐點的長度；a=0.30m;公式(1)的計算結果:σ=57.03N/㎜2，立桿的穩定性計算σ<[f］,滿足要求!附：施工升降機基礎定位圖：：附：施工升降機平面圖：4＃~5＃施工升降機基礎施工方案一、編制依據1、佛山市南海區聚龍建設機械SC型施工升降機使用手冊2、《建筑機械安全技術規程》JGJ33-20013、地下室頂板結構承重荷載及設計院的許可4、《施工組織設計》、施工圖紙5、《施工升降機安全規則》（GB10055—1996）6、《建筑地基基礎設計規范》（GB50007-2002）7、《混凝土結構設計規范》（GB50010—2002）二、工程概況項目名稱：惠陽金玉豪庭住宅小區建設地點：廣東省惠州市惠陽區淡水土湖白云坑村建設單位：惠州市國惠房地產開發設計單位：中國建筑設計咨詢公司深圳公司監理單位:惠州遠順工程監理勘察單位：廣東省汕頭市粵東工程勘察院施工單位；福建省同源建設工程建筑面積：79513m2，共5棟單體框剪結構;建筑層數：地下1層,地上17～24層；最大建筑高度：77米。根據施工需要，安裝5臺SC型施工升降機，設備制造單位為：佛山南海區聚龍建設機械,設備型號：SC200/200型.三、施工升降機的布置（1）、安裝位置：考慮到現場情況，其中：4~5#機安裝在地下室外墻側與底板基礎面標高相平，基礎土質為粉質粘土,按《地質報告》分析結論，地基承載力為240Kpa。4#機安裝在3＃樓南面陽臺，5＃機安裝在2#樓南面陽臺（布置位置詳見附圖）。（2）、升降機的附著按照說明書規定，采取附墻方案.第一道附著應在距地面高度6—8m時安裝，以后每隔9m安裝一次，最上面一道附著以上自由端不能超過9m,本方案附墻間距11.6米（標準層高2.9米,即每四層樓高度設附墻一道），附著架數6架（分別在第4、8、12、16、20、24層及屋面層設置附墻）,附墻長度2。4米。升降機架最大安裝高度90m（采用60節標準節）,即可滿足使用要求。四、4#、5＃施工升降機基礎計算書(一)計算參數1.施工升降機基本參數施工升降機型號：SC200/200；吊籠形式：雙吊籠；架設總高度：90m；標準節長度：1.508m；導軌架截面長：0。9m;導軌架截面寬：0.6m；標準節重：140kg；對重重量：1300kg；單個吊籠重:1460kg;吊籠載重:2000kg；外籠重:1480kg;其他配件總重量：200kg；2、基礎參數基礎混凝土強度等級：C30;承臺底部長向鋼筋:14@150;承臺底部短向鋼筋：14@150；基礎長度l：6.0m；基礎寬度b:4.8m；基礎高度h：0.5m；（二）基礎承載計算:導軌架重（共需60節標準節，標準節重140kg）：140kg×60=8400kg，施工升降機自重標準值：Pk=(1460。00×2+1480.00+1300。00×2+2000.00×2+8400+200.00)×10/1000=196.00kN考慮動載、自重誤差及風載對基礎的影響，取系數n=1.5基礎承載力設計值：P=1.5×196。00=294。00kN（三）地基承載力驗算承臺自重標準值:Gk=25×4。80×6.0×0.50=360。00KN承臺自重設計值：G=360.00×1。2＝432。00KN磚砌370厚擋土墻自重設計值：GQ=1。2×（8×24。8×5。7×0。37）=502KN石粉穩定層自重設計值:GS=1.2×（15×6.8×5.6×5。7)=3907。0KN作用在地基上的豎向力設計值：F=P+G=294。00+432。00+502。0+3907.0=5135。0KN基礎下地基承載力為：p=432.0×8.20×7。0×0.70=17357。76KN〉F=5135.0KN該基礎符合施工升降機的要求。（四)基礎承臺驗算1、承臺底面積驗算軸心受壓基礎基底面積應滿足S=6.0×4。8=28。80m2≥（Pk+Gk）/fc=(196。0+360。0)/（28.8×103)=0.m2。承臺底面積滿足要求.2、承臺抗沖切驗算由于導軌架直接與基礎相連，故只考慮導軌架對基礎的沖切作用。計算簡圖如下：F1≤0。7βhpftamhoam=（at+ab)/2F1=pj×Al式中Pj--扣除基礎自重后相應于荷載效應基本組合時的地基土單位面積凈反力，Pj=P/S=294。0/28。8=10。21kN/m2；βhp—-受沖切承載力截面高度影響系數，βhp=1；h0--基礎沖切破壞錐體的有效高度，h0=500—35=465mm；Al--沖切驗算時取用的部分基底面積,Al=4.8×1.15=5。52m2;am—-沖切破壞錐體最不利一側計算長度