B3+262--DT+37段公路施工方案，施工組織設計，施工規范B3+262--DT+37段公路施工方案，施工組織設計，施工規范DPAGEDPAGE38B3+262--DT+37段公路施工方案，施工組織設計，施工規范DPAGE高架橋上部結構施工方案一、設計概況高架橋分為主橋和引橋，主橋起點樁號為K0+216.81，終點樁號為K0+384.81，全長168米。主橋縱向采用預應力混凝土現澆箱梁，共分三聯，橋跨布置為（2×24）+（3×24）+（2×24）米，橋面總寬27m，橫向為一整幅橋，箱梁為單箱五室斷面。頂板寬27m，底板寬為23m，翼緣板長度為2m。箱梁梁高1.5m。箱梁頂板橫坡與橋面橫坡一致，單向1%，箱梁頂底板平行，各腹板鉛垂。頂板厚為0.25m，底板厚為0.22m，腹板厚均為0.65m，僅在橋墩支點截面處設置端、中橫梁，中橫梁寬3.0m，端橫梁寬2.0m引橋分為下行引橋和上行引橋。下行引橋起點樁號為K0+103.81，終點樁號為K0+216.81，全長113米。起點處與下行引道相接，終點處與主橋相接。橋面寬度從12米變化到23.5米，車道數從2條車道變化到5條車道，并設有人行步道系統。橋梁共分為兩聯，第一聯為4×16米普通鋼筋混凝土現澆箱梁，第二聯為上行引橋起點樁號為K0+384.81，終點樁號為K0+497.81，全長113米。起點處與主橋相接，終點處與上行引道相接。橋面寬度從23.5米變化到12米，車道數從5條車道變化到2條車道，并設有人行步道系統。橋梁共分為兩聯，第一聯為16+15+16米普通鋼筋混凝土現澆箱梁，第二聯為4×16米普通鋼筋混凝土現澆箱梁。兩側匝道引橋橫向為一整幅橋，箱梁為單箱多室斷面，翼緣板寬度為2m。箱梁梁高1.3m，頂板橫坡與橋面橫坡一致，頂、底板平行，各腹板鉛直。頂板厚度0.25m，底板厚度0.22m，腹板厚度0.4m。在橋墩支點截面處設置端、中橫梁，5-6、15-16號墩頂中橫梁寬3m，為現澆預應力混凝土結構。其余中橫梁寬2m，端橫梁寬1.5m。匝道引橋均在每跨跨中設置0.5米寬橫隔板。主要工程量：引橋C40砼2474m3，主橋C50砼3956m3，鋼筋制、安1537.3t，預應力鋼絞線制、安200t。二、施工方案（一）、編制依據1、《航站樓、高架橋施工設計圖集》；2、《公路橋涵施工技術規范》（JTJ041－2000）；3、《公路工程質量檢驗評定標準》（JTGF80/1-2004）；4、《預應力砼用鋼絞線》（GB/T5224-2003）；5、《混凝土外加劑》(GB8076)；6、《混凝土外加劑應用技術規范》（GB50119-2003）；7、《混凝土堿含量限值標準》（CECS53）；8、《鋼筋機械連接技術規范》(JGT107-2003)。（二）、總體布局1、作業區段劃分按照設計伸縮縫位置，將橋梁上部結構劃分為7個作業區段，各作業區段分別如下：第一區段：第0~4軸；第二區段：第4~7軸；第三區段：第7~9軸；第四區段：第9~12軸；第五區段：第12~14軸；第六區段：第14~17軸；第七區段：第17~21軸；2、每個作業區段在獨立施工的同時，又按以下時段劃分兩個流水作業區段：（1）、第一時段流水作業區：eq\o\ac(○,1)、引橋第4聯（第17~21軸，共4跨）：計劃在2011年10月31日前完成；eq\o\ac(○,2)、引橋第1聯（第0~4軸，共4跨）：計劃在2011年11月15日eq\o\ac(○,3)、引橋第3聯（第14~17軸，共3跨）：計劃在2011年11月31日前完成；第一時段流作業區流水步距15天，在計劃施工勞動力和機械數量不變的情況下，按上述作業區同時配齊滿堂支架和模板等施工材料。（2）、第二時段流水作業區：eq\o\ac(○,1)、引橋第2聯（第4~7軸，共3跨）：計劃在2012年4月30日前完成；eq\o\ac(○,2)、主橋第1聯（第7~9軸，共2跨）：計劃在2012年7月15日前完成；eq\o\ac(○,3)、主橋第3聯（第12~14軸，共2跨）：計劃在2012年6月15日前完成。eq\o\ac(○,4)、主橋第2聯（第9~12軸，共3跨）：計劃在2011年7月31日前完成；第二時段流水作業區計劃從2012年2月下旬展開施工，施工勞動力、機械數量及滿堂支架、模板等施工材料可利用第一時段流作業區的所有內容進行周轉，或視情況可以增加。3、橋下滿堂支架場地硬化計劃在2011年10月31前全部完成。4、3~4軸門式支架搭設西寧曹家堡機場二期工程高架橋設計第3~4軸之間橫跨京藏高速公路至機場貴賓路段，該段道路路面現有寬度為雙向兩車道共9m。業主要求：施工期間必須保證該段道路暢通。計劃在3~4軸現有路面寬度內搭設兩跨門式支架，雙向通車，保證施工期間交通暢行。3~4軸門式支架搭設另見專項施工方案。（三）、方案擬定1、箱梁滿堂支架搭設主橋和引橋均采用碗扣式腳手架滿堂搭設。主橋在橫隔板處寬2.4m范圍內、墩頂軸線兩側各2m寬范圍內、中腹板、邊腹板的立桿縱向間距30cm，橫向間距60cm；主橋標準空室箱梁及翼板立桿縱向間距60cm，橫向間距90cm；引橋在橫隔板處寬1.2m范圍內、墩（臺）頂軸線兩側各2m寬范圍內、中腹板、邊腹板的立桿縱向間距30cm，橫向間距60cm；引橋標準空室箱梁立桿縱向間距60cm，橫向間距90cm；翼板立桿縱向間距60cm，橫向間距90cm。立桿底部和頂部均采用可調式底座和頂托，底座可調范圍在30cm以內，頂托可調范圍在60cm以內。頂托上面放置50×80mm的木枋主梁，主梁上安裝截面尺寸50*80mm間距20cm的木枋做為次梁。箱梁外模（底模、側模、翼板）采用厚15mm油面的木夾板，側模外釘80×50mm間距30cm的龍骨架。箱梁內模采用厚2、工藝流程砼澆筑分二次完成：第一次完成底板、腹板，第二次澆筑頂面板和翼板。施工流程：地基處理→測量放樣→枕木墊塊安裝→滿堂支架搭設→支座墊石安裝、盆式橡膠支座安裝→底板、翼板模板鋪裝→支架預壓→調整預拱度→支座楔塊鋼筋安裝、箱梁底板、腹板、翼板鋼筋制安→底板φ50PVC排水孔預埋→預應力筋波紋管安裝→箱梁側模、腹板模制安→第一次砼澆筑→砼接合面鑿毛處理、清洗干凈→箱梁內室頂板模板安裝→面板鋼筋制安、通氣孔安裝、欄桿及雨蓬預埋件安裝→第二次砼澆筑→砼養護→預應力張拉→孔道壓漿、后澆帶砼澆筑、養護至設計強度→模板、支架拆除。（四）、地基處理因箱梁滿堂支架搭設對地基承載力有要求，故支架搭設前必須對地基進行硬化處理。處理辦法為：對下引橋第一聯及上引橋第二聯的橋面及兩側各加2m寬的垂直投影面積的場地進行平整壓實至設計壓實度（96%）后，澆筑20cm厚的C20砼墊層，基面高程按照設計地面高程進行控制，墊層砼按長、寬各8~10m分塊切縫，切縫深度10cm左右；對主橋橋面及兩側各加2m寬的垂直投影面積的場地進行平整壓實至設計壓實度（96%）后，按照設計要求鋪筑30cm石灰穩定土底基層、20cm厚水泥穩定碎石基層，基層表面高程與設計地面高程低14cm（瀝青路面結構層厚度）。（五）、測量放樣按碗扣式腳手架平面布置圖，精準放線，定出支架鋼管位置，彈上墨斗線。（六）、箱梁滿堂支架搭設1、搭設方法：按橋的橋面及兩側各加1m寬的垂直投影面積搭設滿堂支架，滿堂支架均采用碗扣式腳手架。立桿縱橫間距：主橋在橫隔板處寬2.4m范圍內、墩頂軸線兩側各2m寬范圍內、中腹板、邊腹板的立桿縱向間距30cm，橫向間距60cm；主橋標準空室箱梁及翼板立桿縱向間距60cm，橫向間距90cm；引橋在橫隔板處寬1.2m范圍內、墩（臺）頂軸線兩側各2m寬范圍內、中腹板、邊腹板的立桿縱向間距30cm，橫向間距60cm；引橋標準空室箱梁及翼板立桿縱向間距60cm，橫間距90cm；立桿底部和頂部均采用可調式底座和頂托，底座可調范圍在30cm以內，頂托可調范圍在60cm以內。頂托上面放置50×80mm的木枋主梁，主梁上安裝截面尺寸50*80mm間距20cm的木枋做為次梁。箱梁外模（底模、側模、翼板）采用厚12mm帶光油面的木夾板，側模外釘80×50mm間距30cm的龍骨架。箱梁內模采用厚12mm的普通木夾板加工成定型模板，加肋固定板用50*50木枋，間距30cm。水平拉桿每增高180cm布置一排，最下層掃地桿距2、安裝底座時要做好抄平測量工作找出縱向中心線和橫向中心線，用線繩拉通線，在每一個交點上安放底座。3、搭設第一個水平層時，各橫桿與立桿聯成整體，采用立桿可調座螺桿進行調平。做到腳手架各排架無論在縱向或橫向均在一條線上，同在一個水平；按圖一直拼裝到設計標高。4、主梁安裝：在碗扣支架的頂部安裝頂托，在頂托上沿橋的縱向安裝50*80mm 的主梁。在安裝主梁前，應按設計要求調整橋面縱坡和橫坡。5、次梁安裝：次梁截面尺寸50*80mm，置于主梁上，沿橋的橫向方向布置，間距20cm。6、預留拱度值和翼板支撐均用頂托進行調整。施工預留拱度只考慮支架彈性變形，不另設預拱。（七）、支座墊石安裝、盆式橡膠支座安裝1、支座墊石安裝支座墊石設計均為C40鋼筋砼。墊石配筋：當墊石高度小于15cm時，為雙層雙向Φ12@鋼筋網片；當墊石高度大于15cm時，為三層雙向Φ12@鋼筋網片。墊石鋼筋網片在澆筑立柱或墩帽砼時，必須在砼初凝前進行預埋。墊石砼可進行第二次澆筑，在第二次砼澆筑前，必須將砼表面進行鑿毛處理，并清洗干凈，并將橡膠支座地腳螺栓的預留孔套管用水泥袋或氈布封堵，防止砼澆筑過程中堵塞套管。支座位置及高程控制要求：支座墊石表面應確保水平，并應按廠家要求施工。同一墊石內任意點高差不得大于2mm，為確保支座間的均勻受力，墊石頂面標高與設計標高誤差亦不得大于2mm。2、盆式橡膠支座安裝橡膠支座地腳螺栓預留孔套管與墊石鋼筋網片在同一時間內進行預埋。橡膠支座地腳螺栓預留孔套管采用PVC管道，PVC管管徑選擇：當地腳螺栓直徑大于80mm時，選用φ160PVC管；當地腳螺栓直徑小于80mm時，選用φ110PVC管。盆式橡膠支座安裝程序及質量要求如下：eq\o\ac(○,1)、拆除支座地腳螺栓預留孔套管，將孔壁進行鑿毛處理，并清洗干凈；eq\o\ac(○,2)、在墊石頂面支座安裝部位及支座底板上刻畫中心線，以方便支座就位后的校正；eq\o\ac(○,3)、將地腳螺栓穿入頂、底板并旋入地腳螺栓套筒內，頂板、底板與螺栓套筒之間應墊上減震橡膠墊圈；eq\o\ac(○,4)、將支座就位并校正位置，校正完畢后用環氧砂漿將預留孔填滿搗實，不能留有空隙；eq\o\ac(○,5)、待環氧砂漿達到設計強度后，再進入下道工序施工。梁體施工完畢后，在拆除滿堂支架時，再拆除吊裝鈞，此時盆式橡膠支座進入運行階段。（八）、底模、翼板鋪裝1、模板材料：選用2440*1220*12mm的鍍光油木夾板組合拼裝，搭設面積按橋的橋面及兩側各加1m寬的垂直投影面積進行。2、模板安裝必須平整，縱、橫向坡度與設計橋面坡度一致，坡度的調整通過頂托完成。若底模沉降較大，則重新調整頂托長度，注意頂托長度始終不得超過其最大調節長度的2/3。3、模板接縫處理：模板間接縫用雙面膠粘帖，對縫隙較大者，采用膩子灰刮縫填塞。4、兩側邊模防擋處理：在橋面垂直投影面積的外邊線另加側模寬度的位置上鋪釘50*50的枋條，以利側模安裝，同時防止在砼澆筑過程中側模變形移位，影響外觀質量。（九）、支架預壓1、設計要求除為抵消支架彈性變形而設置的預拱外，支架不另設預拱，澆混凝土前應對支架進行等載預壓，支架基礎必須進行加固以減小施工過程中的沉降量。2、支架預壓方案支架預壓是為了清除地基及支架的塑性變形，同時測出支架的彈性變形值，為預留底模預拱度提供準確數據。支架預壓采用“水袋法+土袋法”，即在端橫隔梁和中橫隔板處用土袋堆砌，在空室箱梁段用水袋法。每聯每跨均進行預壓，預壓荷載取施工重量的100%，在橋縱向1/4跨、2/4跨、3/4、4/4跨處設置支架變形觀測斷面，每個觀測斷面等距布置5個點，連續觀測15天，測出支架變形值f1。支架卸載后，再次測出支架的變形值f2，則可計算出支架及地基的塑性變形值為f(塑)=f2，彈性變形值f(彈)=f1-f2。為防止支架在預壓過程中發生失穩倒塌，計劃分3級加載，即分別按照設計荷載的60%、80%、100%進行逐級加載。每級加載完成后，應先停止下一級加載，并按每間隔12小時對支架沉降量進行一次監測。當支架頂部監測點12小時的沉降量平均值小于2mm時，可進行下一級加載。卸載后，按f(彈)值預留底模拱度，重新調整模板標高，以保證砼施工后，底模仍保持其設計標高。比較預壓前后支架頂高，校驗預拱值設置是否合理，若相差較大（超過10mm），則需調整底模高程。支架預壓預警值控制：當出現下列情況之一時，應停止加載，對支架進行加固處理或重新進行滿堂支架搭設。（1）、基礎砼面發生沖切破壞，或沉降不均勻引起砼面開裂時；（2）、立桿上部的主梁、次梁及模板撓度超過第（十七）項中的強度驗算允許值時；（3）、立桿變形彎曲或傾斜出現偏心受壓造成失穩時。具體詳見支架預壓專項方案。（十）、支座楔塊鋼筋及箱梁鋼筋制作、安裝1、底模清洗：支架預壓完成后，卸除預壓材料，清掃干凈，并用水沖洗，而后調整底模平整度和縱、橫向坡度，再一次對模板接縫進行處理。2、測量放樣：用全站儀測定出座標位置和結構尺寸，并用油漆標定，而后刻劃出底板每一條縱橫向鋼筋的位置，最后安裝鋼筋。3、鋼筋加工在鋼筋棚內進行，加工完成后運至現場，其中橋臺端橫隔梁、橋墩頂橫隔梁骨架鋼筋在地下焊接成網片后，用汽車吊機吊入模內安裝，其余鋼筋在橋梁底模上安裝。如確實需要在橋梁底模上焊接，應在焊接點底部及周邊用濕氈布隔離模板，防止火花直接噴灑在模板上。4、鋼筋安裝分兩次完成：第一次完成支座楔塊鋼筋及底板、腹板和翼板鋼筋，在第一次砼澆筑完成后，再安裝剩余鋼筋。鋼筋安裝完畢，且驗收通過后，應用高壓風槍將倉內吹洗干凈，吹洗時，應按同一個方向進行，而后用高壓水槍沖洗，最后將雜物集中在一處清除倉外。5、排水、通氣設施安裝：在第一次鋼筋安裝完成后，應按設計要求預埋φ50PVC排水管和φ50PVC通氣管，孔內用水泥紙或棉布填塞，防止水泥漿流入堵塞，并焊接定位鋼筋加以固定。（十一）、預應力筋安裝1、材料：預應力鋼絞線采用符合國標《預應力砼用鋼絞線》（GB/T5224-2003）標準的高強度低松馳（1000小時后應力松弛率不大于2.5%）7股捻制鋼絞線，公稱直徑d＝15.2mm，抗拉強度標準值fpK＝1860MPa，張拉控制力1395MPa。（1）、主橋縱向預應力鋼束主橋縱向底排兩端預應力鋼束管道采用D85塑料波紋管，內穿12φs15.2鋼絞線，其余采用D90塑料波紋管，內穿高強度低松馳的15φs15.2鋼絞線；（2）、主橋箱梁中橫隔梁主橋第一聯、第二聯、第三聯箱梁中橫隔梁（第8、10、11、13軸，共4個中橫隔梁）：預應力鋼束均為15φs15.2鋼絞線，D90塑料波紋套管。（3）主橋箱梁端橫隔梁主橋第一聯第一跨、第三聯第二跨箱梁端橫隔梁（第7軸大樁號側、第14軸小樁號側，共2個端橫隔梁）：N1預應力鋼束為12φs15.2鋼絞線，D85塑料波紋套管；N2預應力鋼束為15φs15.2鋼絞線，D90塑料波紋套管。主橋第二聯、第一聯第二跨、第三聯第一跨箱梁端橫隔梁（第9軸兩側、第14軸兩側，共4個端橫隔梁）：N1預應力鋼束為12φs15.2鋼絞線，D85塑料波紋套管；N2預應力鋼束為15φs15.2鋼絞線，D90塑料波紋套管。（4）、引橋墩頂橫隔梁第5、16號墩頂橫隔梁：N1預應力鋼束為15φs15.2鋼絞線，D90塑料波紋套管，采用一端張拉；N2預應力鋼束為12φs15.2鋼絞線，D85塑料波紋套管。第6、15號墩頂橫隔梁：N1預應力鋼束為12φs15.2鋼絞線，D85塑料波紋套管；N2預應力鋼束為15φs15.2鋼絞線，D90塑料波紋套管。（5）、引橋墩頂端橫隔梁7號墩頂小樁號側箱梁端橫隔梁和14號墩頂大樁號側箱梁端橫隔梁：N1預應力鋼束為12φs15.2鋼絞線，D85塑料波紋套管；N2預應力鋼束為15φs15.2鋼絞線，D90塑料波紋套管。錨具、錨墊板、波紋管、錨下螺旋筋均采用匹配產品。2、預應力管道及鋼絞線安裝eq\o\ac(○,1)、波紋管安裝前，先在管道內預置一根12號通長鍍鋅鐵線。安裝時，嚴格按照管道坐標圖，沿長度方向直線段每隔50cm間距焊設“井”字形定位鋼筋卡住管道、點焊固定；腹板束防崩鋼筋設置：在梁端平彎轉折點處左、右各120cm按間距15cm布置，確保管道在澆筑混凝土時不上浮、不變位。孔道定位誤差小于8mm，且嚴禁局部彎折和變形，以免造成穿束困難。eq\o\ac(○,2)、管道連接采用大一號同型波紋管套接，該接頭管長不小于300mm，套接后用密封膠帶嚴密封口，避免澆筑時漿液滲入造成管道堵塞。eq\o\ac(○,3)、在波紋管附近電焊鋼筋時，對波紋管加以防護，焊完再細致檢查，確保無損。eq\o\ac(○,4)、錨下墊板安裝時與預應力鋼束垂直，墊板中心對準波紋管管道中心。eq\o\ac(○,5)、通氣孔在孔道最高點設置，以定位鋼筋牢固定于普通鋼筋上，內端孔口與波紋管綁扎在一起，外口封堵后與模板面密貼。。eq\o\ac(○,6)、當預應力鋼絞線與普通鋼筋位置發生矛盾時，可適當調整普通鋼筋。eq\o\ac(○,7)、預應力管道安裝完畢，經檢查符合設計要求及質量驗收標準后，著手鋼絞線穿索，按設計位置設置錨固端，用錨具鎖緊。在張拉端預留一定長度，以利張拉。eq\o\ac(○,8)、澆筑混凝土時，振搗人員應熟悉孔道位置，嚴禁振動棒與波紋管接觸，以免孔壁受傷，造成漏漿。3、質量控制措施eq\o\ac(○,1)、管道安裝前應除去管道兩端的毛刺并檢查管道質量及兩端截面形狀，遇有可能漏漿管道的部分液壓采用措施割除，遇有管道兩端截面有變形時應整形后應用。eq\o\ac(○,2)、預應力鋼材及預應力錨具進場后，應分批嚴格檢驗和驗收，妥善保管。eq\o\ac(○,3)、預應力鋼絞線應按有關規定對每批鋼絞線抽檢強度、彈性模量、截面積、延伸量和硬度，對不合格產品嚴禁使用，同時應就實測的彈性模量和截面積對計算引伸量作修正。引伸量的修正公式為：式中：E'、A'為實測鋼絞線彈性模量及面積E、A為計算采用的鋼絞線彈性模量及面積E=1.95×105MPaA=1.40cmΔ為計算得到的引伸量值Δ'為修正后的引伸量值eq\o\ac(○,4)、鋼絞線運抵工地后應放置在室內并防止銹蝕。切割鋼絞線不準采用電焊或氣焊切割，應采用圓盤機械切割。eq\o\ac(○,5)、所有預應力鋼材不許焊接，凡有接頭的預應力鋼絞線部位應予切除，不準使用。鋼絞線使用前應作除銹處理。所有預應力張拉設備應按有關規定認真進行標定。eq\o\ac(○,6)、預應力管道間及管道與喇叭管的連接應確保其密封性。所有管道沿長度方向按設計要求設井字形定位鋼筋并點焊在主筋上，不容許鐵絲定位；腹板束防崩鋼筋設置：在梁端平彎轉折點處左、右各120cm按間距15cm布置。確保管道在澆筑混凝土時不上浮，不變位。管道位置的容許偏差縱向不得大于±10mm，橫向不得大于5mm。eq\o\ac(○,7)、應抽樣檢查夾片硬度。eq\o\ac(○,8)、應逐個檢查墊板喇叭管內有無毛刺，對有毛刺者應予退貨，不準使用。eq\o\ac(○,9)、錨具外觀尺寸、型號、質量均應符合設計要求，并經過探傷檢測，錨具的錨固力達到極限強度（鋼絞線的抗拉強度）的95%以上，并無損傷和錨塞滑移、鋼束過量回縮等現象。錨具進場使用前，必須按規范要求進行外觀尺寸、硬度、錨固力等各項檢驗。還應檢查內壁有無生銹，對生銹的錨環應進行除銹處理后方可使用。eq\o\ac(○,10)、夾片應用開口球手柄同時將兩夾片均勻打入錨環，使兩夾片外端面處于同一平面內，兩夾片高差不大于2mm，否則必須取出重新安裝。eq\o\ac(○,11)、要合理控制限位板的限位量，合理的限位量應使鋼絞線沒有刮痕和輕微刮痕。（十二）、箱梁、翼板側模板制安1、主橋箱梁及翼板外側模板采用厚12mm帶光油面的木夾板，外釘80×50mm間距30cm的龍骨架；邊腹板外膜使用光油面木夾板沿引橋弧形安裝，外釘80×50mm間距20cm的龍骨架，模板底部沿引橋弧形固定，與在底模上的木枋相連、頂部與翼板底部木枋相連，中間部分基本上等距排布3排對拉桿，對拉桿每端使用兩根直徑20mm的螺紋鋼鋼筋用蝴蝶扣固定，翼板下部支架立桿處用橫桿加頂托對邊腹板外膜進行加固。（詳見外側模支撐：底部利用50*50的枋條固定模板；頂部（倒角處）設置縱向水平鋼管一道固定，并按間距3m設置斜撐一道，斜撐上端安裝頂托調整模板的傾斜度。翼板底部設置3排間距90cm的碗扣架支撐鋼管，鋼管頂部安裝頂托，在頂托上沿橋縱向用50*80mm木枋做主梁，主梁上鋪釘截面尺寸50*80mm的木枋做次梁，次梁沿橋的橫向方向布置，間距2、箱梁內側墻及倒角模板采用厚12mm的木夾板加工成定型模板，加肋固定板間距60cm。3、內模固定：內模安裝時，內側緊帖鋼筋保護層墊塊，墊塊選用高強塑膠成品墊塊，內、外側模采用@600對拉桿固定，對拉桿外套φ20PVC管。4、內模支撐：采用50×50mm方木沿側墻中間縱向布置，每間隔100cmm用鋼管加頂托對稱支撐。5、伸縮縫處理：主橋伸縮縫設計為GQF80型，位于第7、9、12、14軸，共4條，其中第9、12軸為主橋縱向預應力鋼束張拉端，第7、14軸為主橋縱向預應力鋼束錨固端，預應力鋼束張拉完畢后均按照后澆帶處理，在后澆帶砼澆筑前，用80mm厚的泡沫板嵌入，要求安裝平整，用鋼釘固定在砼壁面上，并按GQF80型伸縮裝置設置預埋件，然后再澆筑砼。引橋伸縮縫位于第0、4、17、21軸，共4條，其中橋臺第0、21軸伸縮縫設計為GQF40型，第4、17軸伸縮縫設計為GQF80型。第0、21軸伸縮縫處理：箱梁砼澆筑前，先在每個腹板的端部安裝1*40*160cm的減震橡膠塊，然后鋪釘80mm厚的泡沫板，并按GQF40型伸縮裝置設置預埋件，最后再澆筑砼。第4、17軸伸縮縫處理：在砼澆筑前，先用80mm厚的泡沫板嵌入，用鋼釘固定在砼壁面上，并按GQF80型伸縮裝置設置預埋件，然后再澆筑砼。（十三）、第一次砼澆筑按照設計伸縮縫位置，每聯連續箱梁采用滿樘支架現場分二次澆筑完成，同一次澆筑時從跨中向兩端墩頂方向對稱澆筑，最后澆筑墩頂兩側各3m左右范圍梁段及橫隔梁，以防止在澆筑過程中墩頂區域出現裂縫。第一次完成底板、腹板砼，施工縫留置在懸臂腋下2cm處。1、澆筑方法：（1）、引橋箱梁eq\o\ac(○,1)、下引橋第一聯（第0~4軸，共4跨）A、分兩個段次完成：第一個段次分別以第0~1軸、第1~2軸的跨中為澆筑起點，同時向兩端（臺）墩頂方向澆筑，第二個段次分別以第2~3軸、第3~4軸的跨中為澆筑起點，同時向兩端（臺）墩頂方向澆筑，即每段次將下引橋第一聯分為4個澆筑倉面同時澆筑。B、澆筑方法：先澆筑底板，底板砼澆筑完畢后，仍然從跨中為澆筑起點，同時向兩端（臺）墩頂方向澆筑腹板。C、砼入倉：計劃采用1臺臂桿長度為32m的汽車泵入倉，汽車泵分段次分別擺放在第1軸、第三軸的航站樓一側，負責供應4個澆筑倉面的砼，按次序循環入倉。D、勞動力組織及施工機械配置：第一次澆筑底板、腹板C40砼量285.6m3，平均每個澆筑倉面完成35.7m3，計劃每個澆筑倉面配置φ50軟軸插入式振搗棒3臺，配置搗棒手、輔助工各3名。共需配置振搗棒12臺，配置搗棒手、輔助工各12名。E、預計澆筑時間：每個澆筑倉面沿橋縱向澆筑長度為8m，每臺振搗棒的工作量為12m3，平均振搗速度3m3，/h，正常情況下，可在8個小時左右完成任務。即需要在砼內增加緩凝劑，要求初凝時間在8個小時以上。eq\o\ac(○,2)、下引橋第二聯（第4~7軸，共3跨）A、分兩個段次完成：第一個段次分別從第4~5軸、第5~6軸跨中為澆筑起點，同時向兩端墩頂方向澆筑，即將下引橋第二聯第4~6軸分為4個澆筑倉面同時澆筑；第二個段次從第6~7軸跨中為澆筑起點，同時向兩端墩頂方向澆筑，第二個段次只有兩個澆筑倉面。B、澆筑方法：同下引橋第一聯。C、砼入倉：計劃采用1臺臂桿長度為32m的汽車泵入倉，汽車泵分段次分別擺放在第5軸、第6~7軸中間的停車樓一側，負責供應6個澆筑倉面的砼，按次序循環入倉。D、勞動力組織及施工機械配置：第一次澆筑底板、腹板C40砼量218.25m3，平均每個澆筑倉面完成36.4m3，計劃每個澆筑倉面配置φ50軟軸插入式振搗棒5臺，配置搗棒手、輔助工各5名。按照第一個段次配置，共需配置振搗棒20臺，配置搗棒手、輔助工各20名。預計澆筑時間：第一次澆筑底板、腹板C40砼量218.25m3，每個澆筑倉面沿橋縱向澆筑長度為7.5~8m，每臺振搗棒的工作量為7.3m3，平均振搗速度3m3，/h，正常情況下，每個澆筑段次可在2.5個小時內完成任務。全聯共需5個小時。即需要在砼內增加緩凝劑，要求初凝時間在5個小時以上。eq\o\ac(○,3)、上引橋第一聯（第14~17軸，共3跨）同下引橋第二聯。eq\o\ac(○,4)、上引橋第二聯（第17~21軸，共4跨）同下引橋第一聯。（2）、主橋箱梁eq\o\ac(○,1)、第一聯（第7~9軸，共2跨）A、分別以第7~8軸、第8~9軸的跨中為澆筑起點，同時向兩端墩頂方向澆筑，即將下引橋第一聯分為4個澆筑倉面同時澆筑。B、澆筑方法：先澆筑底板，底板砼澆筑完畢后，仍然從跨中為澆筑起點，同時向兩端（臺）墩頂方向澆筑腹板。C、砼入倉：計劃采用1臺臂桿長度為32m的汽車泵入倉，汽車泵擺放在第8軸的停車樓一側，負責供應4個澆筑倉面的砼，按次序循環入倉。D、勞動力組織及施工機械配置：第一次澆筑底板、腹板C50砼量555.78m3，平均每個澆筑倉面完成139m3，，計劃每個澆筑倉面配置φ50軟軸插入式振搗棒5臺，配置搗棒手、輔助工各5名。共需配置振搗棒20臺，配置搗棒手、輔助工各20名。E、預計澆筑時間：每個澆筑倉面沿橋縱向澆筑長度為12m，每臺振搗棒的工作量為27.8m3，平均振搗速度3m3/h，正常情況下，可在9.5個小時內完成任務。即需要在砼內增加緩凝劑，要求初凝時間在10個小時以上。eq\o\ac(○,2)、第二聯（第9~12軸，共3跨）A、分別以第9~10軸、第10~11軸、第11~12軸的跨中為澆筑起點，同時向兩端墩頂方向澆筑，即將下引橋第一聯分為6個澆筑倉面同時澆筑。B、澆筑方法：先澆筑底板，底板砼澆筑完畢后，仍然從跨中為澆筑起點，同時向兩端墩頂方向澆筑腹板。C、砼入倉：計劃采用2臺臂桿長度為32m的汽車泵入倉，汽車泵擺放在第10、11軸的停車樓一側，每臺汽車泵負責供應6個澆筑倉面的砼，按次序循環入倉。D、勞動力組織及施工機械配置：第一次澆筑底板、腹板C50砼量826.94m3，平均每個澆筑倉面完成137.8m3，計劃每個澆筑倉面配置φ50軟軸插入式振搗棒5臺，配置搗棒手、輔助工各5名。共需配置振搗棒30臺，配置搗棒手、輔助工各30名。E、預計澆筑時間：每個澆筑倉面沿橋縱向澆筑長度為12m，每臺振搗棒的工作量為27.6m3，平均振搗速度3m3/h，正常情況下，可在9.5個小時內完成任務。即需要在砼內增加緩凝劑，要求初凝時間在10個小時以上。eq\o\ac(○,3)、第三聯（第12~14軸，共2跨）同第二聯（第9~12軸，共3跨）。2、砼澆筑初凝時間控制：按上述澆筑方法施工，第一次完成底板、腹板砼澆筑最長時間為9.5小時,按此計算,要求配制的砼的初凝時間為不低于10小時。3、砼材料要求eq\o\ac(○,1)、引橋：C40砼，一級配，要求粗骨料最大粒徑不超過25mm；eq\o\ac(○,2)、主橋：C50砼，一級配，要求粗骨料最大粒徑不超過25mm；eq\o\ac(○,3)、塌落度要求：16~20cm；eq\o\ac(○,4)、初凝時間：不低于10小時。4、砼運輸、入倉、平倉：用砼運輸罐車將砼運至現場后，采用砼汽車泵入倉，用插入式振搗器平倉，局部邊角用人工平倉。5、砼振搗質量控制eq\o\ac(○,1)、底板砼振搗：先用插入式振搗器平倉振搗后，再按30~45度的傾斜角度，插入砼中來回振搗，最后在砼表面平拖振搗，振搗次數以砼不顯著下沉、無氣泡上升、表面開始泛漿為準。底板砼振搗完畢后，在砼終凝前將表面先用木搓板進行原漿壓面，然后用鐵抹子收光。eq\o\ac(○,2)、腹板砼振搗：用插入式振搗器平倉振搗，振搗棒插入點間距控制在30~40cm范圍，腹板高度：主橋81cm，引橋61cm，均按二層分層澆筑。振搗棒離模板距離10~15cm，振搗時不得觸動鋼筋和預埋件。振搗時間控制：以砼不顯著下沉、無氣泡上升、表面開始泛漿為準。腹板砼要對稱澆注，防止擠跑內模。eq\o\ac(○,3)、在箱砼澆筑過程中，要安排專職模板工、鋼筋工跟班作業，檢查模板是否變形移位，是否漏漿，支撐是否松動；鋼筋工要檢查鋼筋、預應力筋管道及各種預埋件是否偏移松動等等，發現問題立即糾正，將一切不利隱患消滅在萌芽之中。eq\o\ac(○,4)、連續箱梁砼必須連續澆筑完成。在澆筑過程中，派專人記錄澆筑時間，嚴格控制間歇時間，每次接縫澆筑的砼必須具有重塑性，因此要精心組織，備足材料，組織勞力輪班作業，作業人員要分工明確，統一指揮。eq\o\ac(○,5)、砼達到終凝后開始養生。養生方法：當平均氣溫高于50C時，用麻袋或氈布覆蓋灑水養生；當日平均氣溫低于50C時，砼表面用麻袋或氈布覆蓋養生，必要時用防水布—草席－防水布三層將橋面整體覆蓋，防凍保溫，并在每一條空腹梁架設1kw碘鎢燈3~4盞加熱，碘鎢燈周邊砼用濕氈布覆蓋，將砼的表面溫度保持在50c以上，并不斷噴灑熱水（水溫控制在40~600c左右），保證砼抗壓強度達到設計標號的40%及5MPa前，不得使其受凍。6、砼表面鑿毛處理砼終凝后，將腹板及橫隔梁表面砼進行鑿毛處理，清除附著在鋼筋上的水泥漿，調整鋼筋，并清理干凈，在鑿毛期間仍保持覆蓋保溫養護。7、勞動力及機具組織機械及勞動力組織見下表。序號名稱規格型號單位數量備注1搗棒手人302模板工人6跟班作業3鋼筋工人6跟班作業4輔助工人30含抹灰工5汽車泵臂桿長32m及以上臺26砼運輸灌車8~12m3臺47振搗器φ50軟軸插入式套30另備用φ50軟軸5條8備用電源150KW柴油發電機臺1（十四）、第二次面板鋼筋砼施工1、面板底模、鋼筋制安及欄桿、雨蓬預埋件安裝當具備澆筑第二次面板砼條件時，先拆除箱梁空室內的底板對撐木枋和倒角模板，保留腹板對拉螺桿和側模，然后安裝空室內的頂部倒角模板和面板底模，頂部倒角模板和面板底模直接支撐在底板砼面上。最后著手鋼筋制安及欄桿、雨蓬預埋件安裝。2、第二次面板砼澆筑（1）、砼澆筑方量統計主橋：第一聯（7~9軸）576.48m3；第二聯（9~12軸）864.72m3；第三聯（12~14軸）576.48m3。引橋：四跨連續箱梁：394.19m3；三跨連續箱梁：557.02m3。（2）、澆筑方法：從跨中為澆筑起點，同時向兩端墩頂方向澆筑，梁體頂板用插入式振搗器振搗密實。翼板板面先用插入式振搗器振搗密實后，再用平板振搗器復振。砼入倉前，宜先在垂直施工縫及水平施工縫刷一層素水泥漿結合層。（3）、砼入倉：同第一次砼澆筑。（4）、勞動力組織及施工機械配置：見下表。序號名稱規格型號單位數量備注1搗棒手人202模板工人3跟班作業3鋼筋工人3跟班作業4輔助工人20含抹灰工5汽車泵臂桿長32m臺26砼運輸灌車8~12m3臺47振搗器φ50軟軸插入式套208振搗器平板式套108備用電源150KW柴油發電機臺1（5）、預計澆筑時間（按主橋第二聯最大砼量864.72m3推算）：每臺插入式振搗棒的工作量為43.24m3，平均振搗速度6m3/h，正常情況下，可在7.2個小時內完成振搗任務，平板振搗器復振時間可在插入式振搗棒滯后2小時結束。即需要在砼內增加緩凝劑，要求初凝時間在10個小時以上。（6）、砼振搗質量控制：同第一次底板砼澆筑。3、混凝土初凝前應對箱梁頂板頂面進行橫向拉毛，拉毛深度1~2mm。（十五）、預應力張拉選擇具有預應力施工資質的施工隊伍完成張拉任務。張拉順序：先張拉完橫梁預應力鋼束后再張拉主梁縱向預應力鋼束。1、設計要求（1）、中橫隔梁及端橫隔梁預應力鋼束張拉主橋第一聯、第二聯、第三聯箱梁中橫隔梁（第8、10、11、13軸）預應力鋼束均為15φs15.2鋼絞線，采用一端張拉；第5、16號墩頂橫隔梁：N1預應力鋼束為15φs15.2鋼絞線，D90塑料波紋套管，采用一端張拉；N2預應力鋼束為12φs15.2鋼絞線，D85塑料波紋套管，采用兩端張拉；第6、15號墩頂橫隔梁：N1預應力鋼束為12φs15.2鋼絞線，D85塑料波紋套管，采用一端張拉；N2預應力鋼束為15φs15.2鋼絞線，D90塑料波紋套管，采用兩端張拉；主橋第一聯第一跨（第7軸大樁號）、第三聯第二跨（第14軸小樁號）箱梁端橫隔梁：N1預應力鋼束為12φs15.2鋼絞線，D85塑料波紋套管；N2預應力鋼束為15φs15.2鋼絞線，D90塑料波紋套管，采用一端張拉。主橋第二聯、第一聯第二跨、第三聯第一跨端橫隔梁（第9軸大小樁號、第12軸大小樁號端橫隔梁）：N1、N2預應力鋼束均為15φs15.2鋼絞線，D90塑料波紋套管，采用一端張拉。7號墩頂小樁號側箱梁端橫隔梁和14號墩頂大樁號側箱梁端橫隔梁：N1預應力鋼束為12φs15.2鋼絞線，D85塑料波紋套管，采用一端張拉；N2預應力鋼束為15φs15.2鋼絞線，D90塑料波紋套管，采用兩端張拉。（2）、主橋縱向底排兩端預應力鋼束管道采用D85塑料波紋管，內穿12φs15.2鋼絞線，其余采用D90塑料波紋管，內穿高強度低松馳的15φs15.2鋼絞線；第二聯縱向預應力鋼束均采用兩端張拉；第一聯及第三聯縱向預應力鋼束均采用一端張拉。2、預應力張拉eq\o\ac(○,1)、預應力的張拉應在混凝土強度達到強度設計值的90%，混凝土齡期達到7天，彈性模量達到100%后方可進行。按設計程序張拉預應力鋼束。鋼束張拉時，先張拉下排，后張拉上排，上下排張拉均應均勻對稱受力同步進行。采用兩端張拉的預應力鋼束，在每排鋼束張拉時，用4套千斤頂先從兩邊最外側的對稱二束同時張拉，然后逐步移向內側相對稱的二束同時張拉。每次對稱張拉時，可先在一端張拉錨固后，再在另一端補足預應力值進行錨固。張拉前先將千斤頂與油表進行標定。預應力筋張拉采用應力和伸長值雙控。eq\o\ac(○,2)、張拉預應力束孔道要求錨墊與錨束垂直，擴孔中心與束孔中心、錨固中心與墊板中心、接長孔中心與前期束孔中心均應同心。預應力張拉順序：0－初始張拉噸位（0.1σk~0.15σk）－持荷3分鐘（量測引伸量δ1）－100％張拉噸位（或103％張拉噸位）－持荷3分鐘（量測引伸量δ2）－回油（量測引伸量δ3）。3、預應力鋼束引伸量的量測方法：eq\o\ac(○,1)、量測引伸量的要求開始張拉前應將所有鋼絞線尾端切割成一個平面或采用與鋼絞線顏色反差較大的顏料標出一個平面，在任何步驟下量測引伸量均應量測該平面距錨墊板之間的距離，而不可量測千斤頂油缸的變位量，以免使滑絲現象被忽略。eq\o\ac(○,2)、計算實測引伸量的方法實測引伸量eq\o\ac(○,3)、進行實測引伸量與計算引伸量的比較應使，方可滿足設計要求，否則應查明原因，并予以解決。式中：Δ'為修正后的引伸量值引伸量的量測應測定鋼絞線直接伸長值，不宜測千斤頂油缸的變位；為此應將鋼絞線伸出千斤頂尾端10厘米，直接測定鋼絞線在張拉前、初始張拉噸位、張拉噸位及錨固后四種情況下的伸長值。如實際張拉引伸量與設計值相符，則可不進行超張拉，直接在控制應力錨固。4、張拉注意事項eq\o\ac(○,1)、預應力鋼束在同一橫截面上應保持對稱張拉。張拉過程中，應觀察梁體變位，發現異常及時向設計、監理、業主方通報。eq\o\ac(○,2)、預應力鋼束張拉完畢，嚴禁撞擊錨頭和鋼束，鋼絞線多余的長度應用砂輪切割機切割，外露長度不宜小于30mm，嚴禁用電弧焊切割。eq\o\ac(○,3)、預應力的張拉班組必須固定，且應在有經驗的預應力張拉工長的指導下進行，不允許臨時工承擔此項工作。eq\o\ac(○,4)、每次張拉應有完整的原始張拉記錄，且應在監理在場的情況下進行。eq\o\ac(○,5)、預應力采用引伸量與張拉力雙控，實際伸長量與理論伸長量的差值應控制在±6％以內，否則應暫停張拉，待查明原因并采取措施予以調整后，方可繼續張拉。每一截面的斷絲率、滑移率不得大于該截面總鋼絲數的1％，且每束鋼絞線不得大于1絲。斷絲是指錨具與錨具間或錨具與擠壓錨端部之間，鋼絲在張拉時或錨固時破斷。eq\o\ac(○,6)、應根據每批鋼絞線的實際直徑隨時調整千斤頂限位板的限位尺寸，最標準的限位板尺寸應使鋼絞線只有夾片的牙痕而無刮傷，如鋼絞線出現嚴重刮傷則限位板限位尺寸過小，如出現滑絲或無明顯夾片牙痕則有可能是限位板限位尺寸大。eq\o\ac(○,7)、千斤頂和油泵必須配套標定和配套使用；小空間預應力張拉時采用內卡式千斤頂。千斤頂在下列情況下應重新標定：A．已使用三個月；B．嚴重漏油；C．主要部件損傷；D．延伸量出現系統性的偏大或偏小；E．張拉次數超過施工規范規定的次數；eq\o\ac(○,8)、張拉前應檢查千斤頂內摩阻是否符合有關規定要求，否則應停止使用。eq\o\ac(○,9)、錨具和墊板A、應抽樣檢查夾片硬度。B、應逐個檢查墊板喇叭管內有無毛刺，對有毛刺者應予退貨，不準使用。C、所有錨具均應采用整體式錨頭，不允許采用分離式錨頭。eq\o\ac(○,10)、在張拉鋼絞線的過程中及張拉完成后的一定時間內應檢查鋼絞線的滑絲情況，如出現滑絲，應查明原因并采相應取措施進行及時處理。（十六）、孔道壓漿1、設計要求eq\o\ac(○,1)、采用真空灌漿法施工。管道壓漿水泥漿強度設計如下：主橋縱向及第一~三聯箱梁中橫隔梁、端橫隔梁：壓漿水泥漿試件抗壓強度不低于50MPa；第5、16號墩頂橫隔梁：壓漿水泥漿試件抗壓強度不低于40MPa；第6、15號墩頂橫隔梁：壓漿水泥漿試件抗壓強度不低于40MPa；7號墩頂小樁號側箱梁端橫隔梁和4號墩頂大樁號側箱梁端橫隔梁：壓漿水泥漿試件抗壓強度不低于40MPa；eq\o\ac(○,2)、配制好的壓漿漿體，應具備如下技術指標：A、外加劑應具有減水、緩凝、微膨脹的功能；但不得含有鋁粉。B、水灰比：0.29-0.35,一般取0.33。C、泌水率：小于2%,24小時內泌水被吸收。D、流動度:13-18(秒),停止30分鐘后,流動度損失不得大于2秒。E、密度：大于2000kg/m3。F、抗壓強度:7天齡期的抗壓強度大于35MPa;28天齡期后，漿體抗壓強度大于50MPa。G、膨脹率小于5%。2、孔道壓漿施工過程質量控制eq\o\ac(○,1)、采用真空灌漿法施工。壓漿嘴和排氣孔可根據施工實際需要設置，壓漿前應用壓縮空氣或高壓水清除管道內雜質，然后壓漿。eq\o\ac(○,2)、孔道壓漿在預應力張拉后24h內進行。壓漿時必須有監理工程師在場全程旁站，壓漿合格須由監理工程師確認。eq\o\ac(○,3)、壓漿時及壓漿后48小時內，梁體及環境溫度不得低于5℃，否則采取保溫措施。eq\o\ac(○,4)、壓漿前孔道用清水沖洗，高壓風吹干，管道真空度穩定在-0.06～-0.10MPa之間。漿體注滿管道后，在0.50～0.60MPa下持壓2min；壓漿最大壓力不超過0.60MPa。壓漿排氣管出口在壓漿過程及漿體初凝前應高于管道不小于50厘米。eq\o\ac(○,5)、啟動電機使攪拌機運轉，然后加水，再緩慢均勻地加入水泥，拌合時間不少于1min；然后將調好的水泥漿放入壓漿罐，壓漿罐水泥漿進口處設2.5mm×2.5mm過濾網，以防雜物堵管。eq\o\ac(○,6)、壓漿順序：先下后上。壓漿時，對曲線孔道應從最低點的壓漿孔壓入，由最高點的排氣孔排氣和泌水，確保灰漿飽滿，灌漿密實。首先由一端向另一端壓送水泥漿，當另一端溢出的稀漿變濃之后，達到規定的稠度后，保壓2min以上，封閉出漿口，繼續壓漿到壓力達到0.6MPa，管道出漿口應裝有三通管，必需確認出漿濃度與進漿濃度一致時，方可封閉保壓，漿體注滿管道后，應在0.50-0.60MPa下持壓2min，壓漿最大壓力不宜超過0.60MPa。若無漏漿則關閉進漿閥門卸下輸漿膠管。eq\o\ac(○,7)、壓漿用的膠管一般不超過30m，若超過30m則壓力增加0.1MPa。水泥漿攪拌結束至壓入管道的時間間隔不應超過40min。eq\o\ac(○,8)、壓漿后即進行封端，先將梁端清洗干凈并鑿毛再立模，然后用同標號的混凝土澆筑。（十七）、支架及底模的拆除為防止混凝土裂縫和邊棱破損，并滿足局部強度要求，混凝土強度達到2.5MPa時方可拆除側模，混凝土強度達到30Mpa時方可拆除頂模板。支架應在預應力張拉完成且注漿后7天方可拆除。卸架時應先卸懸臂部分，再從跨中向兩邊對稱卸架。拆除順序：拆掉支撐翼板短支桿拆翼板模拆腹板側模松動梁底頂托、拆除木枋拆除底模落下支撐。所有模板拆下來要認真洗刷干凈，刷好隔離劑，分類堆碼，準備下次使用，模板如有變形要校正。腳手架對稱逐步卸載，以免梁體受力不勻出現裂縫，在拆縱橫梁時從外向里拆腳手架。縱橫梁腳手架及扣件分類堆放，小扣件用袋裝好，以便下次使用，防止丟失。模板拆除完后，應在監理旁站下及時對砼外觀缺陷進行處理。（十八）、箱梁支架方案強度驗算1、主橋、引梁橫隔板支架方案強度驗算（取主橋C-C剖，荷載34.18KN/m2；引橋荷載為32.5KN/m2，小于主橋，以主橋強度驗算為準，引橋套用主橋。）擬定主橋在橫隔板處寬2.4m范圍內立桿橫向間距60cm，縱向間距30cm，主梁為50×80mm的木枋，沿橋縱向布置；次梁為50*80mm間距20cm的木枋，沿橋橫向布置；底模采用厚12mm帶光油面的木夾板。（1）、荷載計算eq\o\ac(○,1)、支架自重根據現場情況取支架最高處高度為8米，水平拉桿5排（含掃地桿），立桿高度7.7m，W支架=W立桿+W橫桿=（7.7×4.27+5×0.3*4.27+5*0.6*4.27）*10－3*9.8KN=0.511KN(鋼管重量按4.27Kg/m計)eq\o\ac(○,2)、人員及機器重取2.00KN/m2eq\o\ac(○,3)、傾倒砼時產生的沖擊荷載和砼振搗時產生的荷載均按2.0KN/m2考慮。eq\o\ac(○,4)、鋼筋混凝土箱梁自重W砼＝31.45m2/23m*25KN/m3=34.18KN/m2（2）、模板計算（主梁橫隔板，忽略模板自重）b=1.0m；l1=0.2m。板上每米長、每米寬度上的荷載為：g＝（34.18+2+2*2）*1.0＝40.2KN/m模板跨中彎矩：M1/2=gl12/10=40.2*0.22/10=0.16KN·m厚12mm的木夾板套用東北落葉林，其容許彎應力[σw]＝14.5MPa，模板需要的截面模量為：W=M/[σw]=0.16/(14.5*103)=1.1*10-5m2根據W、b得h為：h＝（6*W/b）1/2＝（6*1.1*10-5/1.0）1/2＝8.12*10－3m＝8.12mm模板截面尺寸采用0.012m*0.2m核算其撓度，則有：木材彈性模量：E=11.0*106kN/m2I=bh3/12=1.0*0.0123/12＝1.44*10－7m4f=5/384*gl14/EI=5*8.04*0.24/（384*11.0*106*1.44*10－7）＝1.06*10－4mf/l1＝1.06*10－4/0.2＝5.3*10－4＞[f/l]＝1/400即：次梁為50*80mm間距20cm的木枋，底模采用厚12mm帶光油面的木夾板滿足構件受力要求。（3）、次梁計算按簡支梁計算：次梁沿橋橫向跨度：L2=0.6m，（間距）縱向寬度L1＝0.20m，次梁單位荷載：g＝（34.18+2+2*2）*0.20＝8.04KN/m跨中彎矩：M1/2=gl22/8=8.04*0.62/8=0.36KN·m需要的截面模量：W=M/[σw]=0.36/14.5*103=2.48*10-5m3次梁寬度為0.05m，次梁高度為h＝（6*W/b）1/2＝0.055m取次梁截面尺寸寬*高＝50*80mm根據選定的截面尺寸核算其撓度：I＝bh3/12＝0.05*0.083/12＝2.13*10－6m4f＝5/384*gl24/EI=5*8.04*0.64/（384*11.0*106*2.13*10－6）＝5.79*10－4mf/l2=5.79*10－4/0.6＝9.65*10－4＜[f/l]＝1/400表明：次梁跨度（橋縱向）擬定L2=0.6m，（間距）橫向寬度L1＝0.2m，枋木截面尺寸寬*高＝50*80mm能滿足構件受力要求。（4）、主梁計算按簡支梁計算：主梁沿橋縱向跨度：L2=0.3m，橫向寬度L1＝0.6m，主梁單位荷載：g＝（34.18+2+2*2）*0.6＝24.11KN/m跨中彎矩：M1/2=gl22/8=24.11*0.32/8=0.271KN·m需要的截面模量：W=M/[σw]=0.271/14.5*103=1.87*10-5m3主梁寬度為0.05m，則主梁高度為h＝（6*W/b）1/2＝0.047m取主梁截面尺寸寬*高＝50*80mm根據選定的截面尺寸核算其撓度：I＝bh3/12＝0.05*0.083/12＝2.133*10－6m4f＝5/384*gl24/EI=5*24.11*0.34/（384*11.0*106*2.133*10－6）＝1.084*10－4mf/l2=1.084*10－4/0.3＝3.61*10－4＜[f/l]＝1/400表明：主梁跨度（橋縱向）擬定L2=0.3m，（間距）橫向寬度L1＝0.6m，枋木截面尺寸寬*高＝50*80mm能滿足構件受力要求。（5）、立桿計算不考慮風荷載，N/ΦA≤f式中：N－計算立桿段的軸向設計值；Φ－軸心受壓構件的穩定系數，應根據長細比λ查表取值；λ－長細比，λ＝l0/i；l0－計算長度，l0＝kμh；i－截面回轉半徑，查得取值；A－立桿的截面面積，查表取值4.89cm2；f－鋼材的抗壓強度設計值，查表取值205N/mm2；k－計算長度附加系數，取值1.155；μ－考慮腳手架整體穩定因素的單桿計算長度系數，查表取值1.70；h－立桿步距，取1.80m；l0＝kμh=1.155*1.70*1.8=3.53i＝0.0158λ＝l0/i＝3.53/0.0158＝224查表得：Φ＝0.145查表得：A＝4.89cm2N=0.511+（34.18+2+2*2）*0.6*0.3＝7.74KNN/ΦA＝7.74/（0.145*4.89*10－4）＝109208.1KN/m2＝109.2N/mm2＜205N/mm2；N/ΦA＜f即：立桿縱向間距為30cm，橫向間距為60cm能滿足構件受力要求。（6）、立桿地基承載力計算eq\o\ac(○,1)、C15砼厚15Cm地面抗沖切承載力復核C15砼厚15Cm地面抗沖切承載力應滿足下式要求：N＜F上式中：N＝7.74KNF＝A側*ftkA側＝πl（R+r）=3.1416*0.15*1.414*(0.15+0.024)=0.116m2ftk為砼抗拉強度設計值，取值910KN/m2F＝A側*ftk＝0.116*910＝105.6KN＞N表明：C15砼厚15Cm地面承載力能滿足上部結構傳至地面的沖切力。eq\o\ac(○,2)、回填地基的平均承載力應滿足下式要求：P=N/Ab≤[σ]式中：P－立桿基礎底面處的平均壓力設計值；N－上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值；Ab－基礎底面面積，Ab＝0.3*0.6＝0.18m2；[σ]－地基承載力設計值，[σ]＝fk*kb；fk－地基承載力標準值；kb－腳手架地基承載力調整系數，kc取值0.4；則：回填地基所受的支撐力為：P＝N/Ab＝7.74/0.18＝43KN/m2即：[σ]＝43KN/m2要求地基承載力為：fk＝43KN/m2/0.4＝107.5KN/m22、主橋腹板寬度0.65m及墩頂軸線兩側各2m寬度強度驗算（以主橋強度驗算為準，引橋套用主橋）。支架方案強度驗算計算擬定：立桿順橋縱向間距30cm、橫向間距60cm，主梁為50×80cm的木枋；次梁為50*80mm間距20cm的木枋；底模采用厚12mm帶光油面的木夾板。（1）、荷載計算eq\o\ac(○,1)、支架自重根據現場情況取支架最高處高度為8米，水平拉桿5排（含掃地桿），立桿高度7.7m，W支架=W立桿+W橫桿=（7.7×4.27+5×0.3*4.27+5*0.6*4.27）*10－3*9.8KN=0.511KN(鋼管重量按4.27Kg/m計)eq\o\ac(○,2)、人員及機器重取2.00KN/m2eq\o\ac(○,3)、傾倒砼時產生的沖擊荷載和砼振搗時產生的荷載均按2.0KN/m2考慮。eq\o\ac(○,4)、鋼筋混凝土箱梁自重W砼＝1.5m*25KN/m3=37.50KN/m2（2）、模板計算（略）（3）、次梁計算按簡支梁計算：次梁跨度：L2=0.6m，橫向寬度L1＝0.2m，次梁單位荷載：g＝（37.5+2+2*2）*0.2＝8.70KN/m跨中彎矩：M1/2=gl22/8=8.70*0.62/8=0.392KN·m需要的截面模量：W=M/[σw]=0.392/14.5*103=2.7*10-5m3主梁寬度為0.05m，則主梁高度為h＝（6*W/b）1/2＝0.057m取主梁截面尺寸寬*高＝50*80mm根據選定的截面尺寸核算其撓度：I＝bh3/12＝0.05*0.083/12＝2.133*10－6m4f＝5/384*gl24/EI=5*8.70*0.64/（384*11.0*106*2.133*10－6）＝1.335*10－3mf/l2=1.335*10－3/0.6＝2.224*10－3＜[f/l]＝1/400表明：次梁跨度（橋橫向）擬定L2=0.6m，（間距）縱向寬度L1＝0.2m，枋木截面尺寸寬*高＝50*80mm能滿足構件受力要求。（4）、主梁計算按簡支梁計算：主梁沿橋縱向跨度：L2=0.3m，橫向寬度L1＝0.6m，主梁單位荷載：g＝（37.5+2+2*2）*0.6＝26.10KN/m跨中彎矩：M1/2=gl22/8=26.10*0.32/8=0.294KN·m需要的截面模量：W=M/[σw]=0.294/14.5*103=2.02*10-5m3主梁寬度為0.05m，則主梁高度為h＝（6*W/b）1/2＝0.049m取主梁截面尺寸寬*高＝50*80mm根據選定的截面尺寸核算其撓度：I＝bh3/12＝0.05*0.083/12＝2.133*10－6m4f＝5/384*gl24/EI=5*26.10*0.34/（384*11.0*106*2.133*10－6）＝1.173*10－4mf/l2=1.173*10－4/0.3＝3.91*10－4＜[f/l]＝1/400表明：主梁跨度（橋縱向）擬定L2=0.3m，（間距）橫向寬度L1＝0.6m，枋木截面尺寸寬*高＝50*80mm能滿足構件受力要求。（5）、立桿計算不考慮風荷載，N/ΦA≤f式中：N－計算立桿段的軸向設計值；Φ－軸心受壓構件的穩定系數，應根據長細比λ查表取值；λ－長細比，λ＝l0/i；l0－計算長度，l0＝kμh；i－截面回轉半徑，查得取值；A－立桿的截面面積，查表取值；f－鋼材的抗壓強度設計值，查表取值205N/mm2；k－計算長度附加系數，取值1.155；μ－考慮腳手架整體穩定因素的單桿計算長度系數，查表取值；h－立桿步距，取1.80m；l0＝kμh=1.155*1.70*1.8=3.53i＝0.0158λ＝l0/i＝3.53/0.0158＝224查表得：Φ＝0.145查表得：A＝4.89cm2N=0.511+（37.5+2+2*2）*0.6*0.3＝8.341KNN/ΦA＝8.341/（0.145*4.89*10－4）＝117636.3KN/m2＝11.76N/mm2＜205N/mm2；N/ΦA＜f即：立桿縱向間距30cm、橫向間距60cm能滿足構件受力要求。引橋荷載小于主橋，在（臺）墩頂軸線兩側的支架搭設套用主橋。（6）、立桿地基承載力計算eq\o\ac(○,1)、C15砼厚15Cm地面抗沖切承載力復核C15砼厚15Cm地面抗沖切承載力應滿足下式要求：N＜F上式中：N＝8.341KNF＝A側*ftkA側＝πl（R+r）=3.1416*0.15*1.414*(0.15+0.024)=0.116m2ftk為砼抗拉強度設計值，取值910KN/m2F＝A側*ftk＝0.116*910＝105.56KN＞N表明：C15砼厚15Cm地面承載力能滿足上部結構傳至地面的沖切力。eq\o\ac(○,2)、回填地基的平均承載力應滿足下式要求：P=N/Ab≤[σ]式中：P－立桿基礎底面處的平均壓力設計值；N－上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值；Ab－基礎底面面積，Ab=0.3*0.6＝0.18；[σ]－地基承載力設計值，[σ]＝fk*kb；fk－地基承載力標準值；kb－腳手架地基承載力調整系數，kc取值0.4；P＝N/A＝8.341/0.18＝46.34KN/m2即：[σ]＝46.34KN/m2要求地基承載力為：fk＝46.34KN/m2/0.4＝115.85KN/m23、主橋標準空室寬2.83m范圍內強度驗算（以主橋強度驗算為準，引橋套用主橋）。支架方案強度驗算計算擬定：立桿順橋縱向間距60cm、橫向間距90cm，主梁為50×80cm的木枋，沿橋縱向布置；次梁為50*80mm間距20cm的木枋，沿橋橫向布置；底模采用厚12mm帶光油面的木夾板。（1）、荷載計算eq\o\ac(○,1)、支架自重根據現場情況取支架最高處高度為8米，水平拉桿5排（含掃地桿），立桿高度7.7m，W支架=0.511KN/m2eq\o\ac(○,2)、人員及機器重取2.00KN/m2eq\o\ac(○,3)、傾倒砼時產生的沖擊荷載和砼振搗時產生的荷載均按2.0KN/m2考慮。eq\o\ac(○,4)、鋼筋混凝土箱梁自重W砼＝2.092m2/3.82m*25KN/m3=13.691KN/m2（2）、模板計算（略）（3）、次梁計算按簡支梁計算：次梁橫向跨度：L2=0.9m，縱向寬度L1＝0.2m，次梁單位荷載：g＝（13.69+2+2*2）*0.2＝3.94KN/m跨中彎矩：M1/2=gl22/8=3.94*0.92/8=0.399KN·m需要的截面模量：W=M/[σw]=0.399/14.5*103=2.75*10-5m3主梁寬度為0.05m，則主梁高度為h＝（6*W/b）1/2＝0.057m取主梁截面尺寸寬*高＝50*80mm根據選定的截面尺寸核算其撓度：I＝bh3/12＝0.05*0.083/12＝2.133*10－6m4f＝5/384*gl24/EI=5*3.94*0.94/（384*11.0*106*2.133*10－6）＝1.435*10－3mf/l2=1.435*10－3/0.9＝1.594*10－3＜[f/l]＝1/400表明：次梁跨度（橋橫向）擬定L2=0.9m，（間距）縱向寬度L1＝0.2m，枋木截面尺寸寬*高＝50*80mm能滿足構件受力要求。（4）、主梁計算按簡支梁計算：主梁縱向跨度：L2=0.6m，橫向寬度L1＝0.9m，主梁單位荷載：g＝（13.69+2+2*2）*0.9＝17.72KN/m跨中彎矩：M1/2=gl22/8=17.72*0.62/8=0.797KN·m需要的截面模量：W=M/[σw]=0.797/14.5*103=5.5*10-5m3主梁寬度為0.05m，則主梁高度為h＝（6*W/b）1/2＝0.08m取主梁截面尺寸寬*高＝50*80mm根據選定的截面尺寸核算其撓度：I＝bh3/12＝0.05*0.083/12＝2.133*10－6m4f＝5/384*gl24/EI=5*17.72*0.64/（384*11.0*106*2.133*10－6）＝1.274*10－3mf/l2=1.274*10－3/0.6＝2.12*10－3＜[f/l]＝1/400表明：主梁跨度（橋縱向）擬定L2=0.6m，（間距）橫向寬度L1＝0.9m，枋木截面尺寸寬*高＝50*80mm能滿足構件受力要求。（5）、立桿計算不考慮風荷載，N/ΦA≤f式中：N－計算立桿段的軸向設計值；Φ－軸心受壓構件的穩定系數，應根據長細比λ查表取值；λ－長細比，λ＝l0/i；l0－計算長度，l0＝kμh；i－截面回轉半徑，查得取值；A－立桿的截面面積，查表取值；f－鋼材的抗壓強度設計值，查表取值205N/mm2；k－計算長度附加系數，取值1.155；μ－考慮腳手架整體穩定因素的單桿計算長度系數，查表取值；h－立桿步距，取1.80m；l0＝kμh=1.155*1.70*1.8=3.53i＝0.0158λ＝l0/i＝3.53/0.0158＝224查表得：Φ＝0.145查表得：A＝4.89cm2N=0.511+（17.72+2+2*2）*0.6*0.9＝13.32KNN/ΦA＝13.32/（0.145*4.89*10－4）＝187857KN/m2＝187.9N/mm2＜205N/mm2；N/ΦA＜f即：立桿縱向間距60cm、橫向間距90cm能滿足構件受力要求。次梁荷載小于主梁，在（臺）墩頂軸線兩側的支架搭設套用主梁。（6）、立桿地基承載力計算eq\o\ac(○,1)、C15砼厚15Cm地面抗沖切承載力復核C15砼厚15Cm地面抗沖切承載力應滿足下式要求：N＜F上式中：N＝13.32KNF＝A側*ftkA側＝πl（R+r）=3.1416*0.15*1.414*(0.15+0.024)=0.116m2ftk為砼抗拉強度設計值，取值910KN/m2F＝A側*ftk＝0.116*910＝105.56KN＞N表明：C15砼厚15Cm地面承載力能滿足上部結構傳至地面的沖切力。eq\o\ac(○,2)、回填地基的平均承載力應滿足下式要求：P=N/Ab≤[σ]式中：P－立桿基礎底面處的平均壓力設計值；N－上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值；Ab－基礎底面面積，Ab＝0.6*0.9＝0.54m2；[σ]－地基承載力設計值，[σ]＝fk*kb；fk－地基承載力標準值；kb－腳手架地基承載力調整系數，kc取值0.4；P＝N/A＝13.32/0.54＝24.37KN/m2即：[σ]＝24.67KN/m2要求地基承載力為：fk＝24.67KN/m2/0.4＝61.67KN/m24、翼板支架方案強度驗算擬定翼板立桿縱向間距60cm、橫向間距90cm，主梁為50×80cm的木枋；次梁為50*80mm間距20cm的木枋；底模采用厚12mm帶光油面的木夾板。支架搭設、底模鋪釘均超出翼板外邊1m寬。（1）、荷載計算eq\o\ac(○,1)、支架自重根據現場情況取支架最高處高度為9米，水平拉桿6排（含掃地桿），立桿高度9m.W支架=W立桿+W橫桿=（9×4.27+