****市****醫院遷建工程病房樓外腳手架施工方案第一章工程概況****市****醫院遷建工程病房大樓，位于浙江省****市****中路北側。為十一層框架結構，總建面積為40566m2,其中地上為37273m2,地下3293m2.建筑長為132.7m2,建筑寬度為33.0m.建筑高度為48.6m。建筑主要功能：地下室為設備用房、庫房；一層為出入院辦理及體閑中心；二層為血透、營養配置中心、康復中心、康復病房；三層為ICU和預留病房；四層為產科及嬰兒監護；；五-十一層為標準病房護理單元，分設不同科室病房。第二章腳手架材質要求1.鋼管采用外徑為?48mm，壁厚3.5mm，的焊接鋼管。材質符合,《普通碳素結構鋼技術條件》GB700-88中的A3鋼的技術條件，管材符合《直徑5-152mm電焊鋼管》YB242-63中的甲類軟鋼管。《低壓流體輸送用焊接鋼管》GB3092-82中普通鋼管的規定。對購進的鋼管先除銹，內壁擦涂兩道防銹漆，外壁涂桔黃色防銹漆。有嚴重銹蝕、彎曲、壓偏損傷、及裂紋者挑出。2、外挑槽鋼采用18#b型槽鋼，材質符合,《普通碳素結構鋼技術條件》GB700-88中的A3鋼的技術條件。3.扣件要符合GJ22-85《鋼管腳手架》規定，材質應符合GB078-67《可鍛鑄鐵分類及技術條件》中的技術條件。4.腳手板采用長寬1000mm×700mm毛竹腳手片。用10-14號鍍鋅鋼絲捆緊。5.安全網采用藍色2000目(100mm×100mm)密目安全網，其性能要符合國家規定和沖韌試驗規定。第三章外架搭設方案本工程腳手腳1-7層采用（標高25.5m以下）采用落地式扣件鋼管腳手架，7層以上采用懸挑式扣件鋼管腳手架。（1）施工流程落地腳手架：場地平整、夯實→外架砼基礎→檢查準備材料配件→定位設置墊塊→擺放掃地桿→立桿→小橫桿→大橫桿→剪刀撐→連墻桿→防護欄桿→腳步手片→密目安全網。懸跳架：預埋拉環→安裝懸挑槽鋼及定位→擺放掃地桿→立桿→小橫桿→大橫桿→剪刀撐→連墻桿→防護欄桿→腳步手片→密目安全網。（2）施工要點1、腳手架底腳必須牢固，回填土分層夯實平整，認真做好排水處理。立桿底部加設寬度≥200mm，厚度≥120mm的砼墊層。2、每根立桿的支墊面積不得小于0.1m2。3、.外架橫平豎直，整體清晰，圖形一致，連接牢固，受荷安全，有安全操作空間，不變形，不搖晃。4.腳手架的小橫桿、上下步距要交叉設置于立柱的不同側面，使立柱在受荷時偏心減小。5.立桿接長用對接扣件，不宜采用旋轉扣件。大小橫桿與立桿連接采用直角扣件。剪刀撐與立桿或大橫桿連接采用旋轉扣件。剪刀撐的縱向接長采用旋轉扣件，不采用對接扣件；所有扣件要緊固，可用力矩扳手實測，要求達到40～65N.m。過小則扣件容易滑移，過大則會引起扣件的鑄鐵斷裂。在安裝扣件時，所有扣件的開口必須向外，這樣可以防止閉口縫的螺栓鉤掛操作者的衣褲，影響操作和造成危險。6、外架拉墻桿設置：水平方向每隔3根立桿（4.5m），垂直方向每層（3.6m）設一拉墻桿，上下呈梅花形布置。拉墻桿以Ф48鋼管端部焊接Ф12鋼筋加彎構埋入混凝土結構外側，并與外架垂直以扣件相連。7、剪刀撐設置：腳手架外側水平每6根立桿設剪刀撐一組，剪刀撐與地面夾角在45°—60°之間，斜桿的水平投影寬度為3—4跨且不大于8m，斜桿與腳手架桿以扣件加以可靠聯結，斜桿除兩端外應在中間增設2—4個扣結點，相鄰扣結點距離不得大于60d，即2.88m。剪刀撐鋼管的接長接點，必須采用搭方法，嚴禁用對接扣件，搭接長度不小于1000mm，并采用三只回轉扣件鎖緊。8、在搭設腳手架時.每完成一步都要及時校正立桿的垂直度和大、小橫桿的標高和水平度,使腳手架的步距、橫距、縱距始終保持一致.9、門洞口處外架搭法（3）外架安全防護措施：腳手架外側設置2道護欄，踢腳桿高30cm，護欄桿高1.2，內側掛滿目安全網。外架必須隨結構施工同步升高，并始終高出操作層一步架高，外架操作層滿鋪腳手片不少于三步。外架上必須安裝避雷裝置，其接地電阻不大于4Ω。（4）外架拆除：腳手架拆除應由項目經理召集有關人員對工程進行全面檢查，確認已不需要腳手架時，方可進行拆除。拆除腳步手架應按確定的拆除程序進行，設置警戒區，并應派專人負責警戒。拆除腳手架前，應將腳手架上存留材料、雜物等清理干凈，然后按自上而下，一步一清的方法拆除。連墻桿尖在位于其上的全部可拆桿件都拆除后才能拆除。在拆除過程中，凡已松開連接的配件應及時拆除運走，避免誤扶和誤靠已松脫連接的桿件。拆下的桿配件應以安全檢查方式運出和吊下，嚴禁向下拋擲。在拆除過程中，應作好配全，協調操作，禁止單人進行拆除較重桿件等危險性的作業，并要加強對成品的保護，以防損壞門窗玻璃及外墻飾面。（5）安全措施搭設或拆除腳手架時，必須劃出安全區，設警戒標志；并應有專人負責阻止無關人員靠近作業區。搭拆腳手架時，必須由持有上崗證的架子工承擔，并定期進行體格檢查，凡患有高血壓、貧血病，心臟病及其它不適于高空作業者，一律不得上腳手架操作。外架搭設完畢后，須經項目安全員和公司質監部門有關人員驗收合格后掛牌使用，未經檢查、驗收的架子，除架子工外，嚴禁其它人員攀登。驗收后任何人員不得擅自拆改，如需局部拆改時，須經項目經理同意由架子工操作。在工程施工過程中，派有經驗的架子工定期對架子進行檢查和保修工作，特別是大風雨后，項目經理要及時組織有關人員對架子進行全面檢查。腳手架上施工荷載不得超過3KN/m2。第四章落地式扣件鋼管腳手架計算鋼管腳手架的計算參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》（JGJ130-2001）。計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為26.6米，立桿采用單立管。搭設尺寸為：立桿的縱距1.50米，立桿的橫距1.05米，立桿的步距1.80米。采用的鋼管類型為48×3.5，連墻件采用2步3跨，豎向間距3.60米，水平間距4.50米。施工均布荷載為3.0kN/m2，同時施工2層，腳手板共鋪設8層。一、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值P1=0.038kN/m腳手板的荷載標準值P2=0.350×1.050/3=0.122kN/m活荷載標準值Q=3.000×1.050/3=1.050kN/m靜荷載的計算值q1=1.2×0.038+1.2×0.122=0.193kN/m活荷載的計算值q2=1.4×1.050=1.470kN/m大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度計算最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下:跨中最大彎矩為M1=(0.08×0.193+0.10×1.470)×1.5002支座最大彎矩計算公式如下:支座最大彎矩為M2=-(0.10×0.193+0.117×1.470)×1.5002我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=0.430×106/5080.0=84.728N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下:靜荷載標準值q1=0.038+0.122=0.161kN/m活荷載標準值q2=1.050kN/m三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度V=(0.677×0.161+0.990×1.050)×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)=2.315mm大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求!二、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值P1=0.038×1.500=0.058kN腳手板的荷載標準值P2=0.350×1.050×1.500/3=0.184kN活荷載標準值Q=3.000×1.050×1.500/3=1.575kN荷載的計算值P=1.2×0.058+1.2×0.184+1.4×1.575=2.495kN小橫桿計算簡圖2.強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大彎矩計算公式如下:M=(1.2×0.038)×1.0502/8+2.495×=0.879×106/5080.0=173.124N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下:集中荷載最大撓度計算公式如下:小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度V1=5.0×0.038×1050.004/(384×2.060×105×121900.000)=0.02mm集中荷載標準值P=0.058+0.184+1.575=1.816kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度V2=1816.350×1050.0×(3×1050.02-4×1050.02/9)/(72×2.06×105×121900.0)=2.972mm最大撓度和V=V1+V2=2.996mm小橫桿的最大撓度小于1050.0/150與10mm,滿足要求!三、扣件抗滑力的計算:縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；R——縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；1.荷載值計算橫桿的自重標準值P1=0.038×1.050=0.058kN腳手板的荷載標準值P2=0.350×1.050×1.500/2=0.276kN活荷載標準值Q=3.000×1.050×1.500/2=2.362kN荷載的計算值R=1.2×0.058+1.2×0.276+1.4×2.362=3.707kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40--65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。四、腳手架荷載標準值:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1248NG1=0.125×26.600=3.320kN(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹串片腳手板，標準值為0.35NG2=0.350×8×1.500×(1.050+0.200)/2=2.625kN(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、竹串片腳手板擋板，標準值為0.14NG3=0.140×1.500×8/2=0.840kN(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.500×26.600=0.199kN經計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=6.984kN。活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值NQ=3.000×2×1.500×1.050/2=4.725kN風荷載標準值應按照以下公式計算其中W0——基本風壓(kN/m2)，按照《建筑結構荷載規范》(GB50009-2001)的規定采用：W0=0.400Uz——風荷載高度變化系數，按照《建筑結構荷載規范》(GB50009-2001)的規定采用：Uz=1.250Us——風荷載體型系數：Us=1.200經計算得到，風荷載標準值Wk=0.7×0.400×1.250×1.200=0.420kN/m2。考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.2NG+1.4NQ風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW計算公式MW=0.85×1.4Wklah2/10其中Wk——風荷載基本風壓值(kN/m2)；la——立桿的縱距(m)；h——立桿的步距(m)。五、立桿的穩定性計算:不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式其中N——立桿的軸心壓力設計值，N=15.00kN；——軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比l0/i的結果查表得到0.19；i——計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm；l0——計算長度(m),由公式l0=kuh確定，l0=3.12m；k——計算算長度附加系系數，取1..155；u——計算算長度系數，由由腳手架的高高度確定，uu=1.500；A——立桿桿凈截面面積積，A=4.899cm2；W——立桿桿凈截面模量量(抵抗矩),WW=5.088cm3；——鋼管立桿受壓強度度計算值((N/mm22)；經計算得得到=1165.077[f]——鋼鋼管立桿抗壓壓強度設計值值，[f]=2055.00N//mm2；不考慮風荷載時，立立桿的穩定性性計算<[f],滿滿足要求!考慮風荷載時,立立桿的穩定性性計算公式其中N——立桿的軸心心壓力設計值值，N=144.00kNN；——軸心受壓立桿的穩穩定系數,由長細比ll0/i的的結果查表得得到0.199；i——計算算立桿的截面面回轉半徑，i=1.58cm；l0——計計算長度((m),由公公式l0=kuhh確定，l0==3.12mm；k——計算算長度附加系系數，取1..155；u——計算算長度系數，由由腳手架的高高度確定；uu=1..50A——立桿桿凈截面面積積，A=4.899cm2；W——立桿桿凈截面模量量(抵抗矩)，W=5.088cm3；MW——計計算立桿段由由風荷載設計計值產生的彎彎矩，；——鋼管立桿受壓強度度計算值((N/mm22)；經計算得得到=2201.966[f]——鋼鋼管立桿抗壓壓強度設計值值，[f]=2055.00N//mm2；考慮風荷載時，立立桿的穩定性性計算<[f],滿滿足要求!六、最大搭設高度度的計算:不考慮風荷載時,,采用單立管管的敞開式、全全封閉和半封封閉的腳手架架可搭設高度度按照下式計計算：其中NG2KK——構配件自重重標準值產生生的軸向力，NG2K=3.664kN；NQ——活活荷載標準值值，NQ==4.7225kN；gk——每每米立桿承受受的結構自重重標準值，ggk=00.125kkN/m；經計算得到，不考考慮風荷載時時，按照穩定定性計算的搭搭設高度HHs=550.8211米。腳手架搭設高度Hs等于或或大于26米，按照下式式調整且不超超過50米：經計算得到，不考考慮風荷載時時，腳手架搭搭設高度限值值[H]=48..363米。考慮風荷載時,采采用單立管的的敞開式、全全封閉和半封封閉的腳手架架可搭設高度度按照下式計計算：其中NG2KK——構配件自重重標準值產生生的軸向力，NG2K=3.664kN；NQ——活活荷載標準值值，NQ==4.7225kN；gk——每每米立桿承受受的結構自重重標準值，ggk=00.125kkN/m；Mwk——計算立桿段段由風荷載標標準值產生的的彎矩，；經計算得到，考慮慮風荷載時，按按照穩定性計計算的搭設高高度Hs=28..441米。七、連墻件的計算算:連墻件的軸向力計計算值應按照照下式計算：：Nl=Nlww+Noo其中Nlw——風荷載產生生的連墻件軸軸向力設計值值(kN)，應按按照下式計算算：Nlw=1..4×wk×Awwk——風荷荷載基本風壓壓值，wk=0.4420kN//m2；Aw——每個連墻件件的覆蓋面積積內腳手架外外側的迎風面面積，Aw=3.660×4.50=16..200m22；No——連墻件約束束腳手架平面面外變形所產產生的軸向力力(kN)；No=5.0000經計算得到Nllw=99.526kkN，連墻件件軸向力計算算值Nl=14..526kNN連墻件軸向力設計計值Nf=A[ff]其中——軸心心受壓立桿的的穩定系數,,由長細比ll/i=200.00/11.58的結結果查表得到到=0.977；A=4.899cm2；[f]==205..00N/mmm2。經過計算得到NNf=997.0822kNNf>Nll，連墻件的的設計計算滿滿足要求!連墻件采用膨脹螺螺栓連接，預預埋鐵的計算算參見《施工工計算手冊》鋼鋼結構部分。連墻件膨脹螺栓連連接示意圖八、立桿的地基承承載力計算::立桿基礎底面的平平均壓力應滿滿足下式的要要求pp≤fg其中p———立桿基礎底底面的平均壓壓力(N//mm2)，p=NN/A；p=559.98N——上部結構傳傳至基礎頂面面的軸向力設設計值(kkN)；N=115.00A——基礎底面面面積(m2)；A=00.25fg——地基承載力力設計值((N/mm22)；fg=170.000地基承載力設計值值應按下式計計算fg=kc×fgk發其中kc———腳手架地基基承載力調整整系數；kcc=1..00fgk——地基承載力力標準值；ffgk=170.000地基承載力的計算算滿足要求!!第五章懸挑式扣件件鋼管腳手架架計算鋼管腳手架的計算算參照《建筑筑施工扣件式式鋼管腳手架架安全技術規規范》（JGGJ130--2001）。計算的腳手架為雙雙排腳手架，搭搭設高度為225.2米，立桿采用用單立管。搭設尺寸為：立桿桿的縱距1..50米，立桿的橫橫距1.055米，立桿的步步距1.800米。采用的鋼管類型為為48×3.5，連墻件采用2步33跨，豎向間間距3.600米，水平間距距4.50米。施工均布荷載為33.0kN//m2，同時施工工2層，腳手板板共鋪設6層。懸挑水平鋼梁采用用[18a號槽鋼鋼，其中建筑筑物外懸挑段段長度1.550米，建筑物內內錨固段長度度1.50米。懸挑水平鋼梁采用用懸臂式結構構，沒有鋼絲絲繩或支桿與與建筑物拉結結。一、大橫桿的計算算:大橫桿按照三跨連連續梁進行強強度和撓度計計算，大橫桿桿在小橫桿的的上面。按照大橫桿上面的的腳手板和活活荷載作為均均布荷載計算算大橫桿的最最大彎矩和變變形。1.均布荷荷載值計算大橫桿的自重標準準值P11=0.0338kN/mm腳手板的荷載標準準值P22=0.3550×1.0500/3=0..122kNN/m活荷載標準值Q=3.0000×1.0500/3=1..050kNN/m靜荷載的計算值q1=11.2×0.0388+1.2××0.1222=0.1993kN/mm活荷載的計算值q2=11.4×1.0500=1.4770kN/mm大橫桿計算荷載組組合簡圖(跨中最大彎彎矩和跨中最最大撓度)大橫桿計算荷載組組合簡圖(支座最大彎彎矩)2.強度計計算最大彎矩考慮為三三跨連續梁均均布荷載作用用下的彎矩跨中最大彎矩計算算公式如下::跨中最大彎矩為M1=(0.088×0.1933+0.100×1.4700)×1.50002支座最大彎矩計算算公式如下::支座最大彎矩為M2=-(0.110×0.1933+0.1117×1.4700)×1.50002我們選擇支座彎矩矩和跨中彎矩矩的最大值進進行強度驗算算：=0.430×1106/50800.0=844.728NN/mm2大橫桿的計算強度度小于2055.0N/mmm2,滿足要求!3.撓度計計算最大撓度考慮為三三跨連續梁均均布荷載作用用下的撓度計算公式如下:靜荷載標準值q11=0.0338+0.1122=0..161kNN/m活荷載標準值q22=1.0550kN/mm三跨連續梁均布荷荷載作用下的的最大撓度V=(0..677×0.1611+0.9990×1.0500)×1500..04/(1000×2.06×105×1219000.0)==2.3155mm大橫桿的最大撓度度小于15000.0/1150與10mm,滿足要求!二、小橫桿的計算算:小橫桿按照簡支梁梁進行強度和和撓度計算，大大橫桿在小橫橫桿的上面。用大橫桿支座的最最大反力計算算值，在最不不利荷載布置置下計算小橫橫桿的最大彎彎矩和變形。1.荷載值值計算大橫桿的自重標準準值P11=0.0338×1.5000=0.0558kN腳手板的荷載標準準值P22=0.3550×1.0500×1.5000/3=0..184kNN活荷載標準值Q=3.0000×1.0500×1.5000/3=1..575kNN荷載的計算值P=1.22×0.0588+1.2××0.1844+1.4××1.5755=2.4995kN小橫桿計算簡圖2.強度計計算最大彎矩考慮為小小橫桿自重均均布荷載與荷荷載的計算值值最不利分配配的彎矩和均布荷載最大彎矩矩計算公式如如下:集中荷載最大彎矩矩計算公式如如下:M=(1..2×0.0388)×1.05002/8+2..495×=0.879×1106/50800.0=1773.1244N/mm22小橫桿的計算強度度小于2055.0N/mmm2,滿足要求!3.撓度計計算最大撓度考慮為小小橫桿自重均均布荷載與荷荷載的計算值值最不利分配配的撓度和均布荷載最大撓度度計算公式如如下:集中荷載最大撓度度計算公式如如下:小橫桿自重均布荷荷載引起的最最大撓度V1=5..0×0.0388×1050..004/(3844×2.0600×105×1219000.0000)=0.002mm集中荷載標準值PP=0.0558+0.1184+1..575=11.816kkN集中荷載標準值最最不利分配引引起的最大撓撓度V2=18816.3550×1050..0×(3×1050..02-4×1050..02/9)/((72×2.06×105×1219000.0)==2.9722mm最大撓度和V=V1++V2=2..996mmm小橫桿的最大撓度度小于10550.0/1150與10mm,滿足要求!三、扣件抗滑力的的計算:縱向或橫向水平桿桿與立桿連接接時，扣件的的抗滑承載力力按照下式計計算(規范):RR≤Rc其中Rc———扣件抗滑承承載力設計值值,取8.0kNN；R——縱向或橫向向水平桿傳給給立桿的豎向向作用力設計計值；1.荷載值值計算橫桿的自重標準值值P1==0.0388×1.0500=0.0558kN腳手板的荷載標準準值P22=0.3550×1.0500×1.5000/2=0..276kNN活荷載標準值Q=3.0000×1.0500×1.5000/2=2..362kNN荷載的計算值R=1.22×0.0588+1.2××0.2766+1.4××2.3622=3.7007kN單扣件抗滑承載力力的設計計算算滿足要求!!當直角扣件的擰緊緊力矩達400--65NN.m時,試驗表明:單扣件在122kN的荷載載下會滑動,,其抗滑承載載力可取8..0kN；雙扣件在20kNN的荷載下會會滑動,其抗滑承載載力可取122.0kN；；四、腳手架荷載標標準值:作用于腳手架的荷荷載包括靜荷荷載、活荷載載和風荷載。靜荷載標準值包括括以下內容：：(1)每米米立桿承受的的結構自重標標準值(kN/m))；本例為0..1248NNG1=0.1255×25.2000=3.1145kN(2)腳手手板的自重標標準值(kN/m2)；本例采用用竹串片腳手手板，標準值值為0.355NG2=0..350×6×1.5000×(1.0500+0.2000)/2==1.9699kN(3)欄桿與擋腳手手板自重標準準值(kN/m))；本例采用用欄桿、竹串串片腳手板擋擋板，標準值值為0.144NG3=0..140×1.5000×6/2=00.630kkN(4)吊掛的安全設設施荷載，包包括安全網((kN/m2)；0.0055NG4=0..005×1.5000×25.2000=0.1189kN經計算得到，靜荷荷載標準值NG=NG1+NNG2+NGG3+NG44=5..933kNN。活荷載為施工荷載載標準值產生生的軸向力總總和，內、外外立桿按一縱縱距內施工荷荷載總和的11/2取值。經計算得到，活荷荷載標準值NQ=3.0000×2×1.5000×1.0500/2=4..725kNN風荷載標準值應按按照以下公式式計算其中W0———基本風壓(kN/m2)，按照《建建筑結構荷載載規范》(GB500009-20001)的規規定采用：WW0=00.400Uz——風荷載高度度變化系數，按按照《建筑結結構荷載規范范》(GB500009-20001)的規規定采用：UUz=11.250Us——風荷載體型型系數：Uss=1..200經計算得到，風荷荷載標準值WWk=00.7×0.4000×1.2500×1.2000=0..420kNN/m2。考慮風荷載時,立立桿的軸向壓壓力設計值計計算公式N=1.2NNG+00.85×1.4NQQ風荷載設計值產生生的立桿段彎彎矩MW計算公公式MW=0.885×1.4Wkklah2/10其中Wk———風荷載基基本風壓值((kN/m2)；la——立桿的縱距距(m)；h——立桿的步距距(m)。五、立桿的穩定性性計算:不考慮風荷載時,,立桿的穩定定性計算公式式其中N——立桿的軸心心壓力設計值值，N=133.73kNN；——軸心受壓立桿的穩穩定系數,由長細比ll0/i的的結果查表得得到0.199；i——計算算立桿的截面面回轉半徑，i=1.58cm；l0——計計算長度((m),由公公式l0=kuhh確定，l0==3.12mm；k——計算算長度附加系系數，取1..155；u——計算算長度系數，由由腳手架的高高度確定，uu=1.500；A——立桿桿凈截面面積積，A=4.899cm2；W——立桿桿凈截面模量量(抵抗矩),WW=5.088cm3；——鋼管立桿受壓強度度計算值((N/mm22)；經計算得得到=1151.188[f]——鋼鋼管立桿抗壓壓強度設計值值，[f]=2055.00N//mm2；不考慮風荷載時，立立桿的穩定性性計算<[f],滿滿足要求!考慮風荷載時,立立桿的穩定性性計算公式其中N——立桿的軸心心壓力設計值值，N=122.74kNN；——軸心受壓立桿的穩穩定系數,由長細比ll0/i的的結果查表得得到0.199；i——計算算立桿的截面面回轉半徑，i=1.58cm；l0——計計算長度((m),由公公式l0=kuhh確定，l0==3.12mm；k——計算算長度附加系系數，取1..155；u——計算算長度系數，由由腳手架的高高度確定；uu=1..50A——立桿桿凈截面面積積，A=4.899cm2；W——立桿桿凈截面模量量(抵抗矩)，W=5.088cm3；MW——計計算立桿段由由風荷載設計計值產生的彎彎矩，；——鋼管立桿受壓強度度計算值((N/mm22)；經計算得得到=1188.088[f]——鋼鋼管立桿抗壓壓強度設計值值，[f]=2055.00N//mm2；考慮風荷載時，立立桿的穩定性性計算<[f],滿滿足要求!六、連墻件的計算算:連墻件的軸向力計計算值應按照照下式計算：：Nl=Nlww+Noo其中Nlw——風荷載產生生的連墻件軸軸向力設計值值(kN)，應按按照下式計算算：Nlw=1..4×wk×Awwk——風荷荷載基本風壓壓值，wk=0.4420kN//m2；Aw——每個連墻件件的覆蓋面積積內腳手架外外側的迎風面面積，Aw=3.660×4.50=16..200m22；No——連墻件約束束腳手架平面面外變形所產產生的軸向力力(kN)；No=5.0000經計算得到Nllw=99.526kkN，連墻件件軸向力計算算值Nl=14..526kNN連墻件軸向力設計計值Nf=A[ff]其中——軸心心受壓立桿的的穩定系數,,由長細比ll/i=200.00/11.58的結結果查表得到到=0.977；A=4.899cm2；[f]==205..00N/mmm2。經過計算得到NNf=997.0822kNNf>Nll，連墻件的的設計計算滿滿足要求!連墻件采用焊接方方式與墻體連連接，對接焊焊縫強度計算算公式如下其中N為連墻件件的軸向拉力力，N=144.526kkN；lw為連墻墻件的周長，取取3.14116×48.0==150.880mm；t為連墻件件的周長，tt=3.500mm；ft或fc為對接焊焊縫的抗拉或或抗壓強度，取取185.00N/mm22；經過焊縫抗拉強度度=144525.660/(1550.80××3.50))=277.52N//mm2。對接焊縫的抗拉或或抗壓強度計計算滿足要求求!連墻件對接焊縫連連接示意圖七、懸挑梁的受力力計算:懸挑腳手架按照帶帶懸臂的單跨跨梁計算懸出端C受腳手架架荷載N的作用，里里端B為與樓板的的錨固點，AA為墻支點。懸臂單跨梁計算簡簡圖支座反力計算公式式支座彎矩計算公式式C點最大撓撓度計算公式式其中k=mm/l,kll=mll/l,k22=m22/l。本工程算例中，mm=15500mm，l=15500mm，ml=200mmm，m2=1250mmm；水平支撐梁的截面面慣性矩I=12772.70ccm4，截面模量量(抵抗矩)WW=1441.40ccm3。受腳手架作用集中中強度計算荷荷載N=11.2×5.93++1.4×4.72==13.733kN水平鋼梁自重強度度計算荷載q=1.22×25.699×0.00001×7.85×10=0..24kN//mk=1.50/11.50=11.00kl==0.20//1.50==0.13k2==1.25//1.50==0.83代入公式，經過計計算得到支座反力RA==41.1