XXXX房地產開發項目（XXXX活動中心）普通型鋼懸挑腳手架專項施工方案一、工程概況工程名稱：XXXX活動中心改造及房產項目建設單位：XXXX房地產開發有限公司設計單位：南京XXXX建筑設計研究院監理單位：上海XXXXXX有限公司施工單位：XX建設集團有限公司工程簡介：本工程總建筑面積：82314.12m2,19#~25#樓為7幢高層。19#-20#高層A一層層高為4.60米，二層層高為4.10米，三至二十二層層高為2.9米。建筑高度為67.45米（含室內外高差0.75米）。建筑面積16762.78平方米。21#-23#高層B一層層高為5.00米，架空層層高為3.25米，二至十六層層高為2.9米。建筑高度為53.10米（含室內外高差1.35米）。建筑面積16941.05平方米。24#-25#高層C一層層高為6.29米，二至十八層層高為2.9米。建筑高度為56.79米（含室內外高差1.20米）。建筑面積12776.98平方米。工程位置：江蘇省宜興市宜城鎮荊溪中路西側小島（前青少年活動中心地塊）。二、編制依據《建筑施工計算手冊》江正榮著中國建筑工業出版社；《建筑施工手冊》第四版中國建筑工業出版社；《鋼結構設計規范》GB50017-2003中國建筑工業出版社；《建筑施工腳手架實用手冊（含垂直運輸設施）》中國建筑工業出版社；《建筑結構荷載規范》GB50009-2001中國建筑工業出版社；《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ130-2011《建筑地基基礎設計規范》GB50007-2002中國建筑工業出版社；《建筑施工安全檢查標準》JGJ59-2011中國建筑工業出版社；三、方案選擇考慮到本工程的施工工期、質量、安全和合同要求，在選擇方案時，根據以下幾點原則：1、架體的結構設計，力求做到結構要安全可靠，造價經濟合理。2、在規定的條件下和規定的使用期限內，能夠充分滿足預期的安全性和耐久性。3、選用材料時力求做到常見通用、可周轉利用，便于保養維修。4、結構選型時力求做到受力明確，構造措施到位、升降搭拆方便，便于檢查驗收；綜合考慮了以往的施工經驗，決定采用以下腳手架方案：高層A為22層，五層以下采用落地式雙排鋼管腳手架，從五層樓面（標高14.5m）開始采用普通型鋼懸挑全封閉鋼管腳手架。每六層設置一道18#工字鋼水平懸挑梁。第一道懸挑梁設置在5層樓面（標高14.5），腳手架搭設高度為17.4m；第二道懸挑梁設置在11層樓面（標高31.9），腳手架搭設高度為17.4；第三道懸挑梁設置在17層樓面（標高49.3m），腳手架搭設高度為18m，搭設至67.3m標高處。局部電梯機房及屋面構架處再增設一道懸挑梁，搭設高度6.0m高層B為16層，五層以下采用落地式雙排鋼管腳手架，從五層樓面開始懸挑，第一道懸挑梁設置在5層樓面（標高16.95），腳手架搭設高度為17.4m；第二道懸挑梁設置在11層樓面（標高34.45），腳手架搭設高度為17.4；局部電梯機房及屋面構架處再增設一道懸挑梁，搭設高度6.0m高層C為18層，五層以下采用落地式雙排鋼管腳手架，從五層樓面開始懸挑，第一道懸挑梁設置在7層樓面（標高20.79），腳手架搭設高度為17.4m；第二道懸挑梁設置在13層樓面（標高38.19），腳手架搭設高度為17.4；局部電梯機房及屋面構架處再增設一道懸挑梁，搭設高度6.0m外架水平懸挑梁外挑尺寸主要為1.1m，轉角處最大外挑尺寸為1.8m，平直段設置18#工字鋼水平懸挑梁、陽角轉角和樓梯間處設置18#工字鋼水平懸挑梁加φ100鋼管支撐斜桿組成三角懸挑架并設置水平橫梁，在計算書中分別進行計算，每道水平懸挑梁上設一道φ16斜拉鋼絲繩（6*37）。樓梯間處懸挑梁縱向間距3050，設置水平橫梁連接，單獨進行計算。四、安全領導小組搭設過程中，因處在施工高峰期，各施工班組在交叉作業中，故應加強安全監控力度，現場設定3名安全監控員。水平和垂直材料運輸必須設置臨時警戒區域，用彩色三角小旗圍欄。謹防非施工人員進入。同時成立以項目經理為組長的安全領導小組以加強現場安全防護工作，本小組機構組成、人員編制及責任分工如下：XXX（項目經理）———組長，負責協調指揮工作；XX（施工負責人）——副組長，負責現場施工指揮；XXX（技術負責人）——組員，負責方案編制和技術交底XXX（安全員）——組員，負責現場安全檢查工作；XXX（架子工班長）——組員，負責現場具體施工；五、材料要求l、水平懸挑梁是此類型腳手架的重要材料，其鋼材強度等級為Q235-A，型號見材料表，水平梁懸挑梁所使用的鋼材必須表面平整，無銹蝕。截面有足夠的抗彎抵抗距，在滿載條件下其撓度變形應滿足相應設計要求。腳手架鋼材強度等級Q235-A，鋼管表面應平直光滑，不應有裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎，新用的鋼管要有出廠合格證。舊鋼管不得有明顯銹蝕和彎曲變形，超過規范允許誤差的鋼管禁止使用。鋼管上嚴禁打孔。2、本工程鋼管腳手架的搭設使用可鍛鑄造扣件，應符合建設部《鋼管腳手扣件標準》JGJ22-85的要求，由有扣件生產許可證的生產廠家提供，不得有裂紋、氣孔、縮松、砂眼等鍛造缺陷，扣件的規格應與鋼管相匹配，貼和面應平整，活動部位靈活，夾緊鋼管時開口處最小距離不小于5mm。鋼管螺栓擰緊力矩達65N.m時不得破壞。舊扣件使用前應由現場安全員及質量員進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換，用力矩扳手來抽檢螺栓擰緊扭力是否符合要求，不合格的不得使用。新舊扣件均應進行防銹處理。3、搭設架子前應進行保養，除銹并統一涂色，顏色力求環境美觀。腳手架立桿、防護欄桿、踢腳桿統一漆黃色，剪力撐統一漆黑黃相間色。底排立桿、掃地桿均漆紅白相間色。4、竹笆板宜采用新毛竹加工制作，編織要緊密，端頭應用鐵絲封頭，竹笆板規格1×1.5m。嚴禁使用有松散、掉片和腐朽變質的竹笆板。5、安全網應采用經國家質量監督部門認可的廠家產品，同時應有備案證和合格證。平網采用P-3×6m規格，立網采用L-1.8×6m的密目網，要求在100cm2面積上不少于2000目，用5Kg重的φ48鋼管從距網中心3m高處垂直自由落下，砸到與地面成30o角的網上不穿透。顏色應滿足環境效果要求，選用綠色，要求阻燃。6、連墻件材料采用鋼管，其材質應符合現行國家標準《碳素鋼結構》（GB700-88）中Q235A鋼的要求。主要材料參數表：材料名稱規格型號鋼管Φ48×2.88扣件配套腳手扳竹笆片腳手板安全網密目安全網水平懸挑梁18號工字鋼六、搭設流程及施工工藝懸挑腳手架搭設的工藝流程為：水平懸挑→縱向掃地桿→立桿→橫向掃地桿→小橫桿→大橫桿（擱柵）→剪刀撐→連墻件→鋪腳手板→扎防護欄桿→扎安全網。搭設參數表：搭設參數普通型鋼懸挑腳手手架立桿橫向間距或排排距lb(mm)0.75立桿縱向間距或跨跨距la(m))1.3立桿步距h(m))1.8腳手架計算高度HH(m)17.4內排架距離墻長度度a(m)0.25連墻件設置二步三跨，扣件連連接1、水平懸挑梁水平懸挑梁必須保證有足夠的錨固強度和截面抗屈曲能力，水平懸挑梁的縱向間距與上部腳手架立桿的縱向間距相同，立桿直接支承在懸挑梁上，水平鋼梁與主體結構連接采用預埋Φ20圓鋼吊環（做法見下圖）。上部腳手架立桿與挑梁支承結構應有可靠的定位連接措施，以確保上部架體的穩定。通常采用在挑梁或縱向鋼粱上焊接150-200mm、外徑φ40mm的鋼管，立桿套座其外，并同時在立桿下部設置掃地桿。懸挑1.3m范圍的只設置18#工字鋼水平懸挑梁（見下圖）、外架陽角轉角以及樓梯間處設置18#工字鋼水平懸挑梁加Φ100鋼管支撐斜桿組成三角懸挑架（見下圖）陽角兩側及樓梯兩端懸挑梁中間焊接16#工字鋼水平鋼梁，形成整體鋼架。水平鋼梁上用Φ40鋼管與鋼梁焊接做為腳用架承插接頭，每個型鋼懸挑梁外端設置鋼絲繩與上一層建筑結構斜拉結。鋼絲繩不參與懸挑鋼梁受力計算。鋼絲繩與懸挑鋼梁和主體結構連接的U形鋼筋拉環應設置鋼絲繩雞心環，鋼絲繩線夾的設置應按國家現行標準《建筑機械使用安全技術規程》（JGJ33）的規定執行。鋼絲繩與鋼梁的水平夾角應不小于45°。2、立桿設置立桿采用對接接頭連接，立桿與大橫桿采用直角扣件連接。接頭位置交錯布置，兩個相鄰立桿接頭避免出現在同步同跨內，并在高度方向錯開的距離不小于50cm；各接頭中心距主節點的距離不大于60cm，采用搭接連接時，搭接部位結扎不少于2道。立桿的垂直偏差應控制在不大于架高的1/400。3、大橫桿、小橫桿設置(1)大橫桿在腳手架高度方向的間距按上表步距取值，以便立網掛設，大橫桿置于立桿里面，每側外伸長度為150mm左右。(2)外架子按立桿與大橫桿交點處設置小橫桿，兩端固定在立桿，以形成空間結構整體受力。4、剪刀撐及橫向斜撐設置1）按要求，凡7步以上的腳手架必須設置縱向剪刀撐。由于架體高度在24m以下，腳手架應在轉角處及每相隔12～15m設置一道剪刀撐，每道剪刀撐寬度不小于4跨，且不小于6m，從底部至頂部設置。斜桿與地面的傾角在45°～60°之間。2）剪刀撐的接長宜采用搭接，搭接規定同立桿搭接要求。3）剪刀撐斜桿用旋轉扣件固定在立桿上，或固定在與立桿相交的小橫桿的伸出端，剪刀撐與小橫桿連接時用十字扣件，扣件中心線距主節點的距離不大于150mm.4）凡呈一字形或開口形的腳手架以及架高超過24m的架體，應該在兩端及中間每隔3跨設置一道橫向斜撐，橫向斜撐是用一根斜桿呈“之”字形將內外立桿連接起來，由底部連續設置到頂部。5）橫向斜撐應在同一節間,由底至頂層呈之字型連續布置。斜腹桿宜采用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm，一字型、開口型雙排腳手架的兩端均必須設置橫向斜撐，中間宜每隔6跨設置一道。5、腳手板、腳手片的鋪設要求(1)腳手架里排立桿與結構層之間均應鋪設木板：板寬為200mm，里外立桿間應滿鋪腳手板，無探頭板。(2)滿鋪層腳手片必須垂直墻面橫向鋪設，滿鋪到位，不留空位，不能滿鋪處必須采取有效的防護措施。(3)腳手片須用12-14#鉛絲雙股并聯綁扎，不少于4點，要求綁扎牢固，交接處平整，鋪設時要選用完好無損的腳手片，發現有破損的要及時更換。6、防護欄桿(1)腳手架外側使用建設主管部門認證的合格綠色密目式安全網封閉，且將安全網固定在腳手架外立桿里側。(2)選用18鉛絲張掛安全網，要求嚴密、平整。(3)腳手架外側必須設1.2m高的防護欄桿和30cm高踢腳桿，頂排防護欄桿不少于2道，高度分別為0.9m和1.3m。(4)腳手架內側形成臨邊的(如遇大開間門窗洞等)，在腳手架內側設1.2m的防護欄桿和30cm高踢腳桿。7、連墻件(1)腳手架與建筑物按按計算書中連墻件設計要求設置拉結點。結構施工時采用Φ48鋼管預埋，用雙扣件與架體鋼性連接。主節點位于樓層中部時，可以在設置一道10#槽鋼橫梁，橫梁與兩端結構鋼性連接，再在槽鋼橫梁上焊接Φ48鋼管做為連墻桿拉接點。(2)拉結點在轉角范圍內和頂部處加密，即在轉角l米以內范圍按垂直方向每3.6米設一拉結點。(3)拉結點應保證牢固，防止其移動變形，且盡量設置在外架大小橫桿接點處。(4)外墻裝飾階段拉結點，也須滿足上述要求，確因施工需要除去原拉結點時，必須重新補設可靠，有效的臨時拉結點，以確保外架安全可靠。七、腳手架檢查與驗收1、腳手架搭設完畢或分段搭設完畢，應按規定對腳手架工程的質量進行檢查，經檢查合格后方可交付使用。2、高度在20m及20m以下的腳手架，應由單位工程負責人組織技術安全人員進行檢查驗收。高度大于20m的腳手架，應由上一級技術負責人隨工程進行分階段組織單位工程負責人及有關的技術人員進行檢查驗收。3、驗收時應具備下列文件：(1)腳手架施工方案；(2)腳手架構配件的出廠合格證或質量分類合格標志；(3)腳手架工程的施工記錄及質量檢查記錄；(4)腳手架搭設過程中出現的重要問題及處理記錄，(5)腳手架工程的施工驗收報告。4、腳手架工程的驗收，除查驗有關文件外，還應進行現場檢查，檢查應著重以下各項，井記人施工驗收報告。(1)構配件和加固件是否齊全，質量是否合格，連接和掛扣是否緊固可靠；(2)安全網的張掛及扶手的設置是否齊全；(3)基礎是否平整堅實、支墊是否符合規定；(4)連墻件的數量、位置和設置是否符合要求；(5)垂直度及水平度是否合格。八、腳手架搭設安全技術措施1、鋼管架應設置避雷針，分置于主樓外架四角立桿之上，并聯通大橫桿，形成避雷網絡，并檢測接地電阻不大于30Ω。2、外腳手架不得搭設在距離外架空線路的安全距離內，并做好可靠的安全接地處理。3、定期檢查腳手架，發現問題和隱患，在施工作業前及時維修加固，以達到堅固穩定，確保施工安全。4、外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，禁止扣件、繩索、鐵絲、竹篾、塑料篾混用。5、外腳手架搭設人員必須持證上崗，并正確使用安全帽、安全帶、穿防滑鞋。6、嚴禁腳手板存在探頭板，鋪設腳手板以及多層作業時，應盡量使施工荷載內、外傳遞平衡。7、保證腳手架體的整體性，不得與井架、升降機一并拉結，不得截斷架體。8、結構外腳手架每支搭一層，支搭完畢后，經項目部安全員驗收合格后方可使用。任何班組長和個人，未經同意不得任意拆除腳手架部件。9、嚴格控制施工荷載，腳手板不得集中堆料施荷，施工荷載不得大于3kN/m2，確保較大安全儲備。10、結構施工時不允許多層同時作業，裝修施工時同時作業層數不超過兩層，臨時性用的懸挑架的同時作業層數不超過兩層。11、當作業層高出其下連墻件3.6m以上、且其上尚無連墻件時，應采取適當的臨時撐拉措施。12、各作業層之間設置可靠的防護柵欄，防止墜落物體傷人。九、腳手架拆除安全技術措施1、拆架前，全面檢查擬拆腳手架，根據檢查結果，擬訂出作業計劃，報請批準，進行技術交底后才準工作。作業計劃一般包括：拆架的步驟和方法、安全措施、材料堆放地點、勞動組織安排等。2、拆架時應劃分作業區，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應設專人指揮，禁止非作業人員進入。3、拆架的高處作業人員應戴安全帽、系安全帶、扎裹腿、穿軟底防滑鞋。4、拆架程序應遵守“由上而下，先搭后拆”的原則，即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等，并按“一步一清”原則依次進行。嚴禁上下同時進行拆架作業。5、拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣，拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆除中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣。6、連墻桿(拉結點)應隨拆除進度逐層拆除，拆拋撐時，應用臨時撐支住，然后才能拆除。7、拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。8、拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。9、在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。10、拆下的材料要徐徐下運，嚴禁拋擲。運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，“當天拆當天清”，拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理。11、高層建筑腳手架拆除，應配備良好的通訊裝置。12、輸送至地面的桿件，應及時按類堆放，整理保養。13、當天離崗時，應及時加固尚未拆除部分，防止存留隱患造成復崗后的人為事故。14、如遇強風、大雨、雪等特殊氣候，不應進行腳手架的拆除，嚴禁夜間拆除。15、翻掀墊鋪竹笆應注意站立位置，并應自外向里翻起豎立，防止外翻將竹笆內未清除的殘留物從高處墜落傷人。十、腳手架施工安全應急預案1、編制目的和依據：為有效、及時的搶救高空墜落、物體打擊、觸電、火災、中暑、坍塌、機械傷害（施工電梯、塔吊等）等所致傷病員，防止減少事故中的人員傷亡和財產損失。根據《安全生產法》和有關法律、法規，制定本應急救援預案。本預案為腳手架施工傷害而定。2、應急救援指揮部及聯系電話：姓名職務聯系電話應急救援職責XXX項目經理138067777698組長XX執行經理副組長XXX技術總工副組長XXX安全總監成員黃立文機電經理成員鄭永和物質經理成員邱育延商務經理成員林宏旭責任工程師現場公布各樓棟長全體職工是應急救援體系中的當然成員，在發生事故時，負有當場進行搶救及報告、配合的責任和義務。相關的應急電話有：醫院救護中心：120火警：119匪警：1103、應急物資：A、搶救傷員常備藥品：消毒用品、急救物口（繃帶、無菌敷料）及各種常用小夾板、擔架、止血袋。B、其它應急物資：客貨兩用汽車、木工工具、電工工具、焊工工具、氣割氣焊機具、鋼釬、鋤頭、安全帽、保險繩、雨衣、雨鞋、應急燈、地震篷等。C、各種應急物資應根據實際情況及天氣預報做好相應的準備工作。4、相關職責A、人員職責a、XXX——全面負責項目應急準備及響應責任制的組織和落實工作，為應急準備及響應的培訓工作提供必要的資源。b、XX——根據事故情況，及時布置現場搶救，組織現場搶救指揮。d、XXX——負責應急準備及響應的培訓工作。e、XXX——負責工地的安全保衛，保護現場。f、黃立文——負責工地的電力設備，支援搶救組的工作。g、鄭永和——負責責交通車輛的的調配，緊急急救援物資的的征集及人員員的餐飲供應應。h、邱育延——確保保應急資金到到位。I、林宏旭——采取取緊急措施，盡盡一切可能搶搶救傷員及被被困人員，防防止事故進一一步擴大，疏疏散圍觀人員員。B、部門職責A、主管生產的生產產經理全面控控制應急預案案編制計劃的的制定、應急急準備、應急急響應的演習習和實施。b、工程部為應急預預案（準備）和和響應的主控控部門，按照照上級規定做做好日常管理理工作，負責責編制部門范范圍內有關應應急預案，并并督促、指導導其他相應部部門制定出有有針對性的應應急預案。負負責督促、指指導應急預案案的實施工作作。c、物資部負責施工工現場、生活活和辦公區應應急物資、設設備或設施的的配置和管理理工作。d、安全部負責重大大事故的調查查處理和報告告。e、機電部負責應急急響應時施工工現場臨時用用電和機械設設備的運行、維維修工作。5、應急救援預案：：（1）、高空墜落、物物體打擊應急急救援預案A、現場職工發現發發生高空墜落落、物體打擊擊事故，應就就地進行搶救救及呼救，并并立即報告應應急救援指揮揮部。指揮部部知曉發生事事故后，應立立即通知應急急救援組織進進行搶救。B、立即撥打1200救護中心心與醫院取得得聯系，并詳詳細說明事故故地點、嚴重重程度、本部部門的聯系電電話，并派人人到路口接應應。C、人員從高處墜落落，現場解救救不可盲目，不不然會導致傷傷情惡化，甚甚至危及生命命。應首先觀觀察其神志是是否清醒，并并察看傷員著著地及傷勢，做做到心中有數數。D、傷員如昏迷，但但心跳和呼吸吸存在，應立立即將傷員的的頭偏向一側側，防止舌根根后倒，影響響呼吸。E、將傷員口中可能能脫落的牙齒齒和積血清除除，以免誤入入氣管，引起起窒息。F、對于無心跳和呼呼吸的傷員應應立即進行人人工呼吸和胸胸外心臟按摩摩，待傷員心心跳、呼吸好好轉后，將傷傷員平臥在平平板上，及時時送往醫院搶搶救。G、如發現傷員耳朵朵、鼻子出血血，可能有腦腦顱損傷，千千萬不可用手手帕、棉布或或紗布去堵塞塞，以免造成成顱內壓力增增設和細菌感感染。H、如外傷出血，應應立即用清潔潔布塊壓迫傷傷口止血，壓壓迫無效時，可可用布鞋帶或或橡皮帶等在在出血的肢體體近軀處捆扎扎，上肢出血血結扎在臂上上1/2處，下下肢出血結扎扎在大腿上22/3處，到到不出血即可可。注意每隔隔25-400分鐘放松松一次，每次次放松0.55-1分鐘。I、傷員如腰背部或或下肢先著地地，下肢有可可能骨折，應應將兩上肢固固定在一起，并并應超過骨折折的上下關節節；上肢如骨骨折，應將上上肢挪到胸前前，并固定在在軀干上，如如果懷疑脊柱柱骨折，搬運運時千萬注意意要保持軀體體平伸位，不不能讓軀體扭扭曲，然后由由3人同時將傷傷員平托起來來，即由一人人托及脊背，一一人托臀部，一一人托下肢，平平穩運送，以以防骨折部位位不穩定，加加重傷情。J、腹部如有開放性性傷口，應用用清潔布或毛毛巾等覆蓋傷傷口，不可將將脫出物還原原，以免感染染。K、搶救傷員時，無無論哪種情況況，都應減少少途中的顛簸簸，也不得翻翻動傷員。（2）、觸電應急救援援預案A、現場職工如發現現觸電事故應應立即報告應應急救援指揮揮部，并當機機立斷地脫離離電源，盡可可能的立即切切斷總電源（關關閉電路），亦亦可用現場得得到的干燥木木棒或繩子等等非導電體移移開電線或電電器。指揮部部知曉發生事事故后，應立立即通知應急急救援組織進進行搶救。B、立即撥打1200救護中心心與醫院取得得聯系（醫院院在附后的直直接送往醫院院），應詳細細說明事故地地點、嚴重程程度，并派人人到路口接應應。C、觸電急救分秒必必爭，立即就就地迅速用心心肺復蘇法進進行搶救，并并堅持不斷地地進行，同是是及早與醫療療部門聯系，爭爭取醫務人員員接替接治前前，不應放棄棄現場搶救，更更不能只根據據沒有呼吸或或脈搏自判定定傷員死亡，放放棄搶救。D、觸電急救，首先先要使觸電者者迅速脫離電電源，越快越越好。因為電電流作用的時時間越長，傷傷害越重。E、脫離電源就是要要把觸電者接接觸的那一部部分帶電設備備的開關、刀刀閘或其他斷斷路設備斷開開；或設法將將觸電者與帶帶電設備脫離離，在脫離電電源中，救護護人員不準直直接用手觸及及傷員，因為為有觸電的危危險。如觸電電者處于高處處，脫離電源源后會自高處處墜落，因此此，要采取預預防措施。F、觸電者觸及低壓壓帶電設備，救救護人員應設設法迅速切斷斷電源，如拉拉開電源開關關或刀閘，拔拔除電源插頭頭等；或使用用絕緣工具、干干燥的木棒、繩繩索等不導電電的東西解救救觸電者，救救護人員也可可站在絕緣墊墊上或干木板板上。G、觸電者觸及高壓壓帶電設備，救救護人員應迅迅速切斷電源源，或用適合合該電壓等級級的絕緣工具具（戴絕緣手手套、穿絕緣緣靴并用絕緣緣棒）解救觸觸電者。救護護人員在搶救救過程中應注注意保持自身身與周圍帶電電部分必要的的安全距離。H、觸電傷員如意識識喪失，應在在10秒內用用看、聽、試試的方法，判判定傷員呼吸吸心跳情況?？础磦麊T的胸部、腹部有無起伏動作;聽—用耳貼近傷員的口鼻處，聽有無呼氣聲音；試—試測口鼻有無呼氣的氣流，再用兩手指輕試一側（左或右）喉結旁凹陷處的勁動脈有無搏動。I、若看、聽、試結結果，既無呼呼吸無頸動脈脈搏動，可判判定呼吸心跳跳停止。J、觸電傷員呼吸和和心跳均停止止時，應立即即按肺復蘇法法支持生命的的三項基本措措施，正確進行就地地搶救。①通暢氣道；②口對口（鼻鼻）人工呼吸吸；③胸外擠壓（人人工循環）。K、觸電傷員呼吸停停止，重要的的是始終確保保氣道通暢。如如發現傷員口口內有異物，可可將其身體及及頭部同時側側轉，迅速用用一個手指或或用兩手指交交叉從口角處處插入，取出出異物：操作作中要注意防防止將異物推推到咽喉深部部。L、通暢氣道可須取取用仰頭抬頜頜法，用一只只手放在觸電電者前額，另另一只手的手手指將其下頜頜骨向上抬起起，兩手協同同將頭部推向向后仰，舌根根隨之抬起，氣氣道既可通暢暢，嚴禁用枕枕頭工其他物物品墊在傷員員頭下，頭部部抬高前傾，會會加重氣道阻阻塞，且使胸胸外按壓時流流向腦部的血血流減少，甚甚至消失。M、在保護傷員氣道道通暢的同時時，救護人員員用放在傷員員額上的手指指捏住傷員鼻鼻翼，救護人員與傷傷員口對口緊緊合，在不漏漏氣的情況下下，先連續大大口吹氣兩次次，每次1-1.5秒。如如兩次吹氣后后試測勁動脈脈仍無搏動，可可判斷心跳已已經停止，要要立即同時進行胸外按壓。N、除開始時大口吹吹氣兩次外，正正常口對口（鼻鼻）呼吸的吹吹氣量不需過過大，以免引引起胃膨脹。吹吹氣和放松時時要注意傷員員胸部應有起起伏的呼吸動動作。吹氣時時如有較大阻阻力，可能是是頭部后仰不不夠，應及時時以及糾正。O、觸電傷員如牙關關緊閉，可口口對鼻人工呼呼吸，口對鼻鼻人工呼吸時時，要將傷員員嘴唇緊閉，防防止漏氣。P、正確的按壓位置置是胸外按壓壓效果的重要要前提。確定定正確的按壓壓位置的步驟驟：①右手的食指和中指指沿觸電傷員員的右側肋弓弓下緣向上，找找到肋骨和胸胸肌接合處的的中點；②兩手指并齊，中指指放在中點，食食指平放在胸胸骨下部；③另一只手的掌根緊緊挨食指上緣緣，置于胸骨骨上，即為正正確按壓位置置。Q、正確的按壓姿勢勢：①使觸電傷員仰面躺躺在平硬的地地方，救護人人員在傷員一一側肩膀，救救護人員的兩兩肩位于傷員員胸骨下止方方，兩臂伸直直，肘關節固固定不屈，兩兩手掌根相疊疊，手指翹起起，不接觸傷傷員胸壁；②以髓關節為支點，利利用上身的重重力，垂直將將正常人胸骨骨壓陷3-55厘米（兒兒童和瘦身者者酌減）；③壓至要求程序后，立立即全部放松松，但放松時時救護人員的的掌根不得離離開胸壁。R、按壓必須有效，有有效的標志是是按壓過程中中可以觸及勁勁動脈搏動。①胸外按壓要以均速速度進行，每每分鐘80次左右，每每次按壓和放放的時間相等等；②胸外按壓與口對口口（鼻）人工工呼吸同時進進行，其節奏奏為：單人搶搶救時，每按按壓15次后吹氣兩兩次，反復進進行；雙人搶搶救時，每按按壓五次后由由另一人吹氣氣一次，反復復進行，按壓壓吹氣一分鐘鐘后，應用看看、聽試方法法在5-7秒內完成對對傷員呼吸和和心跳是否恢恢復的再判定定。S、若判定勁動脈搏搏動但無呼吸吸，則暫停胸胸外擠壓，再再進行2次口對口口人工呼吸，接接著每5秒吹氣一一次（既每分分鐘12次）。如如脈搏和呼吸吸均末恢復，則則繼續堅持心心肺判定時間間均不得超過過5-7秒。在在醫務人員未未接替搶救前前，現場搶救救人員不得放放棄現場搶救救。T、心肺復蘇應在現現場就地堅持持進行，不要要為方便而隨隨意移動傷員員，如確需移移動時，搶救救中斷不得330超過秒秒。U、移動傷員或將傷傷員送醫院時時，除應使傷傷員平躺在擔擔架上并在其其背部墊以平平硬闊木板，移移動或送醫院院過程中應繼繼續搶救，心心跳呼吸停止止者要繼續心心肺復蘇搶救救，在醫務人人員未接替救救治前不能中中止。V、應創造條件，用用塑料袋裝入入砸碎冰屑做做成帽狀包繞繞在傷員頭部部，露出眼睛睛，使腦部溫溫度降低，爭爭取心肺腦完完全復蘇。如如傷員的心跳跳和咀嚼經搶搶求均已恢復復，可暫停心心肺復蘇法操操作。但心跳跳呼吸恢復的的早期有可能能再次驟停，應應嚴密監護，不不能麻痹，要要隨時準備再再次搶救。（3）、防臺風搶救應應急救援預案案A、現場如出現臺風風事故應立即即報告公司應應急救援指揮揮部，對一般般險情，由項項目部自行搶搶救；對臺風風造成危害程程度較大的險險情，由公司司應急救援指指揮部報告局局突發事件指指揮部組織搶搶救。B、應急救援指揮部部通知電力部部門斷電。C、各項目負責人、施施工員負責與與有關部門配配合迅速疏散散工地人員。D、施工員、班組長長與有關部門門負責控制人人員在危險區區域10米以外。E、各項目負責人或或安全員與有有關部門負責責做好搶險安安全監護，搶搶救現場受傷傷人員，及時時與120聯系，送醫醫院救治。F、影響場外交通的的首先分派人人員維護交通通秩序，并通通知122前來處理。對對有可能危及及附近居民安安危的情況，應應立即疏散居居民，采取措措施，確保安安全。G、項目部組織落實實現場值班人人員，防止意意外事故再次次發生。（4）、火災應急救援援預案預案一：火勢猛，現現場無力撲滅滅時A、現場起火發現火火勢猛，項目目部無力撲滅滅時，應由電電工立即切斷斷總電源；項項目負責人應應立即報告公公司應急救援援指揮部。指指揮部立即報報警（1199）請求救援援。B、項目負責人對火火災附近區域域所有人員進進行疏通，并并負責清點現現場人員。對對缺人員應立立即查找去處處，并報告指指揮部。C、消防隊救出傷員員后，將傷員員立即脫離危危險地方，項項目負責人立立即組織人員員進行搶救。D、應急指揮部立即即撥打1200救護中心心與醫院取得得聯系，詳細細說明事故地地點、嚴重程程度，并派人人到路口接應應。預案二：火勢剛起起，現場有能能力撲滅時A、現場火勢剛起時時，要立即組組織現場人員員進行撲救，救救火方法要得得當,滅火前必須須先切斷蔓延延材料，針對對不同類型，采采用不同滅火火方法。1).油料起火可可用泡沫滅火火器或采用隔隔離法壓滅火火源不宜用水水撲救。2).電氣設備起起火時，應盡盡快切斷電源源，用二氧化化碳滅火器滅滅火，千萬不不要盲目向電電器設備上潑潑水，這樣容容易造成觸電電、短路爆炸炸等并發性事事故。3).如果化學材材料起火，更更要慎重，要要根據起火物物性質選擇滅滅火方法，同同時要注意救救火人員的安安全，防止中中毒。4）密閉的地下室起起火時采用窒窒息滅火法，這這些部位發生生火災的初期期，在火場上上運用窒息法法撲滅火災時時，可采用石石棉布，浸濕濕的棉被、帆帆布、海草席席等不燃或難難燃材料覆蓋蓋燃物或封孔孔洞；利用建建筑物原有的的門以及生產產設備上的部部位，阻止新新鮮空氣流入入，以降低區區內氧氣的流流量，從而達達到窒息滅火火的目的。采采取窒息法滅滅火后，必須須確認火已熄熄滅時，方可可打開孔洞進進行檢查，嚴嚴防早打開封封閉的房間或或生產裝置，而而使新鮮空氣氣流入燃燒區區，引起新的的燃燒，導致致火勢猛烈發發展。5）撲救各種固體、液液體和氣體火火災采用隔離離滅火法，就就是將燃燒物物體與附近的的可燃物質與與火源隔離或或疏散開，使使燃燒失去可可燃物質而停停止。采取隔隔離滅火法的的具體措施有有：a.將燃燒區附近近的可燃、易易燃、易爆和和助燃物質，轉轉移到安全地地點。b.關閉閥門，阻阻止氣體、液液體流入燃燒燒區。c.設法阻攔流散散的易燃、可可燃液體或擴擴散的可燃氣氣體。d.拆除與燃燒區區相毗連的可可燃建筑物，形形成防止火勢勢蔓延的間距距。B、現場火險撲救時時，現場負責責人判斷要準準確，當不能能馬上撲滅的的要及時報警警，請消防部部門協助滅火火。在消防隊隊到現場后，現現場負責人要要及時而準確確地向消防人人員提供電器器、易燃、易易爆物的情況況。C、火災區內如有人人等，要盡快快組織力量，設設法先將人救救出，然后再再全面組織滅滅火。D、滅火以后，要保保護火災現場場，不得留有有暗火，并設設專人巡視，以以防復燃。保保護火災現場場是查找火災災原因的重要要措施。預案三：火災區內內人員急救措措施A.保持鎮靜。明明辨方向。突突遇火災，面面對烈火濃煙煙，首先要強強令自己保持持鎮靜，迅速速判斷危險地地點和安全地地點以決定逃逃生辦法。撤撤離時要注意意，朝明亮處處或外面空曠曠地方跑．要要盡量往樓層層下面跑，若若通道已被煙煙火封阻，則則應通過陽臺臺、氣窗等往往室外逃生或或跑到屋頂等等待救援。B.簡易防護．．捂鼻匍匐。逃逃生時經過充充滿煙霧的路路線，要防止止煙氣中毒、預預防窒息，可可采用濕毛巾巾、口罩捂鼻鼻、匍匐撤離離的辦法。C.善用通道。莫莫入電梯。發發生火災時，要要根據情況選選擇進入相對對較為安全的的樓梯通道。在在高層建筑中中，普通電梯梯的供電系統統在火災時會會斷電或因熱熱的作用電梯梯變形而使人人被困在電梯梯內，同時由由于電梯井猶猶如上下貫通通的煙囪，有有毒煙霧會直直接威脅被困困人員的生命命安全．因此此，千萬不要要乘普通電梯梯逃生。D.緩降逃生。滑滑繩自救。高高層、多層公公共建筑內一一般都設有高高空緩降器或或救生繩，人人員可以通過過這些設施安安全地離開危危險的樓層。在在沒有專門設設施、安全通通道又已被堵堵和救援人員員不能趕到的的情況下．你你可以迅速利利用身邊的繩繩索或床單、窗窗簾、衣服等等自制簡易救救生繩，并用用水打濕，從從窗臺或陽臺臺沿繩緩滑到到下一樓層或或地面，安全全逃生。D.避難場所。固固守待援。假假如用手摸房房門已感到燙燙手：可采取取自創避難所所、固守待援援的辦法。首首先關緊迎火火的門窗，打打開背火的門門窗，用濕毛毛巾、濕布塞塞堵門縫，或或用水浸濕棉棉被蒙上門窗窗．然后不停停地用水淋透透房間，防止止煙火滲入。固固守在房內．．直到救援人人員到來。E.暴露自己，尋尋求援助。被被煙火圍困無無法逃離的人人員，應盡量量站在陽臺、窗窗口等易于被被人發現且能能避免煙火的的地方。在白白天向窗外晃晃動鮮艷衣物物，或外拋輕輕型耀眼的東東西；在晚上上可以用手電電筒不停地在在窗口閃動或或者敲擊東西西，及時發出出求救信號，引引起救援者的的注意。F.火若燒身。切切勿驚跑?；鸹饒錾系娜巳缛绻l現身上上著了火，千千萬不可驚跑跑或用手拍打打，因為跑或或拍打時會形形成風勢，助助長火勢。當當身上著了火火時，應趕緊緊脫衣服或就就地打滾壓滅滅火苗，及時時跳進水中或或讓人向身上上澆水、噴滅滅火劑(4)、中暑應急救救援預案A、中暑類型的判斷斷。中暑類型有以下三三種：a.先兆型在高溫環境下工作作一段時間后后，出現大量量出汗、口渴渴全身疲乏、頭頭暈、胸悶、心心悸、注意力力不集中等癥癥狀，體溫往往往超過377.5℃，這時如果果及時休息，離離開高溫環境境，短時間內內癥狀就會消消失。b.輕型凡是有先兆中暑癥癥狀并且不能能繼續勞動的的人，屬于輕輕度中暑，通通常體溫在338℃以上，臉色色發白、胸悶悶、皮膚灼熱熱、惡心嘔吐吐、大量出汗汗、皮膚濕冷冷。輕度中暑暑者，經過治治療，一般在在4-5小時時身體可以恢恢復正常。c.重型通常體溫40℃以以上，出現昏昏倒或痙攣，臉臉色發白、胸胸悶、皮膚灼灼熱、惡心嘔嘔吐。重度中中暑后，一般般都需要經過過冶療，不要要寄希望于自自動好轉，以以免耽誤治療療，導致其它它嚴重后果。B、中暑急救a.迅速轉移應將中暑者迅速移移到陰涼通風風的地方，解解開衣服，脫脫掉鞋子，平平臥、頭部不不要墊高。b.降溫用涼水或50%酒酒精擦洗全身身，直到皮膚膚發紅，以促促進散熱，有有條件的可在在病人頭部、腋腋下、腹股溝溝等處放置冰袋，必要要時可將病人人放入涼水中中浸浴降溫。降降溫時必須加加強護理，密密切觀察休溫溫、血壓和心心跳狀況，當當體溫降到338℃左右時，應應立即停止降降溫，以免病病人虛脫。c.補充水分和無無機鹽類對能喝水的病人，應應鼓勵他喝足足加鹽涼開水水或其它飲料料。對不能飲飲水的病人，應應馬上送醫院院輸液。d.口服仁丹、十十滴水、藿香香正氣水、涂涂抹清涼油等等，以消毒解解暑。也可采采用民間刮痧痧法。（6）、坍塌事故應急急救援預案A、搶救休克的傷員員：①休克傷員的癥狀是是：皮膚蒼白白或發青，咬咬舌、口齒不不清，發冷，皮皮膚潮濕或出出汗，瞳孔放放大，眼睛凹凹陷；惡心、擅擅抖、口渴；；心臟跳動加加快；②搶救方法：a.可可把休克的傷傷員（頭部、胸胸部、腹部或或大腿處骨折折者除外）雙雙腿抬高離地地面0.2-0..3米，讓其背部部朝下躺著，再再使用合適的的物體把雙腿腿墊起。這樣樣，能使血液液順暢地流動動，達到各器器官維持生命命所必須的程程度。b.如果休克克的傷員呼吸吸困難，應讓讓其斜倚或側側臥，使其呼呼吸順暢。cc.如果傷員員有一只腿受受傷，可將另另一只腿墊高高直至使其它它器官獲得維維持生命所必必須的血液。d.如果傷員出現嘔吐，應讓其側臥，并給些飲料。B、搶救骨折者：①骨折包扎應包括包包扎骨折處的的肌肉、健、血血管和韌帶。②有的骨折容易發現現，有的骨折折在皮膚的肌肌肉里面不容容易發現，應應通過觀察傷傷員的肢體組組織有無變形形和傷員自我我感覺來判斷斷。③處理骨折的主要方方法是把骨折折斷面加以固固定，并在較較長時間內保保持良好的固固定狀態。簡簡易固定方法法有：a.就地取材材，如使用薄薄木板，筆直直的棍棒等。b.護墊用布或毛巾，放于薄木板和傷口之間。c.兩片薄木板之間領帶或布條系緊。d.不能用繃帶正對傷口包扎。C、止血：①對一般流血傷口的的控制：a..把傷口的衣衣服移開。bb.用無菌或或消過毒的紗紗布、清潔干干凈的吸收性性能好的材料料放于受傷肢肢體部位，并并系緊。c..如傷口在手手上，應使用用清潔干凈的的吸收性能好好的材料止血血。②控制嚴重的出血，如如果傷員傷口口流血嚴重，應應在“擠壓處”進行直接擠擠壓。這樣能能阻止動脈直直接向傷口供供血，如果血血從下胳膊處處的傷口流出出，可直接擠擠壓上胳膊處處，即抓住員員的胳膊上部部，擠壓內側側。如血從腿腿部的傷口流流出，擠壓點點在大腿根部部。D、如公司不能及時時搶救的傷員員，應急指揮揮部應立即撥撥打120救護中心與與醫院取得聯聯系（醫院在在附后的直接接送往醫院），應應詳細說明事事故地點、嚴嚴重程度，并并派人到路口口接應。6、應急救援演練根據本項目情況，確確定腳手架搭搭設及拆除前前各進行一次次應急演練，項項目經理負責責演練的組織織實施工作，主主管生產的項項目生產經理理和項目安全全總監負責編編制演練計劃劃和具體實施施工作。腳手架計算書普通型鋼懸挑腳手手架計算書架體驗算一、腳手架參數腳手架搭設方式雙排腳手架腳手架鋼管類型Φ48×2.8腳手架搭設高度HH(m)18腳手架沿縱向搭設設長度L(m)立桿步距h(m))1.8立桿縱距或跨距lla(m)1.3立桿橫距lb(mm)0.75內立桿離建筑物距距離a(m)0.3雙立桿計算方法不設置雙立桿二、荷載設計腳手板類型竹笆腳手板腳手板自重標準值值Gkjb(kN/m2)0.1腳手板鋪設方式1步1設密目式安全立網自自重標準值Gkmw(kN/m2)0.01擋腳板類型木擋腳板欄桿與擋腳板自重重標準值Gkdb(kN/m))0.17擋腳板鋪設方式1步1設每米立桿承受結構構自重標準值值gk(kN/m))0.12橫向斜撐布置方式式6跨1設結構腳手架作業層層數njj2結構腳手架荷載標標準值Gkjj(kN/m2)3地區江蘇無錫安全網設置全封閉基本風壓ω0(kkN/m2)0.3風荷載體型系數μμs1.13風壓高度變化系數數μz(連墻件、單單立桿穩定性性)1.44，1.228風荷載標準值ωkk(kN/m2)(連墻件、單單立桿穩定性性)0.49，0.443計算簡圖圖：立面圖側面圖三、縱向水平桿驗驗算縱、橫向水平桿布布置方式縱向水平桿在上橫向水平桿上縱向向水平桿根數數n1橫桿抗彎強度設計計值[f](NN/mm2)205橫桿截面慣性矩II(mm4)101900橫桿彈性模量E((N/mm22)206000橫桿截面抵抗矩WW(mm3)4250縱、橫向水平桿布布置承載能力力極限狀態q=1..2×(0..031+GGkjb×lb/(n+11))+1..4×Gk×lb/(n+11)=1.22×(0.0031+0..1×0.775/(1++1))+11.4×3××0.75//(1+1))=1.666kN/m正常使用用極限狀態q'=((0.0311+Gkjbb×lb/(n+11))+Gkk×lb/(n+11)=(0..031+00.1×0..75/(11+1))++3×0.775/(1++1)=1..19kN//m計算簡圖圖如下：1、抗彎驗算算Mmaxx=0.1qqla2=0.1××1.66××1.32=0.288kN·mσ=Mmmax/W==0.28××106/42500=65.991N/mmm2≤[f]=2205N/mmm2滿足要求求！2、撓度驗算算νmaxx=0.6777q'laa4/(1000EI)=00.677××1.19××130044/(1000×2060000×1001900))=1.1mmmνmaxx＝1.1mmm≤[ν]＝min[lla/150，10]＝min[11300/1150，10]＝8.67mmm滿足要求求！3、支座反力力計算承載能力力極限狀態Rmaxx=1.1qqla=1.1××1.66××1.3=22.37kNN正常使用用極限狀態Rmaxx'=1.11q'la=1.1××1.19××1.3=11.71kNN四、橫向水平桿驗驗算承載能力力極限狀態由上節可可知F1=Rmax=2..37kNq=1..2×0.0031=0..037kNN/m正常使用用極限狀態由上節可可知F1'=Rmaxx'=1.771kNq'=00.031kkN/m1、抗彎驗算算計算簡圖圖如下：彎矩圖((kN·m))σ=Mmmax/W==0.45××106/42500=105..22N/mmm2≤[f]=2205N/mmm2滿足要求求！2、撓度驗算算計算簡圖圖如下：變形圖((mm)νmaxx＝0.7222mm≤[ν]＝min[llb/150，10]＝min[7750/1550，10]＝5mm滿足要求求！3、支座反力力計算承載能力力極限狀態Rmaxx=1.2kkN五、扣件抗滑承載載力驗算橫桿與立桿連接方方式單扣件扣件抗滑移折減系系數0.8扣件抗滑滑承載力驗算算：縱向水平平桿：Rmax=2..37/2==1.19kkN≤Rc=0.8××8=6.44kN橫向水平平桿：Rmax=1..2kN≤Rc=0.8××8=6.44kN滿足要求求！六、立桿荷載計算算腳手架搭設高度HH18腳手架鋼管類型Φ48×2.8每米立桿承受結構構自重標準值值gk(kNN/m)0.12立桿靜荷載計算1、立桿承受受的結構自重重標準值NG1k單外立桿桿：NG1k=(ggk+la×n/2××0.0311/h)×HH=(0.112+1.33×1/2××0.0311/1.8))×18=22.36kNN單內立桿桿：NG1k=2..36kN2、腳手板的的自重標準值值NG2k1單外立桿桿：NG2k1=((H/h+11)×la××lb×Gkjb×1/1/22=(18//1.8+11)×1.33×0.755×0.1××1/1/22=0.544kN單內立桿桿：NG2k1=00.54kNN3、欄桿與擋擋腳板自重標標準值NG2k2單外立桿桿：NG2k2=((H/h+11)×la××Gkdb×1//1=(188/1.8++1)×1..3×0.117×1/11=2.433kN4、圍護材料料的自重標準準值NG2k3單外立桿桿：NG2k3=GGkmw×laa×H=0..01×1..3×18==0.23kkN構配件自自重標準值NG2k總計單外立桿桿：NG2k=NG2k11+NG2k22+NG2k33=0.544+2.433+0.233=3.2kkN單內立桿桿：NG2k=NG2k11=0.544kN立桿施工活荷載計計算外立桿：：NQ1k=laa×lb×(njj×Gkjj)/22=1.3××0.75××(2×3))/2=2..92kN內立桿：：NQ1k=2..92kN組合風荷荷載作用下單單立桿軸向力力：單外立桿桿：N=1.22×(NG11k+NG2kk)+0.99×1.4××NQ1k=1..2×(2..36+3..2)+00.9×1..4×2.992=10..36kN單內立桿桿：N=1.22×(NG11k+NG2kk)+0.99×1.4××NQ1k=1..2×(2..36+0..54)+0.9×11.4×2..92=7..16kN七、立桿穩定性驗驗算腳手架搭設高度HH18立桿截面抵抗矩WW(mm3)4250立桿截面回轉半徑徑i(mm))16立桿抗壓強度設計計值[f](NN/mm2)205立桿截面面積A((mm2)398連墻件布置方式兩步兩跨1、立桿長細細比驗算立桿計算算長度l0=Kμh=1×11.5×1..8=2.77m長細比λλ=l0/i=2..7×1033/16=1168.755≤210軸心受壓壓構件的穩定定系數計算：：立桿計算算長度l0=kμh=1.1155×1..5×1.88=3.122m長細比λλ=l0/i=3..12×1003/16=1194.911查《規范范》表A得，φ=0.1991滿足要求求！2、立桿穩定定性驗算不組合風風荷載作用單立桿的的軸心壓力設設計值N=1.22(NG1kk+NG2k)+11.4NQ11k=1.22×(2.336+3.22)+1.44×2.922=10.777kNσ=N//(φA)=100771.886/(0..191×3398)=1141.7NN/mm2≤[f]=2205N/mmm2滿足要求求！組合風荷荷載作用單立桿的的軸心壓力設設計值N=1.22(NG1kk+NG2k)+00.9×1..4NQ1kk=1.2××(2.366+3.2))+0.9××1.4×22.92=110.36kkNMw=00.9×1..4×Mwkk=0.9××1.4×ωklah2/10=00.9×1..4×0.443×1.33×1.822/10=00.23kNN·mσ=N//(φA)+MMw/W=100362.336/(0..191×3398)+22306944.14/44250=1190.6NN/mm2≤[f]=2205N/mmm2滿足要求求！八、連墻件承載力力驗算連墻件布置方式兩步兩跨連墻件連接方式扣件連接連墻件約束腳手架架平面外變形形軸向力N0(kNN)3連墻件計算長度ll0(mm)2000連墻件截面面積AAc(mm2)398連墻件截面回轉半半徑i(mm))16連墻件抗壓強度設設計值[f](NN/mm2)205連墻件與扣件連接接方式雙扣件扣件抗滑移折減系系數0.8Nlw==1.4×ωk×2×h××2×la=1.4××0.49××2×1.88×2×1..3=6.441kN長細比λλ=l0/i=20000/166=125，查《規范范》表得，φ=0.466(Nlww+N0)/(φAc)=((6.41++3)×1003/(0.446×3988)=50..95N/mmm2≤0.85×[f]==0.85×205NN/mm2=174..25N/mmm2滿足要求求！扣件抗滑滑承載力驗算算：Nlw++N0=6.411+3=9..41kN≤0.8×16=12.8kNN滿足要求求！懸挑梁驗算一、基本參數懸挑方式普通主梁懸挑主梁間距(mm))1300主梁與建筑物連接接方式平鋪在樓板上錨固點設置方式U型錨固螺栓錨固螺栓直徑d((mm)16主梁建筑物外懸挑挑長度Lx(mm)1250主梁外錨固點到建建筑物邊緣的的距離a(mm))100主梁建筑物內錨固固長度Lm(mm)1500梁/樓板混凝土強度等等級C20混凝土與螺栓表面面的容許粘結結強度[τb](N/mmm2)2.5錨固螺栓抗拉強度度設計值[ft](N/mmm2)215二、荷載布置參數數支撐點號支撐方式距主梁外錨固點水水平距離(mm)支撐件上下固定點點的垂直距離離L1(mm)支撐件上下固定點點的水平距離離L2(mm)是否參與計算1上拉115029001050否作用點號各排立桿傳至梁上上荷載F(kN))各排立桿距主梁外外錨固點水平平距離(mm)主梁間距la(mmm)110.774001300210.7711501300附圖如下下：平面圖立面圖三、主梁驗算主梁材料類型工字鋼主梁合并根數nzz1主梁材料規格18號工字鋼主梁截面積A(ccm2)30.6主梁截面慣性矩IIx(cm4)1660主梁截面抵抗矩WWx(cm3)185主梁自重標準值ggk(kN/m))0.241主梁材料抗彎強度度設計值[f](NN/mm2)215主梁材料抗剪強度度設計值[τ](N/mmm2)125主梁彈性模量E((N/mm22)206000q=1..2×gk=1.2××0.2411=0.299kN/m第1排：：F1=F1/nz=10.777/1=110.77kkN第2排：：F2=F2/nz=10.777/1=110.77kkN1、強度驗驗算彎矩圖((kN·m))σmaxx=Mmax/W==16.922×106/1850000=911.46N//mm2≤[f]=2215N/mmm2符合要求求！2、抗剪驗驗算剪力圖((kN)τmaxx=Qmax/(88Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=21..9×10000×[944×18022-(94--6.5)××158.662]/(8××166000000×66.5)=221.43NN/mm2τmaxx=21.443N/mmm2≤[τ]=1255N/mm22符合要求求！3、撓度驗驗算變形圖((mm)νmaxx=5.19mmm≤[ν]=2×llx/250==2×12550/2500=10mmm符合要求求！4、支座反反力計算R1=--11.066kN,R22=33.44kN四、懸挑主梁整體體穩定性驗算算主梁軸向向力：N=[00]/nz=[0]//1=0kNN壓彎構件件強度：σmax=Mmax/(γW)+N//A=16..92×1006/(1.005×1855×103)+0×1103/30600=87.11N/mm22≤[f]=2215N/mmm2符合要求求！受彎構件件整體穩定性性分析：其中φbb--均勻彎曲的的受彎構件整整體穩定系數數：查表《鋼鋼結構設計規規范》(GB500017-22003)得，φb=2.8由于φbb大于0.6，根據《鋼鋼結構設計規規范》(GB500017-22003)附表B，得到φb值為0.97。σ=Mmax/(φbWx)=16..92×1006/(0.997×1855×103)=94..36N/mmm2≤[f]=2215N/mmm2符合要求求！五、錨固段與樓板板連接的計算算主梁與建筑物連接接方式平鋪在樓板上錨固點設置方式U型錨固螺栓U型錨固螺栓直徑dd(mm)16主梁建筑物內錨固固長度Lm(mm)1500梁/樓板混凝土強度等等級C20混凝土與螺栓表面面的容許粘結結強度[τb](N/mmm2)2.5錨固螺栓抗拉強度度設計值[ft](N/mmm2)215錨固螺栓1錨固螺栓21、螺栓粘結結力錨固強度度計算錨固點錨錨固螺栓受力力：N/2==5.53kkN螺栓錨固固深度:h≥N/(44×π×d×[τb])=111.06×1103/(4×33.14×116×2.55)=22..01mm螺栓驗算算：σ=N//(4×π×d2/4)=111.06××103/(4×π×162/4)=113.76kkN/mm22≤0.85××[ft]=1822.75N//mm2符合要求求！2、混凝土局局部承壓計算算如下混凝土的的局部擠壓強強度設計值：：fcc==0.95××fc=0.955×9.6==9.12NN/mm2N/2=5.533kN≤2×(b2-πd2/4)×ffcc=2×((802-3.144×162/4)×99.12/11000=1113.077kN注：錨板板邊長b一般按經驗驗確定，不作作計算，此處處b=5d==5×16==80mm符合要求求！有鋼絲繩時懸挑梁梁驗算一、基本參數懸挑方式普通主梁懸挑主梁間距(mm))1300主梁與建筑物連接接方式平鋪在樓板上錨固點設置方式U型錨固螺栓錨固螺栓直徑d((mm)16主梁建筑物外懸挑挑長度Lx(mm)1250主梁外錨固點到建建筑物邊緣的的距離a(mmm)100主梁建筑物內錨固固長度Lm(mm)1500梁/樓板混凝土強度等等級C20混凝土與螺栓表面面的容許粘結結強度[τb](N/mmm2)2.5錨固螺栓抗拉強度度設計值[fft](N/mmm2)215二、荷載布置參數數支撐點號支撐方式距主梁外錨固點水水平距離(mm)支撐件上下固定點點的垂直距離離L1(mm)支撐件上下固定點點的水平距離離L2(mm)是否參與計算1上拉115029001050是作用點號各排立桿傳至梁上上荷載F(kkN)各排立桿距主梁外外錨固點水平平距離(mm)主梁間距la(mmm)110.774001300210.7711501300附圖如下：平面圖立面圖三、主梁驗算主梁材料類型工字鋼主梁合并根數nzz1主梁材料規格18號工字鋼主梁截面積A(ccm2)30.6主梁截面慣性矩IIx(cm4)1660主梁截面抵抗矩WWx(cm3)185主梁自重標準值ggk(kN/m))0.241主梁材料抗彎強度度設計值[ff](N/mmm2)215主梁材料抗剪強度度設計值[τ](N/mmm2)125主梁彈性模量E((N/mm22)206000q=1..2×gk=1.2××0.2411=0.299kN/m第1排：F1=F1//nz=10.777/1=110.77kkN第2排：F2=F2//nz=10.777/1=110.77kkN1、強度驗驗算彎矩圖(kN·mm)σmaxx=Mmax/W==2.16××106/1850000=111.69N//mm2≤[f]=2215N/mmm2符合要求！2、抗剪驗驗算剪力圖(kN)τmaxx=Qmax/(88Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=8.11×10000×[94××1802-(94--6.5)××158.662]/(8××166000000×66.5)=77.93N//mm2τmaxx=7.933N/mm22≤[τ]=1255N/mm22符合要求！3、撓度驗驗算變形圖(mm)νmaxx=0.06mmm≤[ν]=2×llx/250==2×12550/2500=10mmm符合要求！4、支座反反力計算R1=--0.5kNN,R2=9.044kN,R33=13.88kN四、上拉桿件驗算算鋼絲繩型號6×37鋼絲繩公稱抗拉強強度(N/mm2)1550鋼絲繩直徑(mmm)15鋼絲繩不均勻系數數α0.85鋼絲繩安全系數kk6鋼絲繩繩夾型式馬鞍式拴緊繩夾螺帽時螺螺栓上所受力力T(kN))15.19鋼絲繩繩夾數量[[n]3花籃螺栓在螺紋處處的有效直徑徑de(mm)10花籃螺栓抗拉強度度設計值[fft](N/mmm2)170主梁拉環直徑d((mm)20焊縫厚度he(mmm)6焊縫長度lw(mmm)150角焊縫強度設計值值ftw(N/mm2)160鋼絲繩繩卡作法鋼絲繩連接吊環作作法上拉桿件角度計算算：α1=aarctannL1/L2=arcttan(29900/10050)=770.1°上拉桿件支座力：：RS1==nzR3=1×133.8=133.8kN主梁軸向力：NSZ11=RS1/tanα1=13.88/tan770.1°==5kN上拉桿件軸向力：：NS1==RS1/sinα1=13.88/sin770.1°==14.688kN上拉桿件的最大軸軸向拉力NS=max[[NS1...NNSi]=144.68kNN鋼絲繩：查(《建筑施工計算手手冊》江正榮榮著20001年7月第一版)表13-4、13-5、13-6得，鋼鋼絲繩破斷拉拉力總和：FFg=132kkN[Fg]]=α×Fg/k=0..82×1332/6=118.04kkN≥NS=14.668kN符合要求！繩夾數量：n=1..667[FFg]/(22T)=1..667×118.04//(2×155.19)==1個≤[n]=33個符合要求！拉環驗算：σ=[[Fg]/(2A)=2[[Fg]/πd2=2×188.04×1103/(π×202)=28..71N/mmm2≤[f]=550N/mmm2注：[f]為拉環環鋼筋抗拉強強度，按《混混凝土結構設設計規范》每每個拉環按22個截面計算算的吊環應力力不應大于550N/mmm2符合要求！拉環詳圖(主梁為為工字鋼)角焊縫驗算：σf=NNS/(he×lw)=14..68×1003/(6×1150)=116.31NN/mm2≤βfftw=1.222×160==195.22N/mm22符合要求！五、懸挑主梁整體體穩定性驗算算主梁軸向力：N=[(NSSZ1)]//nz=[(5))]/1=55kN壓彎構件強度：σσmax=Mmax/(γW)+N//A=2.116×1066/(1.005×1855×103)+5×1103/30600=12.776N/mmm2≤[f]=2215N/mmm2符合要求！受彎構件整體穩定定性分析：其中φb--均勻彎曲的的受彎構件整整體穩定系數數：查表《鋼結構設計計規范》(GB500017-20003)得，φb=2.8由于φb大于0..6，根據《鋼鋼結構設計規規范》(GB500017-20003)附表表B，得到φb值為0.977。σ=Mmax/(φbWx)=2.116×1066/(0.997×1855×103)=12..06N/mmm2≤[f]=2215N/mmm2符合要求！六、錨固段與樓板板連接的計算算主梁與建筑物連接接方式平鋪在樓板上錨固點設置方式U型錨固螺栓U型錨固螺栓直徑dd(mm)16主梁建筑物內錨固固長度Lm(mm)1500梁/樓板混凝土強度等等級C20混凝土與螺栓表面面的容許粘結結強度[τb](N/mmm2)2.5錨固螺栓抗拉強度度設計值[fft](N/mmm2)215錨固螺栓1錨固螺栓21、螺栓粘結結力錨固強度度計算錨固點錨固螺栓受受力：N/22=0.225kN螺栓錨固深度:hh≥N/(44×π×d×[τb])=0..5×1033/(4×33.14×116×2.55)=0.999mm螺栓驗算：σ=N//(4×π×d2/4)=00.5×1003/(4×π×162/4)=00.62kNN/mm2≤0.85××[ft]=1822.75N//mm2符合要求！2、混凝土局局部承壓計算算如下混凝土的局部擠壓壓強度設計值值：fcc==0.95××fc=0.955×9.6==9.12NN/mm2N/2=0.255kN≤2×(b2-πd2/4)×ffcc=2×((802-3.144×162/4)×99.12/11000=1113.077kN注：錨板邊長b一一般按經驗確確定，不作計計算，此處bb=5d=55×16=880mm符合要求！懸挑腳手架陽角型型鋼計算書一、參數信息1、荷載參數數腳手架聯梁傳遞支支座力F(kN))33.232、陽角型鋼鋼構造參數型鋼支撐形式兩根支桿立桿橫向間距或排排距Lb(m))0.75內排架距離墻長度度a(m)0.3陽角型鋼長度L((m)2點M到Q點的距離D1(mm)2.9O點到Q點的距離D2(mm)0.5支點P到建筑物角點O的的距離D3(m)1.53、陽角型鋼鋼材料參數型鋼型號18號工字鋼支桿類型80×5mm鋼管管二、陽角型鋼計算算水平陽角角型鋼采用焊焊接建筑物埋埋件連接，計計算條件為一一端固支的連連續梁。型鋼截面面慣性矩I=16600cm4，截面抵抗抗矩W=1855cm3，截面積A=30..6cm2。平面圖側面圖1、型鋼受力力計算腳手手架聯梁傳遞遞支座力F=33..23kN;;水平平鋼梁自重荷荷載q=1..2×24..1×9.88×10-33=0.2883kN//m經過連續續梁的計算得得到剪力圖((kN)彎矩圖((kN·m))型鋼鋼支點的支撐撐力為RA=36.6611kN;;型鋼鋼固接處的支支撐力為RB=30.4415kN;;型鋼鋼最大彎矩Mmax=8..953kNN·m;圖中中距離|MP|==(D1×DD1+D2××D2+D33×D3+11.414××D2×D33)1/2=(22.9×2..9+0.55×0.5++1.5×11.5+1..4142××0.5×11.5)1//2=3.46mm圖中中角度<MPQQ=arcssin(2..900/33.460))=56.9949°圖中中角度<OPQQ=arcttan(0..707×00.500/(1.5500+0.7077×0.5500))==10.7998°每根根支桿的壓力力T=366.611//2/sinn(56.9949°)==21.8339kN水平平型鋼的軸向向力N=2××21.8339×coss(56.9949°)××cos(118.4355°)=222.599kkN型鋼鋼最大應力計計算值σ=Mmaxx/(1.005W)+NN/A=8..953×1106/(1.005×1855×103)+22..599×1103/(30..6×1022)=53..476N//mm2型鋼的最最大應力計算算值σ=53..476NN/mm2≤[f]=2215N//mm2，滿足要求求！2、型鋼整體體穩定性計算算水平型鋼鋼采用18號工字鋼φb---均勻彎曲的的受彎構件整整體穩定系數數，查表《鋼鋼結構設計規規范》(GB500017-22003)附錄B得到：φb=2由于φbb大于0.6，查《鋼結結構設計規范范》(GB500017-22003)，得到φb'=1.077-0.2882/φb=11.07-00.282//2=0.9929。經過過計算得到最最大應力σ=Mmax/(φbWx)=8.995×1066/(0..929×1185×1003)=522.093N/mm22型鋼的最最大應力計算算值σ=52..093NN/mm2≤[f]=2215N//mm2，滿足要求求！3、支桿的強強度計算斜壓桿的的容許壓力按按照下式計算算：σ=N/φA≤[f]其中N--受壓斜桿的的軸心壓力設設計值，N=21..839kNN；A---受壓斜桿凈凈截面面積，A=11..781cmm2；i---計算受壓斜斜桿的截面回回轉半徑，i=2.6658cm；；l---受最大壓力力斜桿計算長長度，l=3.466m；λ--桿件長細比比，λ=3.466×102/2.6558=1300φ--軸心受壓斜斜桿的穩定系系數,由長細比l/i查表得到φ=0.444；σ--受壓斜桿受受壓應力計算算值，經計算算得到結果是是42.1331N/mmm2；[f]]--受壓斜桿抗抗壓強度設計計值，f=2055N/mm22；受壓斜桿的的穩定性計算算σ<[ff]，滿足要求求！斜撐支桿桿采用焊接方方式與墻體預預埋件連接，對對接焊縫強度度計算公式如如下σ=N/lwt≤fc或ft其中NN為斜撐支桿桿的軸向力，N=21..839kNN；lw為斜撐支桿桿件的周長，取取251.333mm；t為斜撐支桿桿焊縫的厚度度，t=5mm；ft或fc為對接焊縫縫的抗拉或抗抗壓強度，取取ft=1885.00NN/mm2,fc=2215.000N/mm22經過計算算得到焊縫最最大應力σ=21..839×1103/(2511.327××5)=177.379NN/mm2。對接焊縫縫的最大應力力σ=17..379N//mm2小于185NN/mm2，滿足要求求！4、型鋼與建建筑物連接的的計算水平鋼梁梁與樓板采用用對接焊縫，彎彎矩和剪力共共同作用的對對接焊縫計算算如下：對接焊縫在在正應力與剪剪應力作用計計算公式為σ=N/Af==F/A(σ2+3f2)1/2≤1.1ft其中N--對接焊縫軸軸向力,N=222.6kN;;F---對接焊縫切切向力，F=30..42kN；A---水平鋼梁滿滿焊的截面積積，A=30.66cm2；ft--對接焊縫的的抗拉強度，ft=1885N/mmm2；fv--對接焊縫的的抗剪強度，fv=1225N/mmm2；經過過計算得到焊焊縫正應力σ=N/AA=22..599×1103/(30..600×1102)=7.3385N/mmm2；焊縫縫剪應力f=F/AA=30..415×1103/(30..600×1102)=9.994N/mmm2；對接接焊縫的折算算應力(7.3855×7.3885+3×99.94×99.94)00.5=188.733NN/mm2；對接焊縫縫的正應力σ=7.3885N/mmm2小于焊縫的的抗拉強度185.0000N/mmm2，滿足要求求；對接焊縫縫的剪應力f=9..940N//mm2小于焊縫的的抗剪強度125.0000N/mmm2，滿足要求求；對接