高層腳手架搭拆方案方案目錄：工程概況；材料選擇；腳手架搭拆技術要求；腳手架搭設質量驗收標準與例行檢查制度；落地腳手架設計計算書；槽鋼懸挑腳手架設計計算書；安全管理措施。工程概況高層16層，裙房六層。該幢樓±0.000室內地平設計標高相當于黃海高程4.21M，層高均為3.9M（除多媒體教室外），檐口標高為64m。綜上所述標高推算，目前實際一半面積搭設高度為16層64m（實搭設66m），屬高層腳手架搭設方案，一半從19.5m開始搭設到66m。搭設方案一：室內部分為單管腳手架，室外下部采用雙管腳手架到高度31米處，上部采用單管；搭設方案二：在19.5m以上搭槽鋼挑架，三層或四層設一槽鋼；為此搭設技術要求、驗收標準、計算書應以以下為依據：材料選擇鋼管選用外徑48mm，壁厚3.25mm，焊接鋼管，各類管件要求平直，如有彎曲變形、銹蝕、焊縫開裂等現象，不得在施工中使用。扣件：各種扣件均有本公司自購，如有裂縫、變形、滑絲、銹蝕的嚴禁使用。腳手板：竹制軟腳手板，有青嫩、苦脆、蟲蛀、百麻和節疤霉點等的竹蔑腳手板不得使用。安全網：選用質量符合GB16909-1997標準的密目式安全網。腳手架搭設技術要求落地敞開雙排腳手架搭設：立桿縱距La=1.5m,立桿橫距Lb=1.05m,步距h=1.8m，搭設高度超極限高度31m下部采用雙立管或縱距@=0.9m,本工程31m以下均為雙管。對梯間逐步增高，另行作技術處理；本工程連墻件設置是整個架設穩定之關鍵，選用二步三跨，即：（1.8×2）×（1.5×3）=16.2mm2設置一只剛性連墻件，并嚴格按本方案設置；3.1連墻件宜靠立桿節點設置，偏離主節點距離≤300mm范圍內；3.2宜從底層第一步縱向水平桿處開始設置，有困難時應采取可靠措施：固定（如拋撐、剪刀撐）；3.3連墻件設置方式，最佳方案應上下交錯，采用菱形、方形或矩形布置；3.4腳手架始、端處必設連墻件，垂直間距≤層高，且不應大于4m（二步高）腳手架首步步距必≤2m；立桿宜采用楔直φ48×3.25鋼管，立桿布置間距應按平面接頭相互錯開（含內外排），采用對接扣件連接，避免同截面設置。首步腳手架必須設置縱（橫）掃地桿，縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距地底座上皮≤200mm處的立桿上；遇高低跨差時應自高向低延長二個縱距，并應延伸到低跨搭接一個縱距；超高下部采用雙立桿，其副桿高度不應低于三步；縱向水平桿，其長度不宜少于三跨，安裝時應考慮接頭位置錯開；（指對接或搭接）8.1兩根相鄰縱向水平桿接頭，不宜設在同步同跨內；8.2不同步同跨兩根相鄰接頭水平方向應錯開≥500mm，并靠主節點1/3范圍內；8.3若采用搭接接頭，搭接長應≥1m，并設3個旋轉扣件；本方案縱向水平桿間距應控制S≦400mm，為3-4根；10.橫向水平桿設在主節點用直角扣件連接，螺栓擰緊力矩值應在40N.m~65N.m之間，非主節點設置橫向桿，應根據荷載需求設置最大間距，必控制在縱距1/2范圍內；11.竹笆腳手板用于作業層應鋪滿、鋪穩，距墻120-150mm，且擱置在三根縱向水平桿上，并控制間距約為400mm內，用鉛絲捆扎牢固，不能出現探頭板；剪刀撐設置應在腳手外側立面全長度、高度范圍內連續布置，安排時應控制的是：12.1由腳手架端頭開始按水平距離不超過9m設置一道剪刀撐；12.2斜桿與地面成450~600角，剪刀撐跨越立桿根數N=7，且每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于6米；12.3剪刀撐斜桿接長宜采用搭接L≥1000mm，連接方法宜采用旋轉扣件，固定在與之相交橫向水平桿伸出端或立桿上，扣件中心線距主節點的距離150mm；橫向斜撐應在同一節間，有底層至頂層呈之形連續布置，其布置方法：13.1腳手端頭必設，中間每隔6跨設置一道；13.2連接方法宜采用旋轉扣件，固定在與之相交橫向水平桿伸出端或立桿上，扣件中心線距主節點的距離150mm；門洞開設應視門洞大小而確定：一般采用斜撐，之字形斜腹桿、雙立柱、防滑扣件等桿件，加強開口剛度，使之形成空間桁架：14.1斜桿傾角應在450~600之間，用旋轉扣件和立柱（橫桿）連接；14.2斜腹桿設置宜在開孔斜桿范圍內兩側連續設置，宜采用通長桿件，當必須接長使用時，宜采用對接扣件連接，也可搭接；14.3單排腳手架過窗洞口時應增設立桿或增設一根縱向水平桿；14.4門洞桁架中伸出上下玄桿的桿件端頭均應增設一個防滑扣件，該扣件宜緊靠主節點出的扣件；14.5門洞桁架的兩側立桿應為雙管立桿，副立桿的高度應高于門洞口1-2步；作業欄桿、擋板、防護網設置應符合下列要求：15.1欄桿和擋板均應搭設在外立柱內側；15.2上擋桿上皮高度應為1.2米，15.3擋腳板高度不應小于180mm；15.4中欄桿應居中設置；15.5塑料網宜采用密孔，全副滿掛和大橫桿間用鉛絲捆扎牢固；腳手架拆除高差應掌握自上而下逐層拆除嚴禁上下同時作業的原則，拆除前應清除腳手架上雜物，并進行安全技術交底，并控制好：16.1連墻件必須隨腳手架逐層撤除，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再撤腳手架；16.2分段拆除高差不應大于二步，否則應采取技術措施（如增設連墻件加固）16.3當腳手架撤至下部最后一根長立桿的高度（約65m）時，應先適當位置搭設臨時拋撐加固后，在撤除連墻件；16.4卸料嚴禁拋擲至地面，應有計劃組織人力運輸，并應及時檢查、整修與保養，并按品種、規格隨時碼堆存放，安排值班管理制度；腳手架地基應依場地地質狀態，回填密實度作實地調查，必須控制程序；分層夯實—排塊石擠密—澆注混凝土并高出自然地平5CM—四周有良好排水措施；本方案是主體施工與裝飾施工二用腳手；裝飾施工活荷載為2KN/m2<主體活荷載3KN/m2，相對較小；由于裝飾施工力求美觀，連墻件設置會影響整體裝飾效果；可在裝飾刮粗糙完成后，調換連墻件，其方法是：18.1有計劃自上而下分段調整，可利用洞內立短鋼管用橫桿、扣件和外腳手架連接；18.2拆換連墻件控制面積應保持原計算書要求；18.3底層連墻件原則不能調換，必須時采取技術措施；腳手架搭設施工19.1腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設高度不應超過相鄰連墻件以上二步；19.2每搭完一步腳手架后，應按下列附表的規定校正步距、縱距、橫距及立桿的垂直度。三、腳手架搭設質量驗收標準與例行檢查制度；鋼管、扣件進場現場施工人員應進行產品質量復查，它包括鋼管外型尺寸、壁厚、平直彎曲程度、裂縫、結疤、壓痕、銹蝕程度及力學性能，構配件允許偏差值等是否符合規范、計算書的要求。腳手架搭設前現場施工人應向班組進行技術交底和規定檢查驗收制度，缺陷整改時限。對不合格品不能使用；經檢驗合格的構配件應按品種、規格分類，堆放整齊、平穩，堆放場地不得有積水。腳手架自身安全是關鍵，由于多工種作業易造成高空墜落……物體打擊等安全隱患。加強、建立班組作業前檢查及施工現場安全員例行檢查制度。同時項目部應定期（月、旬）組織相關人員檢查、整改和復查。腳手架搭設技術要求、允許偏差標準（見規范8.2.4表）。落地腳手架設計計算書（一）計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規程JGJ130-2001建筑結構荷載規范GB50009-2001建筑施工手冊2002版（二）計算技術參數全高H=64+2=66m桿件連墻形式（二步三跨）立桿縱距la=1.5m圍護全封閉（塑鋼）立桿步距h=1.8m活載3.0KN/m2立桿橫距lb=1.05m結構兼裝修腳手架滿鋪（二排）3.6×4.5=16.2m2(三)用材計算參數φ48×3.25鋼管A=457mm2W=4800mm2I=1.59cm鋼材抗彎強度FC=205N/mm2E=2.06×105N/mm2（四）縱向水平桿計算按受均布荷載三跨連續梁計算，假設靜荷載均布、活荷載集中組合。4.1荷載分析縱向水平桿自重0.036KN/M腳手板自重0.15×1.05×0.4=0.063KN/M恒荷載（設計值）Q1=（0.036+0.063）×1.2=0.119KN/M活荷載3×1.05×0.5=1.575KN/M活荷載（設計值）Q2=1.575×1.4=2.025KN/M4.2強度計算（系數見施工手冊表2-12）三跨連續：M1（跨中）M1max=0.08q1la2+0.1q2la2=0.08×0.119×1.52+0.1×2.205×1.52M2(支座)M2max=0.1q1la2+0.117q2la2=0.1×0.119×1.52+0.117×2.205×1.52M2>M1σmax=Mmax/W=M2/W=0.607×106/4800=126.56N/mm2≤fc(205N/mm2)4.3撓度計算（系數見施工手冊表2-12）W1=0.667q1l4/100EI+0.99q2l4/100EI=(0.667×0.119+0.99×1.838)×1.54×1012/（100×2.06×105×11.55×104）=4.18mm≤10mm(l/150=10mm)可以（五）橫桿計算本應按受縱向水平桿傳來的集中荷載的簡支梁計算，由于縱桿間距較小，可近似按均布荷載計算，并驗算彎曲正應力、撓度，不記懸挑荷載。5.1荷載分析鋼管自重0.036×（1.05+1.5×2）=0.146KN/m腳手板自重1.05×1.5×0.15×0.5=0.118KN/m恒荷載（設計值）q1=（0.146+0.118）×1.2=0.317KN/m活荷載1.05×1.5×3.0×0.5=2.363KN/m活荷載（設計值）q2=2.363×1.4=3.308KN/m荷載總和3.625KN/m5.2強度計算Mmax=1/8qL2=1/8×3.625×10502=499563N.mmσ=M/W=499563/4800=104.1N/mm≤F（205N/mm2）可以5.3撓度計算W=5ql4/384EI+Fa(3l2-4a2)/24EI=5×0.317×10504/384×2.06×105×11.55×104+2.363×350×(3×10502-4×3502)/(24×2.06×105×11.55×104)=0.619mm≤1050/150=7mm可以（六）扣件抗滑力計算直角扣件抗滑力R≤RC（設計值RC=8KN）橫桿自重1.35×0.036×2=0.0972KN立桿自重1.8×0.036×2=0.1296KN縱向桿自重1.5×0.036×6=0.324KN腳手板自重0.15×1.05×1.5=0.551KN恒荷載（設計值）1.2×（0.0972+0.1296+0.324+0.236）=0.945KN活荷載3×1.05×1.5=4.725KN活荷載（設計值）1.4×4.725=6.615KNΣR/2=（0.945+6.615）/2=3.78KNF=3.78×1.5=5.67KN≤RC=8KN注：扣件擰緊力矩必保證在40KN~65KN之間，加強配件外型、裂縫、螺栓扣完好及檢查。（七）腳手架立桿穩定計算計算參數：lb=1.05mla=1.5mh=1.8mHi=66m(考慮結構、裝修同時作業取n=1.0)N/ΦA+MW/W≦fc/0.9γm’7.1荷載分析（參施工手冊P192）：靜荷載+活荷載+風荷載7.1.1靜荷載：GK=GK1+GK2+GK3=Hi（gk1+gk2）+nlagk3查表5.7gk1=（0.1058+0.1089）/2=0.1047KN/m查表5.11gk3=（塑料網全封閉）=0.0768KN/m查表5.10gk2=（0.3587+0.4112）=0.3855KN/m則GK（66M高）=66×（0.1047+0.0768）+1×1.5×0.3855=12.74KN/mGK（50M高高）=50×（0.10447+0.00768）+1×1..5×0.33855==9.79KKN/m7.1.2活活荷載QK=n1laqkqk=3.0KKN/m《施工手冊》查表表5-12qk=（1.35++1.8）/2=1..575KNN/mQk=1×1..5×1.5575=2..363KNN7.1.3風風荷載wKK=0.7·μz·μs·ω0ω0=0.455KN/㎡μs(體型系數))=1.3Ψ=1.3××0.0899×1.022=0.122（查規范表7.3.1）μz（高度變化系數）查查表7.2.1得：μz=1.00Z=666m（5米以下）μz=1.14Z==50m（16米處）則：wK66=0.7··μz·μs·ω0=0.7××1.0×00.120××0.45==0.0388KN/㎡wK50=0..7·μz·μs·ω0=0.7××1.14××0.1200×0.455=0.0443KN/㎡7.1.4風風荷載彎矩值值（MW設計值）MW（666）=0.122qwkh2=0.122lawkh2=00.12×11.5×0..038×11.82MW（50）=0.122qwkh2=0.122lawkh2=00.12×11.5×0..043×11.827.1.5立立桿軸心合力力計算N(66)=1..2(Gk11+Gk2))+0.855×1.4QQk=1.2×12..74+0..85×1..4×(2..363+00.038))=18.115KNN(50)=1..2(Gk11+Gk2))+0.855×1.4QQk=1.2×9.779+0.885×1.44×(2.3363+0..043)==14.611KN7.1.6穩定定系數Φ計算λ=μh/i=1.5××1.8/00.159==170（μ為扣件式鋼管腳手手架立桿計算算長度系數μ=1.5，查《施工工手冊》P1975-16或《規范》5.33.3P117LB==1.05二步三跨連連墻件）則：查規范附錄CC可得：Q235Φ=0.24457.1.7按最最不利組合穩穩定計算高66米穩定計算：N/ΦA+M/W=188.15/（0.2455×457）+22.22/48000=0.1662+0.0005=0..167KKN/mm22≥fc/00.9γm′=0..146KKN/mm22不可以η=SQk/SGkk=2.3663/12..74=0..185λ=Swk//SGk=0.0038/122.74=00.003γm′=1.59[[1+0.559（η+γ）/（1+η+γ）]=1.5565fc/0.9γmm′=0.2205/（0.9×11.565）=0.1446KN//mm2高50米處穩定計算：N/ΦA+M/W=144.61/00.245**457+225.1/44800=00.136KN/mmm2≤0.1466KN/mmm2可以結論：此腳手架若若采用單管，其其搭設高度66米，不滿足足最不利組合合穩定計算，需需重新定方案案，采用技術術措施處理，下下部宜采用雙雙管搭設或減減少力桿荷載載。由于現場場施工技術水水平熟練程度度管理水平及及現有鋼管、扣扣件、連墻件件設置等現實實問題，參規規范5.3.66-2公式HS[H]作穩定搭設設高度調整復復算。（八）連墻件驗驗算按二步三跨計，即即：AW=（2×1.8）×（1.5×3）=16.22mm28.1扣件件連接抗滑承承載力驗算連墻件均均勻布置，在在腳手架的最最高處的連墻墻件受風荷載載最大。高66米處風壓高度變化化系數，μz=1.8824，按規范5.4.2及4.2.3得：由風荷載產生的軸軸向力設計值值Nlw=11.4·Wkk·Aw=11.4*0..7μz·μs·ω0·Aw=1.4×0.77×1.8224×0.112×0.445×16..2=1.56KN≤≤2.21KKN（連墻件承承受的允許軸軸向力，見規規范P74）由5.4.1得連墻墻件軸向力設設計值Nl=Nllw+N0=1.566+5=6..56KN≤RC=8KN連墻件采用直角扣扣件與腳手架架的內、外排排立桿連接，連連墻件與建筑筑物連接時，在在建筑物的內內、外墻面處處附加短管上上各加一只直直角扣件扣牢牢。扣件抗滑滑承載力滿足足要求。8.2連墻件件穩定承載力力驗算連墻件采用?488*3.255鋼管時，桿桿件兩端均采采用直角扣件件分別連于腳腳手架及附加加墻內外側的短鋼管上，因因此，連墻件件的計算長度度可取腳手架架距墻距離，即l0=0.35m，長細比λ=l0//i=35//1.59==22〈[λ]=150（查《冷彎彎薄壁型鋼結結構技術規范范》）Φ=0.941Nl/ΦA=6.556×1033/（0.9411×457）=15.225N/mmm2〈f=2005N/mmm2驗算說明：連墻件件采用?48××3.25鋼管時，其其穩定承載能能力足夠。8.3若遇剪剪力墻則需在在構筑物現澆澆內預埋?12-116螺栓（剛性性連結）如圖圖所示：需復核螺栓受剪，采采用C級普通螺栓4.6級、4.8級，fvb=140NN/mm2d=122mmNvb=n·π/4·dd2·fvb=1×844×0.144=11.776KN〉6.56KKN（可以）（九）腳手架搭搭設高度計算算（50米處）組合風荷載時腳手手架搭設高度度有規范5.3.66-2得Hs={ΦAAf-[1..2NG2kk+0.855*1.4((ΣNQK+MωkΦA/W)]]}/1.22gk本公式有規范驗算算立桿穩定性性公式，5.3.11-2推導而來，有有以上分析，計計算立桿段仍仍取腳手架底底層。風荷載標準值對立立桿段產生的的彎矩Mωk=0.02251KN··m（以上已計計算過）施工荷載標準值產產生的軸心力力總和ΣNQK=2.3363KN//m構配件自重標準值值產生的軸向向力NG2k=9..79KN//m按穩定計算的搭設設高度：Hs=={0.2445×4577×0.1552-[1..2×9.779+0.885×1.44(2.3663+25..1×0.0089×4557/48000)]}//（1.2×00.12488×3.599/3.844）=115.57mm搭設高度調整[HH]：[H]=Hs/（1+0.0001Hss）=15.557/1.001557==15.333m取H=15mm能搭設高度50--15=355m（單管），而而實際搭設為為高66米，故本方方案選擇雙管管搭設66-355=31米，其余為為單管，務必必注意做好首首步架高度2米，基礎加加固及連墻件件按二步三跨跨，剛性連接接和檢查。（十）驗算311米高處和底底層5米以下立桿桿的穩定性10.1..1GKK（35）=35（0.10774+0.00768）+1×1..5×0.33855=77.025KN/mGK（66）=66（0.10774+0.00768）+1×1..5×0.33855=112.74KN/m10.1..2WKK（35）=0.7××1.42××0.12××0.45==0.0544KN/mmWK（66）=0.7××1.0×00.12×00.45=00.038KN/m10.1.3MW（35）=0.122×1.5××1.0×00.054××1.82=31.55KN/mmMW（66）=0.122×1.5××1.0×00.038××1.82=22.44KN/mm10.1..4N（35）=1.2××7.0255+0.855×1.4××2.3633=11.223KNN（66）=1.2××12.744+0.855×1.4××2.3633=18.009KNN′（66）=N（66）+N35（立桿+扣件）=188.09+（35×0..0359++35×133.2×100-3）=19.881KN10.1..5高31米處穩定計計算N（35）/ΦA+MW/W=111.23//0.2455×457++31.5//4800==0.1077KN/㎡〈fc/00.9γm’=0.146KNN/㎡底部穩定簡化計算算（雙管）：：考慮到鋼管管銹蝕實際受受力分配等原原因，雙管面面積折算為原原來的70-800%N′（66）/ΦΦA+MW/W=199.84/（0.2455×457××2×0.77）+22.44/48000=0.131KKN/㎡〈fc/00.9γm’=0.1446KN//㎡所以以，31米處及底部部穩定性滿足足要求。（十一）立桿地地基承載力驗驗算11.1驗算基基礎抗剪承載載力AW=ππ/4·[4482-（48-3..25×2）2]=522㎡τ=N=19.844KN所以，τ/2Aww=19.884×1033/（2×522）=18.997N/㎜2選用C40混凝土后CC25混凝土上用用鋼板鋪設。10.2地地基承載力驗驗算10.2.1計算基礎底底面積A：取鋼墊板作用長度度為1.0米，則A=0.3×11.0=0..3㎡11.2.2確定地基承承載力設計值值fg：由回填土承載力標標準值：150KP≤fgk≤30Kpaa取fgk=880Kpa==180KKN/㎡由規范公式5.55.2，并取c=0.4（地基土質質為回填土）得：fg=Kc·fggk=0.44×180==72KNN/㎡10.2.3驗算地基承承載力由5.5.1公式得得立桿基礎底底面積的平均均壓力為P=N/A==19.811/0.3==66KNN/㎡〈fg=772KN//㎡所以，此地基承載載力滿足要求求。結論：地基基礎用用素土和礦渣渣回填并夯實實，壓實系數數不小于0.93，再做20㎝㎝厚毛石墊層層，要求墊層層面每邊宜超超出基礎底邊邊不小于300㎜或從墊層層底面側向上上按當地經驗驗的要求放坡坡。然后做100㎜C40素混凝土墊墊層或C25混凝土墊層層，且每個腳腳管下墊腳板板。槽鋼支撐腳手架設設計計算書（一）計算依據據建筑施工工扣件式鋼管管腳手架安全全技術規程JJGJ1300-20011建筑結構構荷載規范GB500009-20001建筑施工工手冊22002版鋼結構設設計規范GBBJ17-888（二）計算技術術參數全高H=3.9×4==15.6m桿件連墻形形式（二步三三跨）立桿縱距la=11.8m圍護全封閉閉（塑鋼）立桿步距h=1..8m活載3.0KNN/m2立桿橫距lb=11.05m結構兼裝修修腳手架滿鋪（二排排）3.66×4.5==16.2mm2(三)用材計算參參數φ48×3.25鋼鋼管AA=457mmm2W==4800mmm2I=11.59㎝鋼材抗彎強強度FC=2005N/㎜2E==2.06××105N/㎜2（四）縱向水平平桿計算按受均布荷載三跨跨連續梁計算算，假設靜荷荷載均布、活活荷載集中組組合。4.1荷載分分析縱向水平桿自重0.0036KN//m腳手板自重00.15×11.05×00.4=0..063KNN/m恒荷載（設計值）Q1=（0.0366+0.0663）×1.2==0.1199KN/m活荷載3×1..05×0..5=1.5575KN//m活荷載（設計值）Q2=1.5775×1.44=2.0225KN/mm4.2強度計計算（系數見見施工手冊表表2-12）三跨連續續：M1（跨中）M1mmax=0..08q1la2+0.1qq2la2=0.008×0.1119×1..82+0.1××2.0255×1.822=0.6887KN..mM22(支座)M2max=0.11q1la2+0.1117q2la2=0.11×0.1119×1.882+0.1117×2.2205×1..82M2>MM1所以，σmax==Mmax/W==M2/W=0..874×1106/48000=182..2N/mmm2≤fc(205N//mm2)4.3撓度計計算（系數見見施工手冊表表2-12）W1=00.667qq1l4/100EEI+0.999q2l4/100EEI=(0..667×00.22+00.99×22.205))×1.884×1012/（100×22.06×1105×11.555×1044）=10.33mm≤12mm((l/1500=12mmm)可以（五）橫桿計算本應按受縱向水平平桿傳來的集集中荷載的簡簡支梁計算，由由于縱桿間距距較小，可近近似按均布荷荷載計算，并并驗算彎曲正正應力、撓度度，不記懸挑挑荷載。5.1荷載分分析鋼管自重0.0366×（1.05++1.8×22）=0.1667KN/mm腳手板自重11.05×11.8×0..35×0..5=0.3331KN//m恒荷載（設計值）q1=（0.1677+0.3331）×1.2==0.5988KN/m活荷載1.055×1.8××3.0×00.5=2..835KNN/m活荷載（設計值）q2=2.8335×1.44=3.9669KN/mm荷載總和44.567KKN/m5.1強度計計算Mmax=1/8qqL2=1/8××4.5677×105002=6293390N.mmmσ=M/W=6299390/44800=1131.1NN/mm≤f（205N//mm2）可以5.3撓度計計算W=5ql4/3384EI++Fa(3ll2-4a2)/24EEI=5×0.4998×105504/（384×22.06×1105×11.555×1044）+2.8335×3500×(3×110502-4×35502)/(244×2.066×105×11.555×1044)=0.336mmm≤1050//150=77mm可以（六）扣件抗滑滑力計算直角扣件抗滑力R≤RC（設計值RC=8KN）橫桿自重1..35×0.0366×2=0.00972KNN立桿自重1..8×0.0366×2=0.11296KNN縱向桿自重1.88×0.0366×6=0.3388KN腳手板自重0.335×1.05×1.8=00.662KKN恒荷載（設計值）11.27688KN活荷載33×1.05×1.8=55.67KNN活荷載（設計值）77.938KKNΣR/2=（1.22768+77.938）/2=4..61KNFF=4.611×1.5==6.91KKN≤RC=8KN注：扣件擰緊力矩矩必保證在40KN~~65KN之間，加強配件外型、裂裂縫、螺栓扣扣完好及檢查查。（七）腳手架立立桿穩定計算算計算參數：lb==1.05mmla=1.8mmh==1.8mHi=66m(考慮結構、裝裝修同時作業業取n=1.00)N/ΦA+MW/W=fcc/0.9γm’7.1荷載分分析（參施工工手冊P192）：靜荷載+活荷載+風荷載7.1.1靜靜荷載：GK=GK1+GK2+GK3=Hi（gk1+gk2）+nlagk3查表5.7gk1=（0.11227+0.11158）/2=0..1143KKN/m查表5.11gk3=（塑料網全全封閉）=0.09922KN//m查表5.10gk2=（0.35887+0.44112）=0.38855KN//m則GK（15.6高）=115.6×（0.11443+0.009228）+1×1..8×0.33855=33.92KKN/m(標準值)7.1.2活荷載QK=n1laqkqk=3.0KKN/m《施工手冊》查表表5-12qk=[（1.35++1.8）/2+（0.9+11.2）/2]/22=1.3113KN/mmQk=1×1..8×1.3313=2..363KNN/m7.1.3風風荷載wKK=0.7·μz·μs·ω0ω0=0.455KN/㎡μs(體型系數))=1.3Ψ=1.3××0.0899×1.022=0.122（查規范表7.3.1）μz（高度變化系數）查查表7.2.1得：μz1=1.449Z1=35.1米μz2=1.67ZZ2=50.7米μz3=1.8244ZZ3=66米則：wK1=0.7·μμz·μs·ω0=0.7××1.49××0.1200×0.455=0.0552KN/㎡wK2=0.7·μμz·μs·ω0=0.7××1.67××0.1200×0.455=0.0558KN/㎡wK3=0.7·μμz·μs·ω0=0.7××1.8244×0.1220×0.445=0.0063KN//㎡7.1.4風風荷載彎矩值值（MW設計值）MW1=00.12qwwkh2=0.122lawkh2==0.12××1.8×00.052××1.82MW2=0..12qwkkh2=0.122lawkh2=0.12×1..8×0.0058×1..82MW3=0.12qwwkh2=0.122lawkh2=0.12×1..8×0.0063×1..827.1.5立立桿軸心合力力組合N外=1.2(Gk11+Gk2)+0..85×1..4（SQk+Swkk）=1.2×3.992+0.885×1.44×(1/22×3.0××1.05××1.8+00.7×1..49×0..11×0..45×1..8×15..6)=9.8KNN(50)=1..2(Gk11+Gk2))+1.44Qk=1.2×3.992+1.44×2.8335=8.673KNN7.1.6穩定定系數Φ計算λ=μh/i=1.5××1.8/00.159==170（μ為扣件式鋼管腳手手架立桿計算算長度系數μ=1.5，查《施工工手冊》P1975-16或《規范》5.3..3P177Lb=1.055二步三跨連連墻件）則：查規范附錄CC可得：Q235Φ=0.24457.1.7按最最不利組合穩穩定計算高66米穩定計算：N/ΦA+M/W=9..8/（0.2455*457）+44.009/48000=0.0088+0..0092==0.0977KN/mmm2η=SQk/SGkk=2.3663/12..74=0..185λ=Swk//SGk=0.0038/122.74=00.003γm′=1.59[[1+0.559（η+γ）/（1+η+γ）]=1.5565fc/0.9γmm′=0.2205/（0.9*11.565）=0.1446KN//mm2≥0.0977KN/mmm2可以槽鋼荷載計算計算簡圖和內力計計算荷載通過立桿傳向向槽鋼，其中中外立桿F1=9..8KN內力桿F2=8..67KN內力：ΣΜA=09.8×（1.05++0.35）+8.677×0.355-RB×3.0==0RB=5.599KNΣF=0RA=F1+FF2+RB=9.8++8.67++5.59==24.066KNΜA=F1（1.005+0.335）+F2·00.35=99.8×1..4+8.667×0.335=16..77KN··m（九）槽鋼選擇擇與抗彎、抗抗剪計算9.1槽鋼的的凈截面抵抗抗矩的計算Wnx=MMx/(rxxf)=166.77×1106/（1.05××215）=74.229㎝3選取16a槽鋼驗算為為：Mg=1//2×0.11723×11.52=0.1995KN·mm總彎矩：Mx==16.777+0.1995=16..97KN··m9.2槽鋼的彎彎曲正應力（《簡簡明建筑結構構計算手冊》P608）δ=Mx/(rxMMnx)=116.97××106/（1.05××108.33×103）=149..2Mpa9.3槽鋼支座座處最大剪應應力為：τ=VS/ITw==24.066×103×（70×6..5×70//2+63××10×755）/（858.44×104×6.5）=27.224MPa〈125MPaa9.4撓度計算算：計算時近近似均布荷載載下的梁撓度度q~18.25KKN/Mf=5QL4/3385EI=5××18.255×1.444×1012/（385×2206×1003×858..4×1044）=0.5mmm<l/4400=14400/4000=3.55mm該梁的撓度可以滿滿足要求。結論：使用16aa槽鋼總長度度為4.5，在兩端頭頭和支座處應應焊接一1㎝厚，寬約約為56㎜的加肋筋筋，其與上下下翼緣用坡口口熔透焊縫焊焊接，水平加加肋筋與腹板板連接采用角角焊縫。焊縫縫的坡口形式式和尺寸，應應符合現行國國家標準《手手工電弧焊焊焊縫坡口的基基本形式和尺尺寸》（十）連墻件驗驗算按二步三跨計，即即：AW=（2×1.8）×（1.8×3）=19.444mm210.1扣件連連接抗滑承載載力驗算連墻件均勻布置，在在腳手架的最最高處的連墻墻件受風荷載載最大。高66米處風壓高度變化化系數，μz=1.8824，按規范5.4.2及4.2.3得：由風荷載產生的軸軸向力設計值值Nlw=11.4·Wkk·Aw=11.4*