--1概述繼電保護主要利用電力系統中元件發生短路或異常情況時的電氣(流、電壓、功率、頻率等的變化，構成繼電保護動作的原理，也有其他的物理量，如變壓器油箱內故障時伴隨產生的大量瓦斯和油流速度的增大或油壓強度的增高。大多數情況下，不管反應哪種物理量，繼電保護裝置都包括測量部(定值調整部分)、邏輯部分、執行部分。繼電保護及自動化是研究電力系統故障和危及安全運行的異常工況，以探討其對策的反事故自動化措施。因在其發展過程中曾主要用有觸點的繼電器來保護電力系統及其元件（發電機、變壓器、輸電線路等），使之免遭損害，所以沿稱繼電保護。基本任務是：當電力系統發生故障或異常工況時，在可能實現的最短時間和最小區域內，自動將故障設備從系統中切除，或發出信號由值班人員消除異常工況根源，以減輕或避免設備的損壞和對相鄰地區供電的影響。--

--22.1

變電站繼電護配置系統分及繼電保護求：本設計系統為雙電源35KV母線分段接線，10KV單母線分段接線。2.1.1繼電保護的四項基本條件：為保證安全供電和電能質量，繼電保護應滿足四項基本要求，即選擇性、速動性、靈敏性和可靠性。2.2

本系統障分析2.2.1系統線路主要的故障：本設計中的電力系統具有非直接接地的架空線路及中性點不接地的電力變壓器等主要設備。就線路來講，其主要故障為單相接地、兩相接地和三相接地。2.2.2電力變壓器的故障:分為外部故障和內部故障兩類。變壓器的外部故障常見的是高低壓套管及引線故障它可能引起變壓器出線端的相間短路或引出線碰接外殼。·變壓器的內部故障有相間短路、繞組的匝間短路和絕緣損壞。2.2.3變壓器的不正常情況：變壓器的不正常運行過負荷、由于外部短路引起的過電流、油溫上升及不允許的油面下降。2.335KV線路繼電保護設置：根據線路故障類型，使用3段式電流保護2.4線路繼保護裝根據線路的故障類型，按不同的出線回路數，設置相應的繼電保護裝置。2.5

主變壓繼電保護裝設置變壓器為變電所的核心設備根據其故障和不正常運行的情況從反應各種不同故障的可靠、快速、靈敏及提高系統的安全性出發，設置相應的主保護、異常運行保護和必要的輔助保護如下：2.5.1主保護：--

--瓦斯保護（以防御變壓器內部故障和油面降低縱聯差動保護（以防御變壓器繞組、套管和引出線的相間短路2.5.2后備保護：過電流保護（以反應變壓器外部相間故障負荷保護（反應由于過負荷而引起的過電流。2.6

本設計電保護裝置理概述2.6.110KV線路電流速斷保護：根據短路時通過保護裝置的電流來選擇動作電流的動作電流的大小來控制保護裝置的保護范圍有無時限電流速斷和延時電流速斷采用二相二電流繼電器的不完全星形接線方式，本設計選用無時限電流速斷保護。2.6.210KV線路過電流保護:是利用短路時的電流比正常運行時大的特征來鑒別線路發生了短路故障動作的選擇性由過電流保護裝置的動作具有適當的延時來保證定時限過電流保護和反時限過電流保護本設計與電流速斷保護裝置共用兩組電流互感器采用二相二繼電器的不完全星形接線方式選用定時限過電流保護作為電流速斷保護的后備保護來切除電流速斷保護范圍以外的故障其保護范圍為本線路全部和下段線路的一部分。2.6.3變壓器瓦斯保護：是利用安裝在變壓器油箱與油枕間的瓦斯繼電器來判別變壓器內部故障；當變壓器內部發生故障時，電弧使油及絕緣物分解產生氣體。故障輕微時箱內氣體緩慢的產生，氣體上升聚集在繼電器里，使油面下降，繼電器動作，接點閉合，這時讓其作用于信號，稱為輕瓦斯保護；故障嚴重時，油箱內產生大量的氣體，在該氣體作用下形成強烈的油流，沖擊繼電器，使繼電器動作，接點閉合，這時作用于跳閘并發信，稱為重瓦斯保護。2.6.4變壓器縱聯差動保護：是按照循環電流的原理構成。在變壓器兩側都裝設電流互感器，其二次繞組按環流原則串聯，差動繼電器并接在回路壁中正常運行和外部短路時二次電流在臂中環流使差動保護在正常運行和外部短路時不動作由電流互感器流入繼電器的電流應大小相等，相位相反得流過繼電器的電流為零在變壓器--

--內部發生相間短路時，從電流互感器流入繼電器的電流大小不等，相位相同繼電器內有電流流過但實際上由于變壓器的勵磁涌流接線方式及電流互感器誤差等因素的影響電器中存在不平衡電流器差動保護需解決這些問題，方法有：·靠整定值躲過不平衡電流·采用比例制動差動保護。·采用二次諧波制動。·采用間歇角原理。·采用速飽和變流器。--

L6--L63短路電流計3.1系統等電路圖：如圖3.1所示C10.38

d1d2X=0.371圖系統等效電路圖（阻抗計算見3.3）3.2準參數定：S=1000KVA，U=Uav：35kV側U=37KV，10kV側U=10.5KV。BBBB3.3抗計算均為幺值：1）C1系統：最大方式X=0.061C2系統：最大方式X=0.12

最小方式X=0.121最小方式X=0.1522)線路：L1：XlXS/V3=11B

B

2

=0.4×12×100/37

2

=0.351L2：XlXS/V4=31B

B

2

=0.4×15×100/37

2

=0.4383)變壓器：X=X=（U%/100）S/S=0.08/100×100/31.5=0.00356kB3.4路電流算：1）最大運行方式：其中：

X=X+X∥X＝0.297XX+X＝0.487134824X=X＝0.183X=X+X＝0.1869781095據此，系統化簡如圖4.4.1和4.4.2所示--

d1maxB19L--d1maxB19L故知35KV母線上短路電流：I=I/X=1.56/0.183=8.525(KA)10KV母線上短路電流I=I=5.5/0.186=29.6(KA)折算到:I=I/X=1.56/1.86=8.39(KA)B110對于點以X計算I=5.5/(0.186+1.371)=3.532(KA)最大運行方式圖：X=0.371C1C2

0.1835XL6=0.371

圖3.2最大運行方式圖

圖3.3最大運行方式圖2)最小運行方式下:系統化簡如圖3.4所示。因C1停運,以僅考慮獨運行的結果；X=X+X=0.483115所以35KV母線上短路電流：I=I/X=1.56/0.48=3.25(kA)d1minB18所以10KV母線上短路電流：I=I/X=5.5/0.483=11.387(kA)d2minB211折算到35KV側：

I=I/X=1.56/0.483=3.23(kA)d2lminB111--

--對于d3以X進行計算I=5.5/(0.483+1.371)=2.967(kA)L6d3min折算到35KV側：I=1.56/(0.483+1.371)=0.841(kA)d3lminC25XL6=0.371圖3.4最小運行圖--

4

--主變繼電保整定計算及電器選擇4.1瓦斯保：輕瓦斯保護的動作值按氣體容積為250~300cm

2

整定，本設計采用280。重瓦斯保護的動作值按導油管的油流速度為0.6~1.5cm

2

整定本，本設計采用cm

2

。瓦斯繼電器選用FJ-80型。34.2

縱聯差保護：選用BCH-2型差動繼電器。4.2.1計算Ie及電流互感器變比，列表如下數據表所示：表Ie及電流互器變比各側數據名稱額定電流變壓器接線方式CT接方式CT計變比

Y（35KV）I=S/3U=103.9AYΔ3I/5=180/5=36

Δ（10KV）I=S/3UΔYI/5=363.7/5=72.74實選CT變n

200/5=40

400/5=80實際額定電流不平衡電流Ibp確定基本側

3I/n1=4.50A4.55-4.50=0.05A基本側

I/n1=4.55A非基本側4.2.2確定基本側動作電流：1）躲過外部故障時的最大不平衡電流Idz1≥KIbp(1)K利用實用計算式：I=K（KKfi+U+fza）Iddz1Kfzqtx

2lmax式中：K—可靠系數，采用1.3；KK—非同期分量引起的誤差，采用1；fzqK—同型系數，CT型號相同且處于同一情況時取0.5型號不同時取1，本設tx計取1。ΔU—變壓器調壓時所產生的相對誤差采用調壓百分數的一半本設計取。--

--Δfza繼電器整定匝書數與計算匝數不等而產生的相對誤差，暫無法求出，先采用中間值0.05。代入數據得I=1.3×(1×1×0.1+0.05+0.05)×8.39=218.1（A）dz12）躲過變壓器空載投入或外部故障后電壓恢復時的勵磁涌流I=KIe（2）dz1K式中：K可靠系數，采用1.3；K—Ie—變壓器額定電流：代入數據得I=1.3×103.9=135.1(A)dz13)躲過電流互改器二次回路短線時的最大負荷電流I=KTfdz1K

hmax

（3）式中：K—可靠系數，采用1.3；KI—正常運行時變壓器的最大負荷電流；采用變壓器的額定電流。dz1代入數據得I=1.3×103.9=135.1(A)dz1比較上述（1的動作電流，取最大值為計算值，即：I=218.1（A）dz14.2.3確定基本側差動線圈的匝數和繼電器的動作電流將兩側電流互感器分別結于繼電器的兩組平衡線圈，再接入差動線圈，使繼電器的實用匝數和動作電流更接近于計算值；以二次回路額定電流最大側作為基本側，基本側的繼電器動作電流及線圈匝數計算如下：基本側（35KV）繼電器動作值I

dzjsI

=KI/nJXdz1

l代入數據得I

dzjsI

=3×218.1/40=9.44）基本側繼電器差動線圈匝數W

cdjsI

=Awo/I

dzjsI式中：Awo為繼電器動作安，應采用實際值，本設計中采用額定值，取得安匝。代入數據得W

cdjsI

=60/9.44=6.35(匝)選用差動線圈與一組平衡線圈匝數之和較

cdjsI

小而相近的數值作為差動圈整定匝數W。cdZ--

--即：實際整定匝數W=6（匝）cdZ繼電器的實際動作電流I

dzjI

=Awo/W=60/5=12（A）cdZ保護裝置的實際動作電流I=IdzI

dzjI

N/K=12×40/3=277.1Aljx4.2.4確定非基本側平衡線圈和工作線圈的匝數平衡線圈計算匝數W

phjsⅡ

=W/Icdz

e2JI

-W

cdz=6×(4.55/4.50-1)=0.06()故，取平衡線圈實際匝數W

phzⅡ

=0工作線圈計算匝數W

gzⅡ

=W

phzⅡ

+W=5(匝)cdz4.2.5計算由于整定匝數與計算匝數不等而產生的相對誤差Δ

zaΔf=(Wza

phjsⅡ

-W

phzⅡ

)/(W

phjsⅡ

+W)cdz=(0.06-0)/(0.06+5)=0.01此值小于原定值0.05，取法合適，不需重新計算。4.2.6初步確定短路線圈的抽頭根據前面對BCH-2差動繼電器分析，考慮到本系統主變壓器容量較小，勵磁涌流較大，故選用較大匝數的“C-C”抽頭，實際應用中，還應考慮繼電器所接的電流互感器的型號、性能等，抽頭是否合適，應經過變壓器空載投入試驗最后確定。4.2.7保護裝置靈敏度校驗差動保護靈敏度要求值K﹥2lm本系統在最小運行方式下10KV側口發生兩相短路時護裝置的靈敏度最低。本裝置靈敏度K=0.866KIlmjx

dlmin

/I

dzl=0.866×1×0.817/0.2771=2.55>24.3電流保：4.3.1過電流繼電器的整定及繼電器選擇：1）保護動作電流按躲過變壓器額定電流來整定

滿足要求。I=KI/Kdzke1

h式中：K—可靠系數，采用1.2；kK—返回系數，采用0.85；h代入數據得I=1.2×103.9/0.85=146.7(A)dz--

--繼電器的動作電流Idzj=I/n=146.7/(40/3)=6.35(A)dzl電流繼電器的選擇：DL-21C/102）靈敏度按保護范圍末端短路進行校驗，靈敏系數不小于。靈敏系數：K=0.866KIlmjx

d3lmin

/I

dz=0.866×1×0.841/0.1467=4.96>1.2滿足要求。4.4過負荷護：其動作電流按躲過變壓器額定電流來整定。動作帶延時作用于信號。I=KI/K=1.05×103.9/0.85=128.4(A)dzke1fI=I/n=128.4×3/40=5.56(A)dzJdzl延時時限取10s，以躲過電動機的自起動。當過負荷保護起動后，在達到時限后仍未返回，則動作裝置。