第一部分：結構設計通論包含四部分內容：結構設計的對象、過程和內容；結構的作用；結構耐火設計；結構設計的一般要求。一、結構設計的對象、過程和內容組成（三大部分：水平結構體系、豎向結構體系、基礎）類型（按層數、按材料、按結構形式分類）設計過程（方案設計、結構分析、構件設計、繪制施工圖）設計內容結構設計方案設計結構分析構件設計繪施工圖1方案設計結構選型結構布置尺寸估算上部結構選型基礎選型水平結構體系選型豎向結構體系選型定位軸線變形縫設置構件布置平面布置(構件與軸線的關系)豎向布置（結構標高）伸縮縫沉降縫防震縫水平構件（根據變形條件和穩定條件）豎向構件（根據側移限制條件）2結構分析計算模型分析方法分析內容計算單元荷載計算計算簡圖線彈性方法非線性方法塑性方法動力分析靜力分析變形內力3構件設計荷載與內力組合控制截面選取截面設計節點設計構造施工圖繪制結構布置圖構件施工圖大樣圖施工說明4二、結構的作用作用間接作用直接作用(荷載)材料收縮地震作用溫度變化地基沉降永久荷載可變荷載偶然荷載(爆炸、撞擊、火災等)樓面均布可變荷載吊車荷載風荷載雪荷載屋面均布可變荷載積灰荷載屋面可變荷載縱向水平荷載豎向荷載橫向水平荷載5常用荷載的形式、作用位置和作用方向荷載種類荷載形式作用位置作用方向自重分布荷載質心豎直向下樓面均布可變荷載樓面屋面可變荷載均布可變荷載屋面積灰荷載雪荷載風荷載外墻及屋面垂直表面吊車荷載豎向荷載集中荷載軌道輪子處豎直向下橫向水平荷載水平、垂直軌道縱向水平荷載水平、沿軌道6常用荷載代表值的計算方法荷載種類標準值計算方法其它代表值組合值系數頻遇值系數準永久值系數自重體積×重度——樓面均布可變載根據樓面使用功能查《荷載規范》屋面可變荷載均布可變荷載根據屋頂用途查《荷載規范》積灰荷載按廠房性質查《荷載規范》0.90.90.8雪荷載Sk=μrS00.70.6Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ地區為0.5、0.2、0風荷載wk=βzμsμzw00.60.40吊車荷載豎向荷載Pmax,k或Pmin,k=(G1,k+G2,k+G3,k)/2-Pmax,k與吊車工作級別有關橫向水平荷載Tk=α(G2,k+G3,k)/4縱向水平荷載T0=0.1Pmax,k7結構耐火設計的程序如下：根據建筑物的重要性、火災的危險性、建筑物高度和火災荷載的大小確定建筑物的耐火等級，分為一級、二級、三級和四級4個等級；根據建筑物的耐火等級及構件的重要性確定各結構構件的耐火極限值和燃燒性能要求；采用合適措施使各結構構件的耐火極限不小于要求值。三、結構耐火設計8建筑結構根據其破壞后果的嚴重程度分一級、二級、三級等3個安全等級；根據使用要求分為5年、50年、25年和100年等4種設計使用年限；結構的安全等級不同、設計使用年限不同，目標可靠指標不同，具體在極限狀態設計表達式中用結構重要性系數γ0來體現。四、結構設計的一般要求結構重要性系數結構設計狀態不同設計狀態的極限狀態設計要求、計算內容以及荷載效應組合要求設計狀態極限狀態設計要求極限狀態計算內容荷載效應組合要求承載能力正常使用承載能力正常使用承載能力正常使用持久狀況√√強度、穩定、疲勞、傾覆、滑移、漂浮等變形、抗裂或裂縫寬度、振動、耐久性基本組合標準組合或頻遇組合或準永久組合短暫狀況√視情況偶然狀況√—偶然組合——9地基基礎設計等級不同設計等級的地基計算要求以及地基基礎設計時的荷載效應組合要求設計狀態地基計算要求荷載效應組合要求承載力變形地基承載力地基變形基礎承載力基礎裂縫寬度甲級√√標準組合準永久組合基本組合標準組合乙級√√丙級√部分需要永久荷載分項系數的取值組合類型效應對結構不利時效應對結構有利時由可變荷載效應控制的組合由永久荷載效應控制的組合一般情況傾覆、滑移、漂浮驗算γG1.21.351.00.9分項系數取值10組合類型組合方法適用場合基本組合可變荷載控制結構承載能力極限狀態的計算永久荷載控制標準組合當一個極限狀態被超越時將產生嚴重的永久性損害的情況，如變形、疲勞、混凝土裂縫控制頻遇組合當一個極限狀態被超越時將產生局部損害、較大變形或短暫振動等準永久組合當長期效應是決定性因素時，如地基變形荷載效應組合方法及適用場合11抗震設防目標與抗震計算內容的關系水準烈度50年超越概率設防目標結構狀況計算內容小震多遇地震烈度63%不受損壞或不需修理仍可繼續使用處于彈性的正常使用階段第一階段設計：1、多遇地震作用下截面承載力驗算；2、多遇地震作用下變形驗算。中震基本烈度10%可能損壞，經一般修理或不需修理可繼續使用進入非彈性工作階段，但非彈性變形或結構體系的損壞處于可修復范圍大震罕遇地震烈度2~3%不致于倒塌或發生危及生命的嚴重破壞較大的非彈性變形控制在不倒塌的范圍內第二階段設計：罕遇地震作用下薄弱層的彈塑性變形驗算12第二部分：水平結構體系設計包括結構選型與布置、計算模型的選取與結構分析、構件設計與細部構造。一、結構選型基本梁板結構組合梁板結構混凝土梁板結構鋼梁板結構木梁板結構單向板肋梁樓蓋密肋樓蓋雙向板肋梁樓蓋無梁樓蓋鋼—混凝土組合梁板結構鋼—木組合梁板結構混凝土—木組合梁板結構鋼梁+混凝土面板型鋼混凝土梁+混凝土面板鋼梁+壓型鋼板混凝土組合板梁板結構種類屋架按結構材料可以分為混凝土屋架、鋼屋架、木屋架、鋼—混凝土組合屋架和鋼—木組合屋架；結構外形有三角形、梯形、矩形、折線型和拱形等。13二、結構布置主梁的布置取決于豎向結構；次梁的布置方案既決定板的類型（單向板還是雙向板）和跨度，又與豎向結構承重方案聯系在一起；木材和壓型鋼板—混凝土組合板具有明顯的各向異性，一般布置成順紋方向受力或順肋方向受力的單向板；鋼板因較薄，所以也常常布置成單向受力；混凝土板既有布置成單向受力的，也有布置成雙向受力的。單向板布置方案一般與豎向結構的橫向（或縱向）承重方案相對應；雙向板布置方案一般與豎向結構的縱橫向承重方案相對應。屋架的跨度和間距取決于柱網尺寸，屋蓋布置主要是支撐布置和檁條（或屋面板）布置。14三、計算模型的選取樓蓋和屋蓋的計算單元、計算簡圖及荷載構件類型計算單元計算簡圖荷載單向板樓蓋板混凝土板1m寬連續梁線分布荷載等于板的面分布荷載乘以單位寬度鋼鋪板簡支梁組合板連續梁次梁混凝土梁相鄰次梁中心距的一半連續梁線分布荷載等于板的面分布荷載乘以單元寬度鋼梁與主梁鉸接簡支梁與主梁剛接或連續疊接連續梁組合梁#變剛度連續梁主梁混凝土梁梁柱線剛度比較大相鄰主梁中心距的一半連續梁集中荷載等于次梁線分布荷載乘次梁計算跨度梁柱線剛度比較小剛架鋼梁或組合梁梁柱剛接剛架梁柱鉸接連續梁15構件類型計算單元計算簡圖荷載雙向板樓蓋板混凝土板一個區格邊支承各向同性板板的面分布荷載組合板*邊支承正交各向異性板支承梁一個柱網格交叉梁系短跨向三角形分布荷載;長跨向梯形分布荷載單廠屋蓋無檁體系大型屋面板單塊板簡支梁板的面分布荷載屋架相鄰柱中心距的一半連續梁+鉸接桁架線分布荷載＝板的面分布荷載×單元寬度有檁體系屋架集中荷載＝檁條線分布荷載×檁條計算跨度檁條無拉條相鄰檁條中心距的一半簡支梁線分布荷載＝板的面分布荷載×單元寬度有拉條豎向簡支梁，側向連續梁瓦材1m寬連續梁同單向板16四、內力計算水平結構體系涉及到的計算模型包括：等剛度連續梁、變剛度連續梁、邊支承各向同性板、邊支承正交各向異性板、交叉梁系和鉸接桁架。等剛度連續梁的塑性分析方法彎矩調幅法計算步驟為：首先用彈性方法求出各控制截面的最不利彎矩；然后對各支座截面的彎矩進行調幅；最后根據靜力平衡條件和跨中的最不利彈性彎矩確定跨中彎矩。17邊支承正交各向異性板的彈性分析方法變剛度連續梁的彈性分析方法對板的跨度進行折算后，借用各向同性板的表格查得。采用《結構力學》的彎矩分配法，但固端彎矩系數、轉動剛度系數、彎矩傳遞系數均與支座截面和跨中截面的剛度比有關。塑性鉸線法計算步驟為：假定各種可能的破壞機構；根據虛功方程建立外荷載與板截面抗彎承載力的關系；確定最小極限荷載。各向同性板常用的塑性分析方法18五、截面計算混凝土梁、板承載能力極限狀態計算公式構件類型正截面承載力斜截面承載力附加橫向鋼筋混凝土板M≤fyAs(h0-x/2)

x=fyAs/(α1fcb)————混凝土次梁V≤0.7ftbh0+1.25fyvAsvh0/s+

0.8fyAsbsinα——混凝土主梁Fl≤2fyAsbsinα+m?nfyvAsv1砌體房屋水平構件的承載能力極限狀態計算公式構件類型正截面斜截面局部受壓穩定驗算磚砌平拱過梁M≤ftmWV≤fvbz————墻梁跨中按砼偏拉構件；框支墻梁和連續墻梁的支座截面按砼受彎構件按受彎構件計算凝土托梁的斜截面承載力Q2≤ζfh——V2≤ξ1ξ1(0.2+hb/l0+ht/l0)hhwf

挑梁同一般的混凝土梁Nl≤ηγfAlM0v≤0.8Gr(l2-x0)承載能力極限狀態19類型強度整體穩定局部穩定鋼板抗彎：Mx/(γxWnx)≤f————次梁(型鋼梁)抗彎同板；抗剪：VS/(Itw)≤fv（無大的孔洞削弱時可不計算）————主梁(焊接梁)抗彎、抗剪同次梁；局部承壓：ΨF/(lztw)≤fv；折算應力：Mx/(φxWx)≤f(符合有關條件時可不驗算)僅配置橫向加勁肋拉桿抗拉或抗壓：N/An≤f————受壓腹桿N/(φA)≤f——上弦桿壓彎：N/An+Mx/(γxWnx)≤f平面內：平面外：——鋼梁、板、桿承載能力極限狀態計算公式20鋼—混凝土組合梁、組合板承載能力極限狀態計算公式構件類型受彎承載力受剪承載力界面設計壓型鋼板混凝土組合板弱邊向同混凝土板；強邊向正彎矩作用：中和軸位于槽頂以上：M≤α1fcx(h0-x/2)，x=fAP/(α1fcb)中和軸位于壓型鋼板內：M≤α1fchc1y1+APcfy2，APc=0.5(AP-α1fcbh0/f)強邊向負彎矩作用：M≤Asfy(h-as-aP)V≤0.7ftbwh0界面縱向受剪承載力參考有關實驗資料鋼—混凝土組合梁完全抗剪連接：中和軸位于混凝土翼板：M≤bexα1fcy，x=Af/(beα1fc)中和軸位于鋼梁截面：M≤behc1α1fcy1+Acfy2，Ac=0.5(A-behc1α1fc/f)部分抗剪連接：正彎矩作用：M≤nrNcv

y1+Acfy2，Ac=0.5(Ac-nrNcv/f)負彎矩作用：翼板拉力的合力取nrNcV和Astfy中的較小值，其余同正彎矩作用不考慮混凝土作用，按一般鋼梁設計抗剪連接件設計：V≤Ncvnf，其中橫向配筋設計：V1≤0.9u+0.8Asvfyv≤0.25ufc

其中V1=nsNcv/p或V1=nsNcv/p×(bc/be) 21構件類型截面抗彎剛度公式短期剛度長期剛度鋼梁B=EI混凝土梁、單向板壓型鋼板組合板B=EIeq組合梁B=EIeq/(1+ζ)Ieq的計算方法同組合板Ieq的計算方法同組合板雙向板，對于混凝土板取ν=1/6；對于鋼板取ν=0.3各類受彎構件的抗彎剛度計算公式正常使用極限狀態22鋼構件連接節點的設計內力節點類型設計內力次梁與主梁的連接鉸接疊接僅需用螺栓或焊縫固定平接將次梁的支座反力增大20~30%剛接由腹板連接或主梁承托承擔的豎向力取次梁的支座反力R；由次梁上下翼緣連接承擔的力偶取N=M/h1（M:次梁支座彎矩；h1次梁上下翼緣中心線之間的距離）梁與柱的鉸接柱頂連接僅需用螺栓固定柱側連接1.25倍梁支座反力鋼屋架一般節點腹桿與節點板連接取桿件最大軸力；弦桿與節點板連接取兩端弦桿內力差有集中載的節點塞焊縫承擔集中荷載F；上弦角鋼肢尖焊縫承擔弦桿內力差和偏心力矩；腹桿與節點板的連接焊縫取桿件最大軸力弦桿拼接節點拼接角鋼與上弦桿的連接焊縫取上弦桿的最大內力；拼接角鋼與下弦桿的連接焊縫取下弦桿的抗拉強度；塞焊縫取集中荷載F；上弦桿肢尖與節點板的連接焊縫承擔上弦桿內力的15%和偏心力矩；下弦桿與節點板的連接焊縫取下弦桿最大內力的15%和內力差中的較大值支座節點節點板與桿件的連接取桿件最大軸力；加勁肋與節點板的垂直焊縫取支座反力的25%；加勁肋與底板的水平焊縫取支座反力六、連接與構造23混凝土梁板和組合梁板的主要構造內容構件類型構造內容混凝土板支承長度；受力鋼筋的布置；構造鋼筋；開洞處理混凝土梁支承長度；縱向鋼筋布置；箍筋組合板栓釘的設置要求；配筋；幾何尺寸組合梁幾何尺寸；抗剪連接件設置要求24第三部分：豎向結構體系設計一、結構選型常用豎向結構種類結構形式結構材料結構層數砼鋼砌體木鋼—砼砌體—砼單層多層高層框架結構排架結構√√—√—√√√—剛架結構√√——√—√√√內框架結構—————√√√—墻體結構承重墻結構√—√√——√√—剪力墻結構√—√—√———√筒體結構框筒結構√√——√———√成束筒結構√√——√———√多重筒結構√√——√———√平面復合結構框架—剪力墻結構√√——√———√框架—筒體結構√√——√———√框架—支撐結構—√—————√√豎向復合結構底部框架、上部剪力墻√———√———√底部框架、上部筒體√———√———√底部框架、上部承重墻—————√—√—25層數的多寡將影響水平荷載在結構中產生的效應與豎向荷載在結構中產生的效應比例；結構形式將影響結構的內力分布；結構材料不同，構件（截面）設計要求不同。結構的層數由建筑物的使用功能決定；結構材料的選擇綜合考慮結構形式、材料性能、施工條件、使用環境、經濟指標等因素。結構形式的選擇是結構選型重點考慮的內容。不同結構形式承受豎向荷載的能力相差不大，所以豎向結構形式的選擇主要考慮承受水平荷載的需要采用平面復合結構是為了發揮不同結構形式各自的優勢，協調建筑功能要求與結構承載要求的矛盾；采用豎向復合結構則完全是為了滿足建筑功能的需要，對結構受力性能是不利的。26二、結構布置單層廠房結構平面布置中的跨度由使用要求確定；柱距則主要從經濟因素和模數要求角度考慮；高度由使用要求確定。多層房屋的平面布置在滿足使用要求的前提下，應盡可能采用均勻的柱網，避免或減少不規則；沿豎向布置最好每層相同。高層房屋的平面布置除了要遵循多層房屋相同的原則外，還應考慮提高結構的抗扭能力；當結構類型沿豎向發生變化時，應設置過渡層（轉換層），使結構的剛度逐漸變化豎向結構體系的計算單元、計算簡圖及荷載三、計算模型的選取27結構類型計算單元計算簡圖水平荷載豎向荷載單層廠房門式剛架相鄰柱中心距的一半單層剛架風載同下；吊車橫向水平載用影響線計算等效成線分布荷載排架單層排架等效成作用在截面形心的軸向力和偏心力矩砌體縱墻承重彈性方案相鄰開間寬度的一半排架風面分布荷載×計算單元寬度＝沿房屋高度的線分布荷載剛彈性方案排架樓層處加彈性鉸支座剛性方案單層排架樓層處加不動鉸支座多層豎載:簡支構件;水平載:連續梁橫墻承重1m寬同縱墻承重的剛性方案多層混凝土、鋼、型鋼混凝土框架結構相鄰柱中心距一半多層框架線分布荷載簡化為樓層處的集中風荷載同主梁荷載剪力墻結構壁式框架一個變形縫單元帶剛臂框架聯肢剪力墻由薄片連接的豎向懸臂構件風面分布荷載乘以計算單元寬度得到沿房屋高度的線分布荷載獨立墻肢豎向懸臂構件整截面整體小開口框筒結構核心筒結構框架—剪力墻結構綜合框架—綜合剪力墻框架—筒體結構多重筒結構框架—支撐結構綜合框架—綜合支撐28計算單元水平荷載傳遞路線與整體結構傳遞路線的比較結構類型計算單元傳遞路線整體結構傳遞路線單層廠房吊車橫向水平荷載→直接受荷柱→屋蓋→橫向列柱→基礎↘基礎↗縱向列柱→基礎→直接受荷柱→屋蓋→橫向列柱→基礎↘基礎風荷載墻面→直接受荷柱→屋蓋→內柱→基礎↘基礎墻面→直接受荷柱→屋蓋→內柱→基礎↘基礎多層框架墻面風載→直接受荷柱→樓蓋→內柱→基礎↘基礎墻面風載→直接受荷柱→樓蓋→內柱→基礎↘基礎砌體房屋迎風面縱墻→樓蓋→另一側縱墻→縱墻基礎↘縱墻基礎迎風面縱墻→樓蓋→橫墻→橫墻基礎↘縱墻基礎29四、內力與側移計算各種模型計算方法的假定與誤差分析名稱模型假定簡化計算假定忽略的因素什么情況誤差小單層排架的剪力分配法柱與梁鉸接、與基礎固接橫梁為剛性桿基礎轉動變形、梁軸向變形地基傾斜變形小、橫梁剛度大門式剛架的力矩分配法柱與梁剛接、與基礎鉸接——基礎對立柱的轉動約束、基礎沉降基礎對立柱的轉動約束小、地基沉降小多層剛架的分層法沒有側移；每層荷載僅對本層梁及與本層相連的柱產生彎矩和剪力柱的線剛度折減0.1、傳遞系數取1/3豎向荷載下的剛架側移；相鄰層的傳遞彎矩結構、荷載接近對稱，橫梁線剛度相對立柱線剛度大多層剛架的反彎點法柱與梁剛接、與基礎固接；水平荷載為節點荷載節點轉角為零；同層各節點水平位移相同節點的轉動變形；梁的軸向變形橫梁線剛度相對立柱線剛度大多層剛架修正反彎點法某根柱兩端節點及上下、左右相鄰節點的轉角相同，某根柱及上下相鄰柱的弦轉角相同、線剛度相同；同層各節點的轉角相同，橫梁中點無豎向位移相隔桿件對節點轉動變形的影響橫梁線剛度相對立柱線剛度大帶剛臂框架的D值法剛域的影響用剛臂代替；其它同多層剛架30名稱模型假定簡化計算假定忽略的因素什么情況誤差小整體小開口剪力墻的材料力學方法變形后截面保持平面整體彎曲正應力在整個截面高度線性分布、局部彎曲正應力在各墻肢截面線性分布應力集中洞口規則、洞口小實腹筒的材料力學方法——剪力滯后效應各樓層支撐強、高寬比大框筒的等效槽形截面法翼緣框架中部若干柱不承擔軸力，其余柱構成的截面符合平截面剪力滯后效應各樓層支撐強、高寬比大、裙梁剛度大聯肢剪力墻的連續化方法彈性剛片代替連梁作用；各墻肢的側移曲線相同幾何參數沿墻高方向為常數墻肢彎矩在樓層處的突變樓層較多、結構沿高度均勻、墻肢剛度較大綜合框架—綜合剪力墻連續化方法樓蓋平面內剛度無限大；水平荷載合力通過抗側剛度中心框架與剪力墻的剛度特征值沿結構高度為常數扭轉效應；連梁對柱的轉動約束作用樓層較多、結構沿高度均勻、剛度中心與質量中心盡可能重合綜合框架—綜合支撐的連續化方法框架與支撐的剛度特征值沿結構高度為常數扭轉效應剪力墻結構的平面化樓蓋平面內剛度無限大；各榀墻主要在自身平面內發揮作用抗側剛度正比于等效抗彎剛度空間作用剪力墻布置均勻31名稱模型假定簡化計算假定忽略的因素什么情況誤差小砌體房屋靜力計算彈性樓蓋無剛度——空間作用樓蓋剛度小剛彈性————————剛性樓層處無側向位移豎載下：墻體在樓層處鉸接樓層處側移樓層處墻體彎矩樓蓋剛度大、橫墻間距小水平載下：墻體與基礎鉸墻底彎矩32各種模型的內力計算過程名稱內力計算過程單層排架的剪力分配法求一端固定、一端鉸支座構件的柱彎矩、剪力和柱頂支座反力→將各柱頂反力的合力反向作用于排架柱頂，根據抗側剛度分配各柱的剪力、并利用平衡條件求出彎矩→將前面兩種受力狀態下的內力疊加門式剛架的力矩分配法計算桿件的固端彎矩和彎矩分配系數（抗轉剛度的比值）→將各節點的不平衡彎矩分配乘以分配系數得到桿端彎矩、將桿端彎矩乘以傳遞系數得到遠端彎矩→將各桿的固端彎矩、分配彎矩和傳遞彎矩相加得到最終彎矩→根據平衡條件求各桿件的剪力和軸力多層剛架的分層法將整體框架分解成一系列開口框架，開口框架的計算過程同上多層剛架、壁式剛架的D值法計算各柱的抗側剛度和樓層剪力→根據抗側剛度分配各層各柱的剪力→根據反彎點位置求柱端彎矩→根據節點力矩平衡求梁端彎矩→根據梁的力矩平衡求梁剪力→根據節點豎向力平衡求柱軸力綜合框架—綜合剪力墻連續化方法計算綜合框架抗側剛度、綜合剪力墻等效抗彎剛度、綜合連梁約束剛度和剛度特征值λ→綜合剪力墻彎矩和名義剪力→按剪力墻的等效抗彎剛度分配得到單榀剪力墻的彎矩；按綜合框架的抗側剛度和綜合連梁約束剛度進行分配得到綜合框架剪力、綜合連梁約束彎矩→按框架抗側剛度分配得到單榀框架剪力；按連梁約束剛度分配得到單根連梁剪力；由總剪力平衡條件得到綜合剪力墻剪力→同修正反彎點法繼續求框架其它內力；由連梁剪力求連梁彎矩；按剪力墻等效抗彎剛度分配得到各榀剪力墻剪力33名稱內力計算過程剪力墻結構的內力分配計算各榀剪力墻的等效抗彎剛度、剪力墻結構的抗側剛度中心→將樓層荷載分解為作用在抗側剛度中心的水平分力和扭矩→分別計算在水平力和扭矩作用下各榀墻的剪力→將前面兩種受力狀況下的剪力疊加單榀剪力墻的材料力學方法計算樓層彎矩和剪力→計算墻肢彎矩、墻肢軸力和墻肢剪力單榀剪力墻的連續化方法計算外力矩和剪力；根據剪力墻整體性系數α計算剪力集度τ(ξ)→樓層剪力按等效抗彎剛度分配得到各墻肢剪力；剪力集度在層高范圍積分得到連梁剪力→根據反彎點位置得到連梁彎矩、由上部各層連梁剪力得到墻肢軸力、由外彎矩和連梁剪力得到截面總彎矩→截面總彎矩按墻肢抗彎剛度分配得到墻肢彎矩框筒的等效槽形截面法計算樓層彎矩和剪力→用材料力學公式計算框筒柱軸力和裙梁剪力、按壁式框架的抗側剛度分配得到框筒柱剪力→根據反彎點位置得到裙梁彎矩、框筒柱彎矩各豎向結構的側移計算方法34名稱計算方法單層排架結構力學的圖乘法僅考慮柱的彎曲變形門式剛架僅考慮梁、柱彎曲變形多層剛架壁式框架梁、柱彎曲變形側移：；柱軸向變形側移：砌體橫墻umax=V0H3/(3EIeq)；γ2=μEIw/(GAwH2)Aw=A；Iw=I實腹筒umax=(頂點集中載)

(均布荷載)(倒三角荷載)獨立墻肢Aw=bw×hw；Iw=bwh3w/12整截面Aw=bwhw[1-1.25(Aop/Af)1/2]Iw=ΣIwihi/Σhi

整體小開口Aw=∑Awj；Iw=I/1.2支撐桁架雙肢剪力墻；γ2=μE(I1+I2)/[H2G(A1+A2)]框—剪、框—支35各種豎向結構在水平荷載下的側移特性剪力墻結構由彎曲變形引起的側移呈“彎曲型”由剪切變形引起的側移呈“剪切型”當高寬比(H/B)≥4時，總體側移呈彎曲型框架結構由梁柱彎曲變形引起的側移呈“剪切型”由柱軸向變形引起的側移呈“彎曲型”當高寬比(H/B)≤4時，總體側移呈“剪切型”桁架結構由弦桿軸向變形引起的側移呈“彎曲型”由腹桿軸向變形引起的側移呈“剪切型”當高寬比(H/B)≥

4時，總體側移呈“彎曲型”36實腹筒結構由彎曲變形引起的側移呈“彎曲型”由剪切變形引起的側移呈“剪切型”當高寬比(H/B)≥4時，總體側移呈彎曲型；當(H/B)<1時，總體側移呈剪切型；框架—剪力墻結構、框架——支撐結構一般呈“彎剪型”剛度特征值λ小于１時，側移曲線接近剪力墻（豎向桁架）側移曲線；λ大于６時側移曲線接近框架側移曲線37構件類型正截面承載力斜截面承載力混凝土框架梁M≤α1fcbx(h0-x/2)+f'yA's(h0-a's)一般梁：受集中荷載獨立梁：型鋼混凝土框架梁M≤α1fcbx(h0-x/2)+f'yA's(h0-a's)+f'aAsf'(h0-a'a)+Maw

一般梁：受集中荷載梁：混凝土框架柱N≤α1fc[bx+(b'f-b)h'f]+A's(f'y-σs)Ne=α1fcbx(h0-x/2)+α1fc(b'f-b)h'f(h0-h'f/2)+f'yA's(h0-as')σs=(x/h0-β1)fy/(ξb-β1)矩形截面b'f=b；大偏壓σs=fy

型鋼混凝土框架柱N≤α1fcbx+f'yA's+f'aA'sf-σsAs-σaAaf+NawNe=α1fcbx(h0-x/2)+f'yA's(h0-a's)+f'aAsf'(h0-a'a)+Maw

σs=(x/h0-β1)fy/(ξb-β1)σa=(x/h0-β1)fa/(ξb-β1)

五、截面計算混凝土、型鋼混凝土構件和砌體剪力墻承載能力極限狀態計算公式38構件類型正截面承載力斜截面承載力混凝土剪力墻偏心受壓N≤α1fcbwx+f'yA's-σsAs

+Nsw

Ne=α1fcbwx(hw0-x/2)+f'yA's(hw0-as')+Mswσs=(x/h0-β1)fy/(ξb-β1)(抗震時承載力乘0.8、除以抗震承載力調整系數γRE)大偏心受拉Ne′=f'yA's(hw0-as')+Msw(抗震時承載力乘0.8、除以抗震承載力調整系數γRE)混凝土連梁同框架梁非抗震：抗震、跨高比大于2.5：抗震、跨高比不大于2.5時上式乘0.9型鋼混凝土剪力墻N≤α1fcbwx+f'yA's+f'aA'sf-σsAs-σaAa+NswNe=α1fcbwx(hw0-x/2)+f'yA's(hw0-a's)+f'aA'a(h0-a'a)+Msw

σs=(x/h0-β1)fy/(ξb-β1)σa=(x/h0-β1)fa/(ξb-β1)非抗震：(抗震時承載力乘0.8、除以抗震承載力調整系數γRE)配筋砌塊砌體剪力墻軸心受壓：N≤φ0g(fgA+0.8f'yA's)偏心受壓、偏心受拉用fg代替混凝剪力墻計算公式中的α1fc偏心受壓：偏心受拉時上式中的“+0.12N”改為“-0.22N”；(抗震時承載力乘0.8、除以抗震承載力調整系數γRE)39構件類型強度整體穩定局部穩定實腹式框架柱等截面按一般壓彎構件契形截面同等截面平面內：平面外：同等截面鋼板剪力墻無加勁肋τ≤fv

——有加勁肋τ≤αfvτ≤ατcr,P

砌體墻柱的承載能力極限狀態計算公式構件類型正截面承載力斜截面承載力局部受壓承載力穩定驗算砌體承重墻（柱）N≤φfA——梁端局壓：ψN0+Nl≤ηγAl

f剛性墊塊：N0+Nl≤φγ1f

Ab柔性墊梁：N0+Nl≤2.4h0bbδ2f高厚比：β=H0/hT≤μ1μ2[β] 鋼柱、鋼板剪力墻承載能力極限狀態計算公式40六、連接與構造節點的計算內容和主要構造要求節點種類計算內容主要構造要求梁柱節點輕鋼門式剛架豎放端板端板厚度（計算各區段板的受彎承載力）；螺栓強度（計算剪力和拉力共同作用下的強度）；節點域抗剪強度；螺栓處腹板強度。端板厚度不小于16mm；螺栓中心至翼緣板表面的距離不小于35mm，端距不小于2倍螺栓孔徑，螺栓排距不小于3倍螺栓孔徑。平放端板斜放端板混凝土框架等截面柱非抗震區一般不需計算。柱縱筋在節點區的錨固；梁縱筋在節點區的錨固；頂層邊節點梁上部縱筋與柱外側縱筋的搭接。變截面，≤1/6變截面，>1/6鋼框架鉸接連接部位抗剪承載力梁翼緣與柱焊接時應設置襯板和引弧板；梁腹板與柱的連接強度不小于腹板凈截面抗減強度的一半；柱水平加勁肋厚度一般為梁翼緣厚度的0.5~1，且不宜小于10mm剛接連接部位抗剪、抗彎承載力；節點域抗剪強度；柱水平加勁肋41節點種類計算內容主要構造要求柱腳節點混凝土柱基礎預制柱(杯形基礎)杯壁配筋計算插入深度（應滿足固接、柱縱筋錨固和吊裝時的穩定要求）；杯壁厚度和杯底厚度現澆柱不需計算插筋數量、直徑和種類與柱內縱筋相同，插筋長度滿足錨固要求鋼柱基礎露出式剛接柱腳底板的抗彎承載力（確定厚度），底板下混凝土的局部受壓承載力（確定底板面積）；錨栓的抗拉承載力；隔板和肋板的抗彎、抗剪強度和連接焊縫；柱或靴梁的連接焊縫底板厚度不小