試井資料檢查總結劉鷹電話：55761392013年4月23日開篇語

從2003年10月到2012年9月，我先后參加了油田公司、測試分公司和解釋中心組織的各項檢查共計十余次，從試井資料、試井儀器儀表、試井小隊各方面對目前測試分公司各大隊的試井工作做了全面細致的了解。學習主旨通過對歷次試井資料、儀器儀表等相關方面工作檢查情況的回顧，促進問題的整改，為解釋業務再上新臺階起到推動作用。共同學習試井解釋相關標準及細則，為今后的工作提供標尺和準繩。共同探討試井解釋上的相關問題，提供解釋技巧，澄清模糊概念，起到傳、幫、帶的作用。目錄歷年試井資料檢查情況匯報檢查執行標準及檢查細則目前檢查中仍存在問題存在問題分析解決方案及建議歷年試井資料檢查情況2003年10月解釋中心首次資料大檢查2004年上半年解釋中心解釋業務檢查2004年12月解釋中心資料檢查…………2009年11月油公司資料檢查2010年油公司測試資料質量檢查2010年11月“油田公司測試資料檢查”試井儀器儀表檢定情況

2011年7月分公司測試資料質量檢查

2011年11月油田公司“三牌隊”檢查結果（試井儀器部分）2012年9月分公司資料檢查檢查執行標準及檢查細則2004年制定的試井資料檢查匯總表2010年質量監督檢查細則2011年度分公司試井資料質量檢查評分細則2012年度油公司試井資料質量檢查細則

現行有效的試井標準（行業標準、企業標準、技術文件等）目前檢查中仍存在問題

就近幾年的檢查情況看：試井資料解釋工作正在逐步走向完善。取得的進步地質測壓通知單的發放電子壓力計回放出圖格式的規范原始報表填寫的規范性解釋報告的規范性…………目前檢查中存在問題2012年9月分公司資料檢查驗收：

壓力計的標校及檢定制度原始資料錄取方面的問題異常測壓曲線的驗收流壓施工方面執行標準不嚴格施工時間記錄存在問題原始報表上相關數據填寫不準確儀器下入深度的控制問題不滿足測試條件的井進行試井施工測試過程不符合測試規程壓力計采樣間隔的設置不合理

目前檢查中存在問題試井資料解釋技術的不完善

解釋中輸入的基本參數意義不明確解釋過程中存在的關鍵問題及解決方案變井儲的調節及控制試井擬合時多解性的解決方案資料分析水平的欠缺重要區塊井、重點關注井的應用效果復測井的歷年資料分析，儲層評價及開發建議解釋及審核：1.異常測壓曲線的驗收儀器提出液面不合格資料

驗收資料時，充分收集各方面的原始信息，如：動液面、油套壓、準確詳實的測試施工時間記錄以及本井相應的動態信息等，并借助于溫度曲線。實例1驗收：原始資料錄取

1.8h19.042MPa1.異常測壓曲線的驗收實例2溫度線輔助判斷測試井中高滲通道的存在1.異常測壓曲線的驗收實例3從曲線的歷史延續性到該井所處的地質狀況，從儀器的原因排查到具體施工情況。異常資料的初步分析和判斷詳述資料異常的情況，明確指出異常類型(壓力異常或曲線異常)——原始測壓資料了解現場施工全部情況，排除人為因素——現場寫實報告、跟井根據儀器在測試前后的校驗結果，對儀器作出評價——儀器檢驗書、追溯5口井鄰井在本井測試期間的動態情況——井位圖、井史、連通圖（柵狀圖）給出此次測試與上次測試期間本井及其鄰井生產動態情況——示功圖、油田動態監測資料（動液面、流壓）、施工總結、井史

從現場測試（工藝）、設備、儀器儀表、生產及地質動靜態等方面對異常情況進行綜合分析評價。2010.11.5曲線波動很大實例4利用異常測壓曲線判斷注采關系異常資料的初步分析和判斷詳述資料異常的情況，明確指出異常類型(壓力異常或曲線異常)——原始測壓資料了解現場施工全部情況，排除人為因素——現場寫實報告、跟井根據儀器在測試前后的校驗結果，對儀器作出評價——儀器檢驗書、追溯5口井鄰井在本井測試期間的動態情況——井位圖、連通圖（柵狀圖）、井史——歷次資料對比！給出此次測試與上次測試期間本井及其鄰井生產動態情況——示功圖、油田動態監測資料（動液面、流壓）、施工總結、井史

從現場測試（工藝）、設備、儀器儀表、生產及地質動靜態等方面對異常情況進行綜合分析評價。油井2010.4.27曲線開始有波動2010.11.5曲線波動增大早期迅速上升2009.10.8之前四次曲線無波動井位圖柵狀圖連通水井（2009.11.29投產）油井水井（2009.11.29投產）

2010.9.19日分層測壓結果2010.4.27曲線開始有波動2010.11.5曲線波動增大2009.10.8前四次曲線無波動偏Ⅰ-偏Ⅲ層壓力降落曲線油層中部靜壓為16.046MPa偏Ⅳ層壓力降落曲線油層中部靜壓為8.986MPa9.265MPa早期迅速下降早期迅速上升N2Ⅱ16N2Ⅱ202.流壓施工方面執行標準不嚴格

施工過程中不停流壓；有效流壓臺階停留時間不夠20分鐘；流壓臺階逐漸上升，與壓力恢復曲線間無明顯分割記號，無法確定真實關井時刻，（大多是施工時未做到密閉測壓）。驗收：原始資料錄取2.流壓施工方面執行標準不嚴格實例53.施工時間記錄存在問題在調取試井資料原始數據文件的檢查中，認真核實每一口井的施工紀錄時間，發現在原始施工時間紀錄上的不準確和不詳實的現象：主要表現在原始報表上的施工時間紀錄與實測原始壓力恢復（降落）數據反映的時間有出入，有的是流壓測試時間不對扣，有的是總的測試時間不相符，有的是測試施工過程中異常情況紀錄不清楚，這些造成了試井資料解釋分析的困難。這一情況非常普遍，暴露了試井施工中未嚴格按照操作規程做好“現場記錄”的懈怠心理。驗收：原始資料錄取4.原始報表上相關數據填寫不準確試井資料原始報表上都不同程度地存在著相關信息與數據填寫不齊全、不準確的問題。例如：施工井油、套壓填寫不齊全或不正確，音速填寫不準確，動液面了解不清楚等。試井小隊技術力量的薄弱——原始報表上的很多技術數據都要靠繪解室幫助填寫，缺乏試井解釋分析原理及其基礎參數的最根本了解，產生脫節；另一方面反映了繪解室試井驗收崗位技術力量的薄弱性，對于施工井生產動態的了解，試井操作經驗的匱乏，以及試井理論水平的限制，都使得試井驗收崗位失去了技術把關的實效，致使試井小隊上報的第一手基礎數據失去參考價值。驗收：原始資料錄取5.儀器下入情況的控制壓力計的下放速度和下入深度控制

驗收：原始資料錄取15Q/SYDQ0732-2008偏心井口抽油機井流靜壓測試操作規程平穩操作絞車，緩慢下放儀器，下放速度控制在100m/min以內。5.儀器下入情況的控制壓力計的下放速度和下入深度控制

驗收：原始資料錄取13Q/SYDQ0727-2008試井施工設計編制規范4.2下入深度（注入井、偏心井、電泵井、氣井）不滿足測試條件的井進行試井施工13Q/SYDQ0727-2008試井施工設計編制規范3.4調查測試井的生產動態情況a)測試井穩定生產時間應不少于5d以上；b)對于液面恢復測試井，動液面深度應大于200m；c)對于沒有特殊要求的鉆控區井，不宜進行測壓。23Q/SYDQ0744-2010注入井（籠統/分層）測壓操作規程3.1.4在分層測壓前應按Q/SYDQ0746-2001要求對測試井進行驗封，不密封層段不測分層壓力。9Q/SYDQ0746-2001偏心注水井管住驗封測試及繪解規程測試過程不符合測試規程13Q/SYDQ0727-2008試井施工設計編制規范4.2.1注入井下入深度4.2.1.1籠統注入井儀器正常下入深度為中部深。4.2.2偏心井下入深度4.2.2.3下不到中深的井要停測百米流壓梯度臺階，流壓臺階停留有效時間不少于20min。4.2.2.4整個測壓過程中，儀器應處于液面以下。4.2.3電泵井下入深度電泵井下至閥深處坐閥測試。壓力計采樣間隔的設置不合理13Q/SYDQ0727-2008試井施工設計編制規范4.5采樣時間間隔表1老區油田水井測壓采樣時間間隔設計表2老區油田油、氣井測壓采樣時間間隔設計表3外圍油田水井測壓采樣時間間隔設計表4外圍油田油、氣井測壓采樣時間間隔設計早期段加密采點——早期反映的信息較多（試井工藝）數據篩選方式大多選擇“對數篩選”開井前2小時適當加密采點——消除邊界效應

方便識別曲線的起、始點標準曲線圖例（備注）電泵井靜壓偏心井流靜壓注水井（籠統）流靜壓注水井分層測壓液面恢復資料氣井壓力恢復目前檢查中存在問題試井資料解釋技術的不完善

解釋中輸入的基本參數意義不明確解釋過程中存在的關鍵問題及解決方案變井儲的調節及控制試井擬合時多解性的解決方案資料分析水平的欠缺重要區塊井、重點關注井的應用效果復測井的歷年資料分析，儲層評價及開發建議試井資料解釋技術的不完善解釋中輸入的基本參數意義不明確Sunflower試井軟件平臺使用參數說明Sunflower試井軟件平臺具體參數輸入操作

參數截圖3.有關壓力的概念試井資料解釋技術的不完善平均地層壓力：是指油藏在某一驅動方式下，壓力分布按供油面積加權平均而計算的壓力。供油邊界壓力：是指油藏在某一驅動方式下，根據壓力分布而計算的供油邊界處的壓力，也稱為地層壓力，該壓力反映供油能力的大小。目前注水井的地層壓力就是在水壓驅動下定壓邊界壓力。外推壓力：是Horner法在曲線上的直線部分外推趨于0時的壓力。

解釋：有關壓力的概念試井資料解釋技術的不完善關井末點壓力：是指關井最后時刻井底壓力，若關井時間相當長，地層壓力恢復穩定，末點壓力可以代表地層壓力。對于不出徑向流直線段的井，無法用關井末點壓力進行油藏壓力評價，只能用于相對的動態變化分析。穩定壓力：是指關井后井底壓力恢復達到穩定后的壓力。隨著油田開發時間的增長，油井的穩定壓力測試越來越困難。原始地層壓力：是指油田未開發時的地層壓力，即為原始狀態下的地層壓力。有關壓力的概念試井資料解釋技術的不完善大慶油田原始地層壓力＝海拔1200m水柱壓力＝120atm＝11.77MPa投入開發后：推算原始地層壓力＝（38+0.082（中部深度－補心海拔））atm基準面壓力:將不同深度測得的地層壓力折算到某一基準面（海平面或油水或氣水接觸面）的壓力。利用基準面壓力概念可以正確對比井與井之間、各層系之間的壓力高低。大慶油田開發初期，通過基準面壓力計算，發現薩、葡、高油層同屬于一個壓力系統。有關壓力的概念試井資料解釋技術的不完善總壓差:目前地層壓力與原始地層壓力之差。是衡量油田是否保持旺盛開采能力的重要標志。總壓差為正值，說明注入量大于采出量，油層能量充足；總壓力差為負值，說明注入量小于采出量，產生地下虧空，油層能量不足。目前地層壓力:目前地層壓力是指油（氣）田在開發過程中某一時期的地層壓力，可通過試井解釋推算得到。目前地層壓力是衡量油氣層壓力水平的標志，因此需要定期監測。有關壓力的概念目前檢查中存在問題試井資料解釋技術的不完善

解釋中輸入的基本參數意義不明確

解釋過程中存在的關鍵問題及解決方案

變井儲的調節及控制試井擬合時多解性的解決方案資料分析水平的欠缺重要區塊井、重點關注井的應用效果復測井的歷年資料分析，儲層評價及開發建議解釋及審核：1.變井儲的調節及控制解釋審核環節技術關鍵明確變井儲的概念及實際存在的意義做好初擬合中試井曲線的流動段劃分解釋參數的對比與判斷變井筒儲存是指在井筒儲集效應階段，井筒中發生相態改變等情況，導致井筒儲集系數發生變化。通常意義的井筒儲集系數是在井筒充滿單項流體、封隔器密封、井筒周圍沒有與井筒相連通的裂縫等條件下算出的，是井筒儲集系數的最小值。實際井筒儲集系數往往大于這個數值。發生變井儲的情況井筒中有自由氣時，由于氣體的壓縮系數比油大得多，所以C值將增大。如果封隔器不密封，井筒容積將大大增加，因而使得C值增大。在雙重孔隙介質油藏情形和壓裂井情形，有效井筒容積將由于與井筒相連通的裂縫的影響而增大，因而使C值增大。對于液面不到井口（井筒不充滿）的情形，C值將會更大。如果在井筒儲集效應階段，井筒中發生相態改變的現象，則井筒儲集系數也將發生變化。

實際油田生產中的變井儲當井中存在有多相流時，井筒儲存系數C不再是常數，曲線形態同C值變化有關。在高油、氣比井，或有井底積液的氣井中，多出現變井筒存儲系數的曲線形態。油井受到污染、氣井測試、高溫氣井關井、套損等原因都可以造成變井儲現象。當C值由小變大，雙對數圖上的壓力曲線成波形上升，而導數曲線成雙峰狀。同常井筒相比，徑向流直線段出現滯后。雙峰形態同C2，C1，K，S都有關。一般是K越小，后峰越高，S越小，后峰低且平坦。井筒儲集系數增加的例子:假如在壓降測試中，開始時P地稍高于P飽，井筒中充滿單相原油，此時的井筒儲集系數為純油狀態下的C1；開井后，整個井筒或井筒上部的流動壓力低于P飽，原油開始脫氣，井筒中的流體成為油氣兩相，此時的井筒儲集系數便變成為油氣兩相狀態下的C2(C2>C1)。

井筒儲集系數減小的例子：

如果在剛關井進行恢復測試時，整個井筒或井筒上部的關井壓力低于P飽，井筒中仍充滿油和氣，此時的井筒儲集系數為兩相狀態下的C2；而在關井不久之后，整個井筒的壓力恢復到了超過P飽，井筒中的流體成為單相，此時的井筒儲集系數便變成為單相狀態下的C1（C2＞C1）。當C值由大變小時，雙對數圖上壓力曲線同導數曲線相交。1.變井儲的調節及控制解釋審核環節技術關鍵明確變井儲的概念及實際存在的意義做好初擬合中試井曲線的流動段劃分解釋參數的對比與判斷A現代試井解釋過程框圖初擬合劃分流動段特種識別曲線分析計算參數終擬合雙對數曲線分析計算參數用所得參數計算樣板曲線與實測曲線擬合相符否？模擬檢驗相符否？結束相符相符不相符AA不A不相符相符否？劃分流動階段：讀出并標出純井筒儲集階段終止的大致時間和徑向流動階段開始的大致時間。

解釋審核環節早期晚期中期lg?tlg?plg?p’?plg?plg?p’lg?t在變井儲情況下的雙對數圖上的壓力曲線成波形上升，而導數曲線成雙峰狀。徑向流直線段出現滯后后駝峰一般是K越小，后峰越高S越小，后峰低且平坦早期偏離純井筒儲存的單位1斜率線變井儲的調節及控制測試井所在的實際油田生產中變井儲的條件是否存在？該井所處地層的滲流條件如何？該井的產能如何？結合測試施工情況將測試曲線進行流動段劃分（大致判斷實際曲線應該是幾個階段？）依據所選模型的理論圖版對曲線進行擬合（不斷調整）將解釋參數與實際油藏情況相結合，保證解釋結果與動靜態情況吻合。解釋審核環節1.變井儲的調節及控制解釋審核環節技術關鍵明確變井儲的概念及實際存在的意義做好初擬合中試井曲線的流動段劃分解釋參數的對比與判斷外推壓力(MPa)13.689063流動系數(um^2*m/mpa*s)0.10505032地層系數(um^2*m)0.063030196滲透率(um^2)0.0057825867井儲系數(m^3/MPa)0.92751183表皮系數-5.2471992井儲強度系數(m^3/h)2.9425705井儲時間系數(1/h)8040.0229影響半徑(m)195.46732平均壓力(MPa)9.5353209實例6特征類型模型特征油藏類型均質地層內邊界有效井徑井儲表皮變井儲定表皮外邊界無限大生產情況:聚合物驅油井關井前穩定生產時間(h)穩定產液/注入量（t/d）/（m3/d）含水動液面深度（m）泵況泵深m864068.91464.24正常955.66儀器下入深度(m)測試前油壓(MPa)測試前套壓(MPa)關井測試時間(h)關井測試后油壓(MPa)關井測試后套壓(MPa)1183.40.40.897.5499990.451.5實例7外推壓力(MPa)18.131704流動系數(um^2*m/mpa*s)0.048198546地層系數(um^2*m)0.24099273滲透率(um^2)0.028689610井儲系數(m^3/MPa)4.9376045表皮系數-3.8265311井儲強度系數(m^3/h)11.804304井儲時間系數(1/h)21960.479影響半徑(m)171.18370平均壓力(MPa)9.5776881特征類型模型特征油藏類型均質地層內邊界有效井徑井儲表皮變井儲定表皮外邊界無限大關井前穩定生產時間(h)穩定產液/注入量（t/d）/（m3/d）含水動液面深度（m）泵況泵深m7632660.96518.56正常897.23儀器下入深度(m)測試前油壓(MPa)測試前套壓(MPa)關井測試時間(h)關井測試后油壓(MPa)關井測試后套壓(MPa)9410.70.5125.6666500.451.5生產情況:油井2.試井擬合時多解性的解決方案解釋審核環節與地質動靜態資料結合，確定準確試井模型歷次試井資料對比，逐步加深儲層認識利用好區塊典型井庫，總結區塊模型特點塔19-264-t166井歷次測壓雙對數曲線圖？圓形封閉

圓形封閉

半無限大定壓邊界實例8模型選取依據三條U形封閉邊界

1.測試井所在區域油藏沉積特征該井四周均有斷層，三條斷裂帶緊靠主力生油凹陷中心，且周圍破碎斷裂帶比較發育，“破碎”斷帶零星分布。該斷塊沒有注水井，在T19-264-t166井周圍有T19-266-t167一口油井。于2010年12月轉注。基本概況及油藏沉積特征本案T19-264-t166井是塔木察格油田塔19-34區塊的一口生產井

2.測試井基本情況

T19-264-t166井于2008年9月14日投產，開采層位為銅缽廟Ⅱ油組，射孔井段為1720.4m-1776.2m，射開砂巖厚度42.6m，有效厚度41.4m，原始地層壓力為16.28MPa。23.04.4日產液(t)12.04.36地層壓力(MPa)13.611.66投產初期2009.102010.102011.8投產初期2009.62009.107.95.52009.66.775.492010.102011.8T19-264-t166井四次測試解釋成果對比測試時間試井模型關井時間h產液t/d滲透率10-3μm2流動系數10-3μm2.m/mPa.s表皮系數地層壓力MPa邊界距離m斷層邊界距離1m斷層邊界距離2m斷層邊界距離3m2009.6均質＋圓形封閉邊界1607.91.5130.013-1.676.7749.6///2009.11均質＋圓形封閉邊界1835.51.0310.009-1.485.4944.9///2010.10均質＋三條U形封閉邊界1674.41.2620.011-2.254.3634.134.730.22011.8均質＋半無限大定壓邊界16923.04.6640.0410.74411.6657.49///3、測試資料變化原因分析2009年資料分析？邊水、底水影響？全封閉邊界影響？能量不足？T19-264-t166井2009年6月產液狀況T19-264-t166井2009年10月產液狀況

2009年T19-264-t166井的主產層為tⅡ22和tⅡ27層，占全井產液量的50%以上。tⅡ22小層沉積微相平面圖tⅡ27小層沉積微相平面圖該井四周均有斷層，三條斷裂帶緊靠主力生油凹陷中心，且周圍破碎斷裂帶比較發育該斷塊2009年沒有注水井，處于彈性開采階段TII22層主河道被一斷層所遮擋，為次河道-河間-次河道連通類型TII27層為油層-干層連通類型，周圍干層較發育封閉邊界是斷層和干層綜合作用的結果。產量及壓力明顯下降說明該斷塊地層能量虧空嚴重，且周圍沒有注水井補充能量。儲層狀況分析2010年資料分析？半封閉邊界的影響tⅡ22小層沉積微相平面圖tⅡ27小層沉積微相平面圖2010年曲線由下掉變為上翹，顯示三條邊界類型，說明與斷層作用相當的干層的影響效果逐漸減弱直至消失，由此判斷TII27層由于長期彈性開采，地層能量虧空，已不再是主產層，而TII22層由于兩邊同時開采，滲流通道越來越通暢，所以曲線形態顯示地層邊界由全封閉變為三條封閉邊界。儲層狀況分析T19-264-t166井2011.6.12產液剖面生產日期生產天數（d）日產液量（t/d）日產油量（t/d）含水%20101024.44.44.4020101127.24.94.9020101229.34.84.8020110130.477020110219.21414020110330.815.115.102010年12月，地質部門將生產井T19-266-t167轉為注水井。T19-266-t167轉注后，T19-264-t166井注水明顯受效，日產液量由4.4t上升到15.1t。周圍連通油井轉注后分析注水效果分析從產量和壓力持續下降也說明了地層能量的損耗，該區塊急需能量補充！生產日期生產天數d日產液量t/d日產油量t/d含水%20101024.44.44.4020101127.24.94.9020101229.34.84.8020110130.477020110219.21414020110330.815.115.102010年12月，地質部門將生產井T19-266-t167轉為注水井。T19-266-t167轉注后，T19-264-t166井注水明顯受效，日產液量由4.4t上升到15.1t。

周圍連通油井轉注后分析注水效果2011年資料分析？圓形封閉模型？全封閉邊界影響？邊水、底水影響？4、井組油水井生產動態分析T19-266-t167井2011.9.6氧活化測井結果T19-266-t167井2011.10.10氧活化測井結果井組油水井生產動態分析T19-266-t167井2011.9.6氧活化測井結果T19-266-t167井2011.10.10氧活化測井結果TⅡ27小層重新開始變為主要注水受效層，并且T19-266-t167井的注水層位增多，注水效果良好。井組油水井生產動態分析T19-266-t167井2011.9.6氧活化測井結果T19-266-t167井2011.10.10氧活化測井結果TⅡ27小層重新開始變為主要注水受效層，并且T19-266-t167井的注水層位增多，注水效果良好。T19-264-t166井2011.9.16產液剖面結果2011年資料分析結論！邊水的影響2011年曲線的下掉，是由于水井T19-266-t167井自2010年12月轉注以來，對T19-264-t166井注水的結果。由于單方向的注水和斷層密布、儲層巖性發育不連續的特殊情況，就構成了在采出井一個方向上形成壓力的恒定——選取半無限大定壓邊界模型。測試日期試井模型關井時間（h）日產量（t/d）滲透率(10-3μm2)流動系數(103μm2.m/mPa.s)表皮系數地層壓力(MPa)邊界距離(m)2011.8.19均質＋半無限大定壓邊界16923.04.6640.0410.74411.6657.49T19-264-t166井綜合分析結論

1.該井2009年兩次測試曲線下掉，顯示封閉邊界的影響，是由主產層tII27層內存在的干層和井周邊斷層綜合作用的結果；2010年測試曲線上翹，顯示三條封閉邊界，說明tII27層不再是主產層，干層影響消失；2011年測試曲線再次下掉，是由于水井對其注水的結果，在油井周圍形成了線性復合區域，即定壓邊界。

2.該井的測試過程從一個側面全面反映了油田開發的過程。油井在彈性開采期間地層能量不斷損耗，產量和壓力持續下降；增加了一口注水井后，地層能量得到補充，產量上升，壓力恢復正常。2.試井擬合時多解性的解決方案解釋審核環節與地質動靜態資料結合，確定準確試井模型歷次試井資料對比，逐步加深儲層認識利用好區塊典型井庫，總結區塊模型特點試油試采井測試開發井試井監測指導油田開發、生產反映區塊動、靜態信息歷次試井資料對比多學科相結合反映有價值地質、生產信息地質結合延續性儀器、工藝問題變化復測試井工作流程圖

監測方案實例9曲線后期上翹，由于試井解釋的多解性，解釋有兩種可能：1、存在流體復合區域2、存在巖性復合的情況（封閉邊界存在）

歷次試井資料對比德102-228井歷次測壓雙對數分析圖

德102-228井六次偏心壓力測試曲線形態均相似，都選取均質完全復合模型進行解釋，但復合邊界距離有變化，大致呈推進狀態。

德102-228井是海塔盆地蘇德爾特油田興安嶺群油層貝16斷塊的一口生產井。該井2004年11月5日投產，投產后該井只在2006年進行過壓裂改造，先后經過六次偏心靜壓測試。井位圖反映該井旁邊有一個斷層，但是離該井的位置比較遠。德102-228井基本概況實例91、從產出剖面解釋成果分析主產層2009.4.5產出剖面圖2010.4.16產出圖2010.9.25產出剖面圖主產層Ⅲ40，主產層Ⅲ40，主產層Ⅲ次產層Ⅳ11次產層Ⅳ25次產層Ⅲ38

2、從小層油砂體圖分析巖性情況

興安嶺群Ⅳ25小層砂體圖興安嶺群Ⅲ38小層砂體興安嶺群Ⅲ33小層砂體圖

興安嶺群Ⅲ40小層砂體圖

分別將歷年來的主、次產層Ⅲ40、Ⅲ33、Ⅲ38、Ⅳ25等的小層油砂體圖進行分析，確認：德102-228井所處儲層的巖性非常均勻，未見巖性變化區域。3、從連通水井進行水驅效果分析

從井組柵狀圖分析，與德102-228井連通的有兩口水井：德103-226和德104-229。德104-229井2008年8月重配后加強注水，在德102-228井2010年11月測試期間注水情況較穩定。德103-226井2010年6月以后吸水能力開始有明顯下降，直至2010年11月。綜合上述分析：德102-228井2010年11月8日的測試曲線上翹應該是流體復合邊界所致。

連通水井德103-226井組

連通水井德104-229井組4、從歷年試井資料分析水驅前緣推進情況測試時間日產液（t）

綜合含水（%）

關井時