懸挑腳手架專項施工方案PAGEPAGE18靜觀茗苑2#限價商品房懸挑式腳手架搭設方案及計算書批準：審核：編制：八里建筑工程公司2012年6月1日懸挑架施工專項施工方案一、工程概況本工程為靜寧縣建興房地產開發有限公司靜觀茗苑15#限價商品房，位于靜寧縣東關原機械廠院內。共兩個單元一梯四戶，建筑層數地下一層，地上十六層，地下一層為丁類庫房、管理用房、設備用房，地上1—16層為普通住宅。地下建筑面積為696.50，地上1—16層為11367.75平方米。總建筑面積：12064.25平方米。結構形式為剪力墻結構。二、搭設形式1、地上結構施工部位：1至6層采用落地式雙排架，從7層頂開始采用懸挑式雙排腳手架，住宅層高為3m，五層懸挑一次，一次懸挑架高度為19.6m，第一道懸挑在6層頂，第二道懸挑在11層頂；控制最大懸挑高度不得大于20米。三、材料要求1、腳手架鋼管要求腳手架鋼管采用外徑為φ48mm，壁厚為3.5mm的焊接鋼管，主要用于立桿、大橫桿、小橫桿、斜撐、剪刀撐等。表面平整光滑，無銹蝕、裂紋、分層、劃道，符合現行國家《碳素結構鋼》（GB/T700）中Q235-A級鋼的規定，并有產品出廠合格證。焊接鋼管表面平整光滑，無銹蝕、裂紋、分層、劃道。對于有裂紋、開焊、凹凸狀、折痕、嚴重銹蝕和彎曲的嚴禁使用，進場鋼管必須有出廠產品質量證明書及備案證明。2、扣件要求采用可鍛鑄鐵做的扣件，其材質符合現行國家標準《鋼管腳手架扣件》（GB15831）的規定，扣件必須有生產許可證，產品必須有出廠合格證，無裂紋、氣孔、砂眼等缺陷，貼面平整，活動部位靈活，夾緊鋼管時，開口處最小距離不小于5mm，在螺栓擰緊扭矩力達65Nm時，不得發生破壞。分直角扣件（兩管交叉90度的連接），回轉扣件（兩管交叉任意角度連接）和對接扣件（兩管一字對接）三種，用于鋼管之間的連接。3、腳手板、安全網要求腳手板采用木板，凡裂紋、凹陷變形、嚴重彎曲的不得使用。安全網分安全平網和安全立網（密目網），平網的材質應符合國標《安全網》（GB5725-1997），密目式安全立網的材質應符合GB16909的規定，以及沈陽市建委有關規定。安全網用綠色阻燃密目安全網（沈陽市宏達安全網廠），必須滿足2000目/100cm2，做貫穿試驗不穿透，6×1.5m的單張重質量不少于3.0kg，安全網必須有生產許可證和質量合格證以及建筑安全監督部門發放的準用證，嚴禁無證不合格產品。木腳手板用于操作層平臺，平網用于腳手架水平鋪設及外架外挑網，密目網用于腳手架外圍全封閉。四、懸挑架搭設材料及相關數據選擇1、腳手架參數雙排腳手架搭設高度為22m，立桿采用單立桿；說明：標準層層高2.8米，一次最大懸挑7層，為19.6米，最頂層操作層搭設1.5m高的防護架，累計21.1米，計算按照22米進行驗算。搭設尺寸為：立桿的縱距為1.5m，立桿的橫距為0.80m，大橫桿的步距為1.4m；內排架距離墻寬度為0.30m；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為2根；采用的鋼管類型為Φ48×3.0；（根據市場實際壁厚不均勻現象，選用壁厚3.0的驗算）橫桿與立桿連接方式為單扣件；連墻件布置取兩步三跨，豎向間距2.8m，水平間距4.5m，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2、活荷載參數施工均布荷載(kN/m2):2.000；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數:2層；3、風荷載參數本工程地處東北風力大，基本風壓0.6kN/m2；（采用高風壓）風荷載高度變化系數μz，計算連墻件強度時取0.92，計算立桿穩定性時取0.74，風荷載體型系數μs為0.214；4、靜荷載參數每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m):0.1248；腳手板自重標準值(kN/m2):0.350；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.140；安全設施與安全網自重標準值(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數:4層；（按照四層立體防護進行驗算）腳手板類別:5㎝厚木板；欄桿擋板類別:多層板擋板；5、水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用Q235B的16號工字鋼3-4米，其中建筑物外懸挑段長度1.2m，建筑物內錨固段長度1.8至2.8m。錨固壓點壓環鋼筋直徑(mm):18.00的園鋼；樓板混凝土標號:C25；6、拉繩與支桿參數選擇6×37鋼絲繩,鋼絲繩公稱抗拉強度1700MPa，直徑15mm。鋼絲繩安全系數為:6.000；鋼絲繩與墻距離為(m):2.800；懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，最里面面鋼絲繩距離建筑物1.2m。五、懸挑式腳手架各組件的驗算1、型鋼懸挑扣件式鋼管腳手架的計算依據《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2001)《建筑結構荷載規范》(GB50009-2001)《鋼結構設計規范》(GB50017-2003)《建筑施工安全檢查評分標準》(JGJ59-99)《建筑施工高處作業安全技術規范》(JGJ80-91)本工程的施工圖紙。2、現以第二段結構懸挑腳手架作安全性驗算2.1大橫桿的計算按照《扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2001)第5.2.4條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。（1）均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.033kN/m；腳手板的自重標準值:P2=0.35×0.95/(2+1)=0.111kN/m；活荷載標準值:Q=2×0.95/(2+1)=0.633kN/m；靜荷載的設計值:q1=1.2×0.033+1.2×0.111=0.173kN/m；活荷載的設計值:q2=1.4×0.633=0.887kN/m；圖1大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)圖2大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)（2）強度計算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下:M1max=0.08q1l2+0.10q2l2跨中最大彎距為M1max=0.08×0.173×1.52+0.10×0.887×1.52=0.231kN·m；支座最大彎距計算公式如下:M2max=-0.10q1l2-0.117q2l2支座最大彎距為M2max=-0.10×0.173×1.52-0.117×0.887×1.52=-0.272kN·m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：σ=Max(0.231×106,0.272×106)/4490=60.579N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為σ=60.579N/mm2小于大橫桿的抗彎強度設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！（3）撓度計算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下：νmax=(0.677q1l4+0.990q2l4)/100EI其中：靜荷載標準值:q1=P1+P2=0.033+0.111=0.144kN/m；活荷載標準值:q2=Q=0.633kN/m；最大撓度計算值為：ν=0.677×0.144×15004/(100×2.06×105×107800)+0.990×0.633×15004/(100×2.06×105×107800)=1.652mm；大橫桿的最大撓度1.652mm小于大橫桿的最大容許撓度1500/150mm與10mm，滿足要求！2.2小橫桿的計算根據JGJ130-2001第5.2.4條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。（1）荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1=0.033×1.5=0.05kN；腳手板的自重標準值：P2=0.35×0.95×1.5/(2+1)=0.166kN；活荷載標準值：Q=2×0.95×1.5/(2+1)=0.950kN；集中荷載的設計值:P=1.2×(0.05+0.166)+1.4×0.95=1.589kN；小橫桿計算簡圖（2）強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax=ql2/8Mqmax=1.2×0.033×0.952/8=0.005kN·m；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax=Pl/3Mpmax=1.589×0.95/3=0.503kN·m；最大彎矩M=Mqmax+Mpmax=0.508kN·m；最大應力計算值σ=M/W=0.508×106/4490=113.103N/mm2；小橫桿的最大彎曲應力σ=113.103N/mm2小于小橫桿的抗彎強度設計值205N/mm2，滿足要求！(3）撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:νqmax=5ql4/384EIνqmax=5×0.033×9504/(384×2.06×105×107800)=0.016mm；大橫桿傳遞荷載P=p1+p2+Q=0.05+0.166+0.95=1.166kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:νpmax=Pl(3l2-4l2/9)/72EIνpmax=1166.2×950×(3×9502-4×9502/9)/(72×2.06×105×107800)=1.598mm；最大撓度和ν=νqmax+νpmax=0.016+1.598=1.614mm；小橫桿的最大撓度為1.614mm小于小橫桿的最大容許撓度950/150=6.333與10mm,滿足要求！2.3扣件抗滑力的計算按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8.00kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN；R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值:P1=0.033×1.5×2/2=0.05kN；小橫桿的自重標準值:P2=0.033×0.95/2=0.016kN；腳手板的自重標準值:P3=0.35×0.95×1.5/2=0.249kN；活荷載標準值:Q=2×0.95×1.5/2=1.425kN；荷載的設計值:R=1.2×(0.05+0.016+0.249)+1.4×1.425=2.373kN；R<8.00kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！2.4腳手架立桿荷載的計算作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1248kN/mNG1=[0.1248+(1.50×2/2)×0.033/1.80]×22.00=3.356kN；(2)腳手板的自重標準值；采用多層板，標準值為0.35kN/m2NG2=0.35×4×1.5×(0.95+0.3)/2=1.312kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用多層擋板，標準值為0.14kN/mNG3=0.14×4×1.5/2=0.42kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網:0.005kN/m2NG4=0.005×1.5×22=0.165kN；經計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.254kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值NQ=2×0.95×1.5×2/2=2.85kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×5.254+0.85×1.4×2.85=9.696kN；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×5.254+1.4×2.85=10.294kN；2.5立桿的穩定性計算風荷載標準值按照以下公式計算Wk=0.7μz·μs·ω0其中ω0--基本風壓(kN/m2)，按照《建筑結構荷載規范》(GB50009-2001)的規定采用ω0=0.6kN/m2；μz--風荷載高度變化系數，按照《建筑結構荷載規范》(GB50009-2001)的規定采用：μz=0.74；μs--風荷載體型系數：取值為0.214；經計算得到，風荷載標準值為:Wk=0.7×0.6×0.74×0.214=0.067kN/m2；風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW為:Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.85×1.4×0.067×1.5×1.82/10=0.038kN·m；考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式σ=N/(φA)+MW/W≤[f]立桿的軸心壓力設計值：N=11.123kN；不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式σ=N/(φA)≤[f]立桿的軸心壓力設計值：N=N'=12.021kN；計算立桿的截面回轉半徑：i=1.59cm；計算長度附加系數參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2001)表5.3.3得：k=1.155；計算長度系數參照照《建筑施工工扣件式鋼管管腳手架安全全技術規范》(JGJ130-2001)表5.3.3得：μ=1.5；計算長度,由公公式l0=kuh確定：l0=3.1118m；長細比:L0//i=1966；軸心受壓立桿的穩穩定系數φ,由長細比llo/i的結果果查表得到：：φ=0.1188立桿凈截面面積：：A=4..24cmm2；立桿凈截面模量((抵抗矩)：W=4.449cm33；鋼管立桿抗壓強度度設計值：[[f]=2205N/mmm2；考慮風荷載時σ=9695.822/(0.1188×4224)+388466.0087/44490=1330.2033N/mm22；立桿穩定性計算σσ=130..203N//mm2小于立桿的的抗壓強度設設計值[ff]=2055N/mm22，滿足要求求！不考慮風荷載時σ=10294.332/(0..188×4424)=1129.1444N/mmm2；立桿穩定性計算σσ=129..144N//mm2小于立桿的的抗壓強度設設計值[ff]=2055N/mm22，滿足要求求！2.6連墻件的計計算連墻件的軸向力設設計值應按照照下式計算：：Nl=Nlw+NN0連墻件風荷載標準準值按腳手架架頂部高度計計算μz＝0.92，μs＝0.2144，ω0＝0.6，Wk=0.7μz·μμs·ω0=0.7×0.922×0.2114×0.66=0.0883kN/mm2；每個連墻件的覆蓋蓋面積內腳手手架外側的迎迎風面積AAw=16.22m2；按《建筑施工扣件件式鋼管腳手手架安全技術術規范》(JGJ1330-20001)5.44.1條連墻墻件約束腳手手架平面外變變形所產生的的軸向力(kN),N0=5.0000kN；；風荷載產生的連墻墻件軸向力設設計值(kN)，按照照下式計算：：Nlw=1.4×WWk×Aw=1.8775kN；連墻件的軸向力設設計值Nl=Nlw+NN0=6.8875kN；；連墻件承載力設計計值按下式計計算：Nf=φ·A·[f]其中φ--軸軸心受壓立桿桿的穩定系數數；由長細比l/ii=300//15.9的的結果查表得得到φ=0.9449，l為內排架距距離墻的長度度；A=4.24ccm2；[f]=2205N/mmm2；連墻件軸向承載力力設計值為Nf=0.9449×4.24×10-4×205×103=82.4487kN；；Nl=6.875<<Nf=82.4487,連墻墻件的設計計計算滿足要求求！連墻件采用雙扣件件與墻體連接接。由以上計算得到Nl=6.8775小于雙扣扣件的抗滑力力12kNN，滿足要求求！連墻件扣件連接示示意圖2.7懸挑梁的受受力計算懸挑腳手架的水平平鋼梁按照帶帶懸臂的連續續梁計算。懸臂部分受腳手架架荷載N的作用，里里端B為與樓板的的錨固點，AA為墻支點。本方案中，腳手架架排距為8000mm，內排排腳手架距離離墻體3000mm，支拉拉斜桿的支點點距離墻體為為12000mm，水平支撐梁的截面面慣性矩I==866.22cm4，截面抵抗抗矩W=1008.3cmm3，截面積A==21.955cm2。受腳手架集中荷載載N=1.22×5.2544+1.44×2.85==10.2994kN；水平鋼梁自重荷載載q=1..2×21.955×0.00001×78.5==0.2077kN/m；；經過連續梁的計算算得到各支座對支撐梁的的支撐反力由由左至右分別別為：R2=12.88kNN；R3=8.521kNN；R4=0.015kNN。最大彎矩Mmaxx=1.6999kN·m；最大應力σ=M//1.05WW+N/A==1.6999×106/(1..05×11083000)+8..28×1003/21955=18.7714N/mmm2；水平支撐梁的最大大應力計算值值18.7114N/mmm2小于水平支支撐梁的抗壓壓強度設計值值215NN/mm2,滿足要求！！懸挑腳手架示意圖圖懸挑腳手架計算簡簡圖懸挑腳手架支撐梁梁剪力圖(kN)懸挑腳手架支撐梁梁彎矩圖(kN·m)懸挑腳手架支撐梁梁變形圖(mm)2.8懸挑梁的整整體穩定性計計算水平鋼梁采用166號工字鋼,計算公式如如下σ=M/φbWx≤≤[f]其中φb--均勻彎曲的的受彎構件整整體穩定系數數，按照下式式計算：φb=(570tb//lh)×((235/ffy)經過計算得到最大大應力φb=(5700tb/lhh)×(2335/fy)=5700×10××63×2235/((27000×160××235)==0.83由于φb大于0..6，根據《鋼鋼結構設計規規范》(GB500017-20003)附表表B，得到φb值為0.733。經過計算得到最大大應力σ=1.6999×106/(00.73×11083000)=221.4699N/mm22；水平鋼梁的穩定性性計算σ=21.4469小于于[f]==215N//mm2,滿足要求求！2.9拉繩的受力力計算水平鋼梁的軸力RRAH和拉鋼繩繩的軸力RUi按照下面面計算RAH=ΣRUiccosθi其中RUicossθi為鋼繩的拉拉力對水平桿桿產生的軸壓壓力。各支點的支撐力RCi=RUisinθi按照以上公式計算算得到由左至至右各鋼繩拉拉力分別為：：RU1=14.0113kN；2.10拉繩的強強度計算鋼絲拉繩(支桿))的內力計算算鋼絲拉繩(斜拉桿桿)的軸力RU均取最大值值進行計算，為為RU=14.013kNN選擇6×37鋼絲絲繩,鋼絲繩公稱稱抗拉強度11700MPPa，直徑15mmm。[Fg]=aFFg/K其中[Fg]鋼絲繩的的容許拉力((kN)；Fg--鋼絲繩的的鋼絲破斷拉拉力總和(kN)，查表表得Fg＝145kNN；α--鋼絲繩之間間的荷載不均均勻系數，對對6×19、6×37、6×61鋼絲繩分分別取0.885、0.82和0.8。α＝0.82；K--鋼絲絲繩使用安全全系數。K＝6。得到：[Fg]==19.8117kN>RRu＝16.3556kN。經計算，選此型號號鋼絲繩能夠夠滿足要求。鋼絲拉繩(斜拉桿桿)的拉環強度度計算鋼絲拉繩(斜拉桿桿)的軸力RU的最大值進進行計算作為為拉環的拉力力N，為N=RU=14..013kNN鋼絲拉繩(斜拉桿桿)的拉環的強強度計算公式式為σ=N/A≤[[f]其中[f]為為拉環鋼筋抗抗拉強度，按按《混凝土結結構設計規范范》10.99.8每個個拉環按2個截面計算算的吊環應力力不應大于550N/mmm2；所需要的鋼絲拉繩繩(斜拉桿)的拉環最小小直徑D=(140133×4/(3..142×50×2))1//2=13.4mm；實際拉環選用直徑徑D=18mm的HPB2335的鋼筋制制作即可。2.11錨固段與與樓板連接的的計算水平鋼梁與樓板壓壓點如果采用用壓環，拉環環強度計算如如下水平鋼梁與樓板壓壓點的拉環受受力R=00.015kN；壓環鋼筋的設計直直徑D=18mm；水平鋼梁與樓板壓壓點的拉環強強度計算公式式為:σ=N/2A≤[f]其中[f]為為拉環鋼筋抗抗拉強度，按按照《混凝土土結構設計規規范》10..9.8每每個拉環按22個截面計算算的吊環應力力不應大于550N/mmm2；A=πD2/4==3.1422×162/4=2001.0622mm2σ=N/2A=155/201..062×22=0.044N/mm2；水平鋼梁與樓板壓壓點的拉環一一定要壓在樓樓板下層鋼筋筋下面，并要要保證兩側330cm以上上搭接長度。拉環所受應力小于于50N/mmm2，滿足要求求！六、搭設、使用和和拆除安全注注意事項腳手架搭設基本要要求嚴格依據據沈建管質字〔2008〕53號《建筑工程程腳手架及模模板支撐系統統安全管理規規定》，及國家行業標標準《建筑施施工扣件式鋼鋼管腳手架安安全技術規程程》（JGJ1330-20001）1、搭設施工（1）鋼管腳手架的桿件件連接必須使使用合格的鋼鋼扣件，不得得使用鉛絲和和其他材料綁綁扎。腳手桿桿件不得鋼木木混搭。（2）在搭設之前，必須須對進場的腳腳手架桿配件件進行嚴格的的檢查，禁止止使用規格和和質量不合格格的桿配件。（3）腳手架的搭設作業業，必須在統統一指揮下，嚴嚴格按照以下下規定程序進進行：1)周邊腳手架應從一一個角部開始始并向兩邊延延伸交圈搭設設；“一”字形腳手架架應從一端開開始并向另一一端延伸搭設設。2)腳手架各桿件相交交伸出的端頭頭均大于10cm，以防止桿桿件滑脫。（4）剪刀撐、斜桿等整整體拉結桿件件和連墻件應應隨搭升的架架子一起及時時設置。（5）腳手架處于頂層連連墻點之上的的自由高度不不得大于6m。當作業層層高出其下連連墻件2步或4m以上、且其其上尚無連墻墻件時，應采采取適當的臨臨時撐拉措施施。（6）腳手板或其它作業業層板鋪板要要求1)腳手板或其它鋪板板應鋪平鋪穩穩，應予綁扎扎固定。2)腳手板采用對接平平鋪時，在對對接處，與其其下兩側支承承橫桿的距離離應控制在100～200mm之間。3)腳手板采用搭設鋪鋪放時，其搭搭接長度不得得小于200mm，且在搭接接段的中部應應設有支承橫橫桿。鋪板嚴嚴禁出現端頭頭超出支承橫橫桿150mm以上未作固固定的探頭板板。4)長腳手板采用縱向向鋪設時，其其下支承橫桿桿的間距不得得大于：沖壓壓鋼腳手板為為1.5m。縱鋪腳手手板應按以下下規定部位與與其下支承橫橫桿綁扎固定定：腳手架的的兩端和拐角角處；沿板長長方向每隔15～20m；坡道的兩兩端；其它可可能發生滑動動和翹起的部部位。5）由于內排立桿距距結構30cm，必須在此此處的小橫桿桿上滿鋪腳手手板，并且將將腳手板用14#鐵絲綁扎牢牢固。腳手架架的操作面必必須滿鋪腳手手板，不得有有空隙、探頭頭板和飛跳板板。（7）裝設連墻件或其它它撐拉桿件時時，應注意掌掌握撐拉的松松緊程度，避避免引起桿件件和整架的顯顯著變形。（8）工人在架上進行搭搭設作業時，作作業面上宜鋪鋪設必要數量量的腳手板并并予臨時固定定。工人必須須戴安全帽和和佩掛安全帶帶。不得單人人進行裝設較較重桿配件和和其它易發生生失衡、脫手手、碰撞、滑滑跌等不安全全的作業。（9）在搭設中不得隨意意改變構架設設計、減少桿桿配件設置和和對立桿縱距距作≥100mm的構架尺寸寸放大。確有有實際情況，需需要對構架作作調整和改變變時，應提交交技術主管人人員解決。（10）腳手板操作作面的端頭處處設1.2米高防護欄欄桿兩道，建建筑物頂部腳腳手架要高出出屋面女兒墻墻頂1.0m，高出部分分要綁兩道護護身欄，并立立掛安全網。2、搭設質量2.1腳手架的驗驗收標準規定定（l)構架結構符合前述述的規定和設設計要求，個個別部位的尺尺寸變化應在在允許的調整整范圍之內。（2)節點的連接可靠，其其中扣件的擰擰緊程度應控控制在扭力矩矩達到<40-600N·m。（3)鋼腳手架立桿垂直直度應≤1/300，且應同時時控制其最大大垂直偏差值值：當架高≤20m時為不大于50mm；當架高＞2Om時為不大于75mm。（4)縱向鋼平桿的水平平偏差應≤1/250，且全架長長的水平偏差差值不大于50mm。（5)作業層鋪板、安全全防護措施等等需符合上述述的要求。2.2腳手架的驗驗收和日常檢檢查按以下規規定進行，檢檢查合格后，方方允許投入使使用或繼續使使用：（1)搭設完畢后（2)連續使用達到6個個月；（3)施工中途停止使用用超過15天，在重新新使用之前；；（4)在遭受暴風、大雨雨、大雪、地地震等強力因因素作用之后后；（5)在使用過程中，發發現有顯著的的變形、沉降降、拆除桿件件和拉結以及及安全隱患存存在的情況時時。3、腳手架使用規定（1）作業層每1m2架架面上實用的的施工荷載(人員、材料料和機具重量量)不得超過以以下的規定值值或施工設計計值：施工荷荷載(作業層上人人員、器具、材材料的重量)的標準值，結結構腳手架取取3kN/mm2；裝修腳手手架取2kN/mm2。（2）施工設備單重不得得大于1kN，使用人力力在架上搬運運和安裝的構構件的自重不不得大于2.5kN。（3）在架面上設置的材材料應碼放整整齊穩固，不不影響施工操操作和人員通通行。按通行行手推車要求求搭設的腳手手架應確保車車道暢通。嚴嚴禁上架人員員在架面上奔奔跑、退行或或倒退拉車。（4）作業人員在架上的的最大作業高高度應以可進進行正常操作作為度，禁止止在架板上加加墊器物或單單塊腳手板以以增加操作高高度。（5）在作業中，禁止隨隨意拆除腳手手架的基本構構架桿件、整整體性桿件、連連接緊固件和和連墻件。確確因操作要求求需要臨時拆拆除時，必須須經主管人員員同意，采取取相應彌補措措施